張曉娟， 謝春萍， 劉新金

(江南大學(xué) 紡織服裝學(xué)院， 江蘇 無錫 214122)

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全聚賽絡(luò)包芯紗工藝優(yōu)化

張曉娟， 謝春萍， 劉新金

(江南大學(xué) 紡織服裝學(xué)院， 江蘇 無錫 214122)

針對(duì)包芯紗在紡制過程中易出現(xiàn)“露絲”的現(xiàn)象，將全聚紡和賽絡(luò)紡技術(shù)用于紡包芯紗，通過合理設(shè)置工藝參數(shù)，改善包芯紗的包覆效果，提高紗線綜合質(zhì)量。本文以棉氨包芯紗為例，在經(jīng)過全聚紡改造的QFA1528細(xì)紗機(jī)上加裝芯絲喂入裝置后分別紡制29.2 tex/44.4 dtex和14.6 tex/44.4 dtex 棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗，并選擇導(dǎo)絲輪位置、粗紗中心距、芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)、細(xì)紗捻系數(shù)4項(xiàng)工藝參數(shù)，采用控制變量法分別紡紗并觀察包覆效果，分析對(duì)比其對(duì)包覆效果的影響。結(jié)果表明：4項(xiàng)參數(shù)在一定范圍內(nèi)設(shè)置均不會(huì)出現(xiàn)“露絲”現(xiàn)象；導(dǎo)絲輪位置影響芯絲在紗線橫截面中的位置，粗紗中心距、芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)、細(xì)紗捻系數(shù)對(duì)紗線包覆效果無顯著影響。

全聚紡； 賽絡(luò)紡； 包芯紗； 包覆效果

全聚紡是一種羅拉型聚集紡系統(tǒng)，該系統(tǒng)采用大直徑窄槽式空心羅拉，并配合相應(yīng)專件、吸風(fēng)系統(tǒng)及其配套組件的整體優(yōu)化設(shè)計(jì)，全面提高吸風(fēng)系統(tǒng)集聚負(fù)壓利用效率，在實(shí)現(xiàn)負(fù)壓氣流完全集聚效果的前提下降低系統(tǒng)能耗及機(jī)物料消耗[1-2]。全聚紡系統(tǒng)可大幅提高成紗質(zhì)量，使3 mm 以上的有害毛羽減少70%～90%，同時(shí)保留1～2 mm 短毛羽[2]。在包芯紗紡制過程中，易出現(xiàn)包覆效果不良的現(xiàn)象，出現(xiàn)芯紗外露、斷芯紗、缺芯紗等疵點(diǎn)，影響織物的彈性和染色性能[3]。改善機(jī)械工作狀態(tài)、加強(qiáng)生產(chǎn)管理可以在一定程度上減少疵點(diǎn)，但是較優(yōu)的工藝參數(shù)更利于改善紗線的包覆效果。本文利用全聚紡裝置和賽絡(luò)紡技術(shù)紡制棉氨包芯紗，采用控制變量法對(duì)導(dǎo)絲輪位置、粗紗中心距、芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)、細(xì)紗捻系數(shù)4項(xiàng)工藝參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化選擇。

1 QFA1528全聚包芯技術(shù)改造

紡紗實(shí)驗(yàn)在QFA1528細(xì)紗機(jī)上加裝包芯紗裝置以及全聚紡裝置進(jìn)行，包芯紗及全聚紡裝置安裝示意圖如圖1、2所示。

圖1 包芯紗裝置示意圖Fig.1 Core-spun spinning device

注：1—負(fù)壓集聚風(fēng)道; 2—窄槽式空心羅拉; 3—吸風(fēng)插件; 4—?dú)饬鲗?dǎo)向裝置; 5—前膠輥; 6—阻捻膠輥。圖2 全聚紡裝置示意圖Fig.2 Complete condensing spinning system

全聚紡裝置是用直徑為50 mm的窄槽式空心羅拉取代前羅拉，空心羅拉2內(nèi)部裝有吸風(fēng)插件3，表面有輸出阻捻膠輥6和前膠輥5，共同構(gòu)成集聚區(qū)[4]。可減少須條的意外牽伸，盡量滿足“集聚不牽伸”的原則，從而改善成紗結(jié)構(gòu)，提高成紗質(zhì)量。

氨綸絲由積極轉(zhuǎn)動(dòng)的送絲輥退繞，經(jīng)過搖架上的導(dǎo)絲輪，由前羅拉與前膠輥的后鉗口喂入牽伸機(jī)構(gòu)，與牽伸后的粗紗會(huì)合，并保持在粗紗須條中。包含有氨綸絲的纖維須條進(jìn)入集聚區(qū)內(nèi)實(shí)現(xiàn)集聚，經(jīng)阻捻膠輥后，加捻形成包芯紗[1]。工作原理如圖3所示。

注；1—氨綸絲;2—送絲輥;3—導(dǎo)絲輪;4—粗紗;5—后羅拉; 6—中羅拉;7—前羅拉;8—吸風(fēng)插件;9—前膠輥; 10—?dú)饬鲗?dǎo)向裝置;11—阻捻膠輥。圖3 全聚紡紡制包芯紗原理示意圖Fig.3 Spinning process of complete condensed spinning and Siro-spinning core-spun yarn

2 實(shí)驗(yàn)部分

全聚紡賽絡(luò)包芯紗紡制過程中，芯絲位置需定位準(zhǔn)確，由于捻向的作用，紡Z捻紗時(shí)芯絲在中心偏左位置的效果較好，紡S捻紗時(shí)芯絲在中心偏右位置的效果較好[5]。通過改變導(dǎo)絲輪位置可改變芯絲在須條中的位置。賽絡(luò)紡紗時(shí)粗紗中心距影響加捻三角區(qū)的形狀和大小[6-7]，粗紗中心距的改變可通過改變喇叭口隔距實(shí)現(xiàn)。芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)控制芯絲張力，張力過小，前鉗口處纖維的向心壓力會(huì)使長(zhǎng)絲移動(dòng)位置，使芯絲無法處于紗芯之中而影響包覆質(zhì)量；但張力過大，進(jìn)入前羅拉的芯絲會(huì)出現(xiàn)打頓問題，使短纖須條屈曲而形成疵點(diǎn)，且會(huì)使膠輥的壽命縮短[8-9]。所以，選取導(dǎo)絲輪位置、粗紗中心距、芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)和細(xì)紗捻系數(shù)4項(xiàng)工藝參數(shù)作為影響變量，分別紡制Z捻29.2 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗和14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗。采用顯微鏡觀察包芯紗縱向和橫向的形貌，比較包覆效果并分析各工藝參數(shù)對(duì)包覆效果的影響。

2.1 實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備

采用粗紗定量為4.0 g/10 m的精梳棉作外包纖維，44.4 dtex氨綸為芯絲，紡制29.2 tex/44.4 dtex和14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗，分別標(biāo)記為A、B紗。采用MOTTC B1顯微鏡觀察紗線包覆效果，采用YG172型纖維切片器制作切片觀察紗線橫截面。測(cè)試前將試樣在溫度為22 ℃，相對(duì)濕度為62%的恒溫恒濕環(huán)境中平衡24 h。

2.2 實(shí)驗(yàn)方案及結(jié)果

采用控制變量法依次探究導(dǎo)絲輪位置、粗紗中心距、氨綸絲預(yù)牽伸倍數(shù)、細(xì)紗捻系數(shù)對(duì)棉氨包芯紗包覆效果的影響。對(duì)于每個(gè)變量，選取3個(gè)值分別紡紗，并將得到的3組紗線用顯微鏡觀察對(duì)比包覆效果。首先，測(cè)量10 m紗線縱向露絲點(diǎn)的數(shù)量進(jìn)行比較，得到無露絲現(xiàn)象的值即為最優(yōu)值；如3種紗線縱向皆無露絲，則分別對(duì)3種紗線橫截面做切片，觀察芯絲位置，芯絲位置最靠近中心的紗線對(duì)應(yīng)的值即為最優(yōu)值；如3種紗線橫截面上芯絲位置相同，則該因素不是包芯紗包覆效果的重要影響因素。

2.2.1 導(dǎo)絲輪位置

導(dǎo)絲輪位置選取實(shí)驗(yàn)方案。在紡紗過程中，調(diào)整導(dǎo)絲輪位置，選取導(dǎo)絲輪位置分別記為左、 中、右，使芯絲分別從左粗紗條中心、右粗紗條中心和兩粗紗條中間喂入，其示意圖見圖4。粗紗中心距為5 mm，預(yù)牽伸倍數(shù)和捻系數(shù)根據(jù)線密度選定。具體實(shí)驗(yàn)方案如表1、2所示。

導(dǎo)絲輪位置選取的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。試樣號(hào)為A1-1、A1-2、A1-3的紗線及試樣號(hào)為B1-1、B1-2、B1-3的紗線皆無縱向露絲現(xiàn)象。圖5、6分別示出29.2 tex/44.4 dtex和14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面。紡全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗時(shí)，芯絲從左紗條中心喂入可使成紗后芯絲離紗線中心位置較近，而芯絲從2個(gè)紗條中心喂入和右紗條中心位置喂入會(huì)使成紗后芯絲偏離紗線中心位置。在全聚紡紡紗過程中，纖維須條在集聚區(qū)內(nèi)無翻轉(zhuǎn)現(xiàn)象，且沿一定角度向左偏轉(zhuǎn)。當(dāng)紡制Z捻單紗時(shí)，短纖維須條在加捻三角區(qū)內(nèi)有向左偏轉(zhuǎn)的趨勢(shì)，則導(dǎo)絲輪在偏左位置時(shí)更利于外包短纖維對(duì)芯絲的包覆，選取左位置為導(dǎo)絲輪位置最優(yōu)值。

圖4 芯絲喂入位置示意圖Fig.4 Different feed positions of core filament. (a) Feed position at left; (b)Feed position at middle; (c) Feed position at right

試樣號(hào)導(dǎo)絲輪位置粗紗中心距/mm芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)捻系數(shù)負(fù)壓/Pa鋼絲圈型號(hào)E總E后A1?1左5325132024006903 1/02880128A1?2中5325132024006903 1/02880128A1?3右5325132024006903 1/02880128

注：E總為細(xì)紗機(jī)總牽伸倍數(shù)；E后為細(xì)紗機(jī)后牽伸倍數(shù)。

表2 不同導(dǎo)絲輪位置時(shí)14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗工藝參數(shù)Tab.2 Spinning parameters of 14.6 tex /44.4 dtex cotton spandex core-spun yarn in different godet wheel positions

圖5 不同導(dǎo)絲輪位置時(shí)29.2 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面圖(×200)Fig.5 Cross sections of 29.2 tex /44.4 dtex core-spun yarn in different godet wheel positions(×200)

圖6 不同導(dǎo)絲輪位置時(shí)14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面圖(×200)Fig.6 Cross sections of 14.6 tex/44.4 dtex core-spun yarn in different godet wheel positions(×200)

2.2.2 粗紗中心距

粗紗中心距選取實(shí)驗(yàn)方案。改變喇叭口隔距可改變粗紗中心距，將粗紗隔距分別設(shè)為4、5、6 mm進(jìn)行紡紗。導(dǎo)絲輪位置選定為導(dǎo)絲輪位置實(shí)驗(yàn)所得到的最優(yōu)值，芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)和捻系數(shù)根據(jù)線密度選定。實(shí)驗(yàn)方案如表3、4所示。

表3 不同粗紗中心距時(shí)29.2 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗工藝參數(shù)Tab.3 Spinning parameters of 29.2 tex/44.4 dtex cotton spandex core-spun yarn at different strand spacings

表4 不同粗紗中心距時(shí)14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗工藝參數(shù)Tab.4 Spinning parameters of 14.6 tex/44.4 dtex cotton spandex core-spun yarn at different strand spacings

粗紗中心距選取實(shí)驗(yàn)結(jié)果。試樣號(hào)為A2-1、A2-2、A2-3的紗線及試樣號(hào)為B2-1、B2-2、B2-3的紗線皆無縱向露絲現(xiàn)象。

圖7、8分別示出29.2 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗和14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面。由圖可看出，粗紗中心距為4、5和6 mm，對(duì)成紗后芯絲位置無顯著影響。粗紗中心距較大可改善條干均勻度，但會(huì)使棉結(jié)和粗節(jié)增多，所以紡紗時(shí)選擇粗紗中心距為6 mm為最優(yōu)值[10]。

圖7 不同粗紗中心距時(shí)29.2 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面圖(×200)Fig.7 Cross sections of 29.2 tex/44.4 dtex core-spun yarn at different strand spacings(×200)

圖8 不同粗紗中心距時(shí)14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面圖(×200)Fig.8 Cross sections of 14.6 tex/44.4 dtex core-spun yarn at different strand spacings(×200)

2.2.3 芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)

芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)選取實(shí)驗(yàn)方案。更換包芯紗裝置的齒輪可改變芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)。將29.2 tex/44.4 dtex和14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗分別在芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)為2.869、3.048和3.251時(shí)紡紗。導(dǎo)絲輪位置和粗紗隔距選定為最優(yōu)值，捻系數(shù)根據(jù)線密度選定。具體實(shí)驗(yàn)方案如表5、6所示。

表5 不同芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)時(shí)29.2 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗工藝參數(shù)Tab.5 Spinning parameters of 29.2 tex/44.4 dtex cotton spandex core-spun yarn at different pre-draft multiples of spandex filament

表6 不同芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)時(shí)14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗工藝參數(shù)Tab.6 Spinning parameters of 14.6 tex/44.4 dtex cotton spandex core-spun yarn at different pre-draft multiples of spandex filament

芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)選取實(shí)驗(yàn)結(jié)果。試樣號(hào)為A3-1、A3-2、A3-3的紗線及試樣號(hào)為B3-1、B3-2、B3-3的紗線皆無縱向露絲現(xiàn)象。

圖9、10分別為29.2 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面圖和14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面圖?？煽闯觯窘z預(yù)牽伸倍數(shù)為2.869、3.048、3.251對(duì)成紗后芯絲位置無顯著影響，所以29.2 tex/44.4 dtex和14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗預(yù)牽伸倍數(shù)最優(yōu)值可選定為3.251。

圖9 不同芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)時(shí)29.2 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面圖(×200)Fig.9 Cross sections of 29.2 tex/44.4 dtex core-spun yarn at different pre-draft multiples of spandex filament(×200)

圖10 不同芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)時(shí)14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面圖(×200)Fig.10 Cross sections 14.6 tex/44.4 dtex core-spun yarn different pre-draft multiples of spandex filament(×200)

2.2.4 細(xì)紗捻系數(shù)

細(xì)紗捻系數(shù)選取實(shí)驗(yàn)方案。將29.2 tex/44.4 dtex和14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗捻系數(shù)分別設(shè)為320、340、360和360、370、380。導(dǎo)絲輪位置、粗紗隔距和氨綸絲預(yù)牽伸倍數(shù)選定最優(yōu)值。具體實(shí)驗(yàn)方案如表7、8所示。

表7 不同細(xì)紗捻系數(shù)時(shí)29.2 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗工藝參數(shù)Tab.7 Spinning parameters of 29.2 tex/44.4 dtex cotton spandex core-spun yarn at different yarn twist factors

表8 不同細(xì)紗捻系數(shù)時(shí)14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗工藝參數(shù)Tab.8 Spinning parameters of 14.6 tex/44.4 dtex cotton spandex core-spun yarn at different yarn twist factors

圖11 不同細(xì)紗捻系數(shù)時(shí)29.2 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面圖(×200)Fig.11 Cross sections of 29.2 tex/44.4 dtex cotton spandex core-spun yarn at different yarn twist factors(×200)

圖12 不同細(xì)紗捻系數(shù)時(shí)14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面圖(×200)Fig.12 Cross sections of 14.6 tex/44.4 dtex cotton spandex core-spun yarn at different yarn twist factors(×200)

細(xì)紗捻系數(shù)選取實(shí)驗(yàn)結(jié)果。試樣號(hào)為A4-1、A4-2、A4-3的紗線及號(hào)為B4-1、B4-2、B4-3的紗線皆無縱向露絲現(xiàn)象。圖11、12分別為29.2 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面圖和14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗截面圖。紡29.2 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗時(shí)，細(xì)紗捻系數(shù)為320、340、360對(duì)成紗后芯絲位置無顯著影響；由圖11可看出，紡制14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗時(shí)，細(xì)紗捻系數(shù)為360、370、380對(duì)成紗后芯絲位置無顯著影響。

3 結(jié) 語

紡制Z捻29.2 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗和14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗時(shí)，導(dǎo)絲輪位置在左、中和右時(shí)對(duì)縱向包覆效果無影響；導(dǎo)絲輪位置在左時(shí)，芯絲離紗線中心位置較近，導(dǎo)絲輪位置在中和右時(shí)，芯絲較大程度偏離紗線中心，所以紡紗時(shí)將導(dǎo)絲輪位置調(diào)至使芯絲從左粗紗條中心喂入。

當(dāng)粗紗中心距為4、5、6 mm，芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)為2.869、3.048、3.251時(shí)對(duì)紗線縱向包覆效果和芯絲在紗線中位置均無影響。29.2 tex/44.4 dtex和14.6 tex/44.4 dtex全聚紡棉/氨綸賽絡(luò)包芯紗細(xì)紗捻系數(shù)分別為320、340、360和360、370、380對(duì)成紗后包覆效果和芯絲位置也無顯著影響，所以，粗紗中心距、芯絲預(yù)牽伸倍數(shù)和細(xì)紗捻系數(shù)可根據(jù)紗線線密度和實(shí)際生產(chǎn)情況在一定范圍內(nèi)選擇。

FZXB

[1] 曹靜,徐伯俊,謝春萍,等.空心羅拉式集聚紡包芯紗的工藝優(yōu)化[J]. 棉紡織技術(shù), 2014, 42(1): 9-12. CAO Jing, XU Bojun, XIE Chunping, et al. Processing optimization of hollow roller condensed spinning core-spun yarn [J]. Cotton Textile Technology, 2014, 42(1): 9-12.

[2] 謝春萍.全聚紡使成紗綜合質(zhì)量大幅提高[N].中國紡織報(bào),2013-03-11(3). XIE Chunping. The complete condensing spinning technique improved the comprehensive quality of yarn [N]. China Textile News, 2013-03-11(3).

[3] 鄭明霞.氨綸包芯紗“缺芯”及“露絲”的成因及對(duì)策[J].上海紡織科技,2001, 29(6): 15-15. ZHENG Mingxia. Discussion on formation and solution to missed core or presented filament in polyurethane core-spun yarn [J]. Shanghai Textile Science & Technology, 2001, 29(6): 15-15.

[4] 謝春萍, 高衛(wèi)東, 劉新金, 等.一種新型窄槽式負(fù)壓空心羅拉全聚紡系統(tǒng)[J]. 紡織學(xué)報(bào), 2013, 34(6): 137-141. XIE Chunping, GAO Weidong, LIU Xinjin, et al. Novel complete condensing spinning system with strip groove structure [J]. Journal of Textile Research, 2013, 34(6): 137-141.

[5] 謝春萍,徐伯俊.新型紡紗[M].北京:中國紡織出版社, 2012: 131. XIE Chunping, XU Bojun. Modern Spinning Techno-logy [M]. Beijing: China Textile & Apparel Press, 2012: 131.

[6] QADIR M B, HUSSAIN T, MALIK M, et al.Effect of elastane linear density and draft ratio on the physical and mechanical properties of core-spun cotton yarns [J]. The Journal of The Textile Institute, 2014, 105(7): 753-759.

[7] 毛俊芳,曹云娜.玄武巖長(zhǎng)絲賽絡(luò)紡包芯紗的實(shí)驗(yàn)研究[J].山東紡織科技,2007, 48(2): 4-5. MAO Junfang, CAO Yunna. Study on the experiment of siro-spinning basalt filament core-spun yarn [J]. Shangdong Textile Science & Technology, 2007, 48(2): 4-5.

[8] 梁蓉,林建華.影響錦綸絲包芯紗包覆效果的主要因素[J].上海紡織科技, 2006, 34(2): 5-17. LIANG Rong, LIN Jianhua. Key factors affecting its covering effect of the nylon covered yarn [J]. Shanghai

Textile Science & Technology, 2006, 34(2): 5-17.

[9] 侯小偉,于傳文,劉月剛.長(zhǎng)絲張力恒定對(duì)賽絡(luò)紡棉雙絲包芯紗質(zhì)量的影響[J].紡織器材,2013, 40(6): 37-39. HOU Xiaowei, YU Chuanwen, LIU Yuegang. The influence of filament tension stability to the quality of Siro-spinning core-spun yarn [J]. Textile Accessories, 2013, 40(6): 37-39.

[10] 陳玉峰,陸振挺,馬新幫.棉紡賽絡(luò)紡工藝研究和實(shí)踐[J].棉紡織技術(shù),2010(1): 55-58. CHEN Yufeng, LU Zhenting, MA Xinbang. Technology study and practice of cotton Siro-spun [J]. Cotton Textile Technology, 2010(1): 55-58.

Processing optimization of complete condensed spinningand Siro-spinning core-spun yarn

ZHANG Xiaojuan, XIE Chunping, LIU Xinjin

(CollegeofTextilesandClothing,JiangnanUniversity,Wuxi,Jiangsu214122,China)

In the spinning progress of core-spun yarn, it often occurs that the cotton staple fibers can′t cover the core filaments evenly and completely. Applying complete condensed spinning and Siro-spinning to core spun yarn spinning and setting proper process parameters can improve the covering effect significantly. This paper took cotton spandex core spun yarn as an example, 29.2 tex/44.4 dtex and 14.6 tex/44.4 dtex cotton spandex core-spun yarn were spun on the QFA1528 ring spinning machine, respectively, in which the complete condensing spinning system was equipped. Four spinning parameters including godet wheel position, strand spacing, yarn twist factor and pre-draft multiple of spandex filament were selected as the optimum parameters. Then, the covering effects were compared and influence factors were analyzed. The results indicate that staple fibers can cover the core filaments evenly when the selected parameters were set in a reasonable range. The godet wheel position can affect the core filament position in core-spun yarn, while the other parameters have little influence on the covering effect.

complete condensed spinning; Siro-spinning; core-spun yarn; covering effect

2014-05-13

2014-11-27

國家自然科學(xué)基金青年基金項(xiàng)目(11102072)；江蘇省自然科學(xué)基金項(xiàng)目(BK2012254)；江蘇省產(chǎn)學(xué)研項(xiàng)目(BY2012051，BY2014023-13)；紡織服裝產(chǎn)業(yè)河南省協(xié)同創(chuàng)新項(xiàng)目(hnfz14002)

張曉娟，(1991—)，女，碩士生。研究方向?yàn)榄h(huán)錠紡細(xì)紗紡紗工藝。謝春萍，通信作者，E-mail：wxxchp@vip.163.com。

10.13475/j.fzxb.20140501908

TS 114.2

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