師國臣，馮子明，張德實(shí)，姜民政

慣性載荷對游梁式抽油機(jī)動力特性影響

師國臣1，馮子明2，張德實(shí)1，姜民政2

（1．大慶油田采油工程研究院，黑龍江大慶163453；2．東北石油大學(xué)機(jī)械科學(xué)與工程學(xué)院，黑龍江大慶163318）①

高轉(zhuǎn)差率電動機(jī)和變速控制技術(shù)是游梁式抽油機(jī)“降載節(jié)能”的重要措施之一。抽油機(jī)變速運(yùn)行時，慣性載荷所占總載荷的比例增大。對游梁式抽油機(jī)關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)電機(jī)和曲柄處的轉(zhuǎn)動慣量進(jìn)行了分析，結(jié)果表明：轉(zhuǎn)動慣量的變化對電動機(jī)軸轉(zhuǎn)矩影響幅度最大，對懸點(diǎn)載荷影響最小。

抽油機(jī)；慣性載荷；電機(jī)轉(zhuǎn)矩；減速箱凈轉(zhuǎn)矩；懸點(diǎn)載荷

游梁式抽油機(jī)由于其固有的四連桿機(jī)構(gòu)特點(diǎn)，各運(yùn)動部件都要承受劇烈的周期性交變載荷的沖擊。為實(shí)現(xiàn)“降載節(jié)能”的目的，國內(nèi)外多個油田使用高轉(zhuǎn)差率電動機(jī)，或采用變速控制技術(shù)［12］。高轉(zhuǎn)差率驅(qū)動電機(jī)應(yīng)用于游梁式抽油機(jī)最早是由美國J．W．哈特先生在1964年提出。高轉(zhuǎn)差率驅(qū)動電機(jī)應(yīng)用于游梁式抽油機(jī)的出現(xiàn)，促使人們研究變速驅(qū)動時抽油機(jī)系統(tǒng)的運(yùn)動特性和動力特性耦合問題。1975年S．G．Gibbs詳細(xì)分析了變角速時抽油機(jī)的運(yùn)動學(xué)和動力學(xué)，并建立相關(guān)數(shù)學(xué)函數(shù)和求解流程［3］。1992年沈迪成［4］定性地探討了轉(zhuǎn)差率與周期載荷系數(shù)之間聯(lián)系和如何優(yōu)選轉(zhuǎn)差率。董世民與姚春東分別研究了電機(jī)轉(zhuǎn)速波動預(yù)測模型和求解方法［5-6］。2000年吳曉東在定向井中應(yīng)用了此耦合理論［7］。速度變化會帶來慣性載荷或慣性轉(zhuǎn)矩，增加了抽油機(jī)系統(tǒng)動力特性分析的復(fù)雜性。目前還沒有相關(guān)文獻(xiàn)分析慣性載荷對抽油機(jī)各節(jié)點(diǎn)動力特性的影響。應(yīng)用高轉(zhuǎn)差率電動機(jī)或變速控制技術(shù)后，出現(xiàn)的“超轉(zhuǎn)矩”和“無法啟動”等問題一直沒有很好地解決。因此筆者基于文獻(xiàn)［8］建立的耦合模型編程計(jì)算，在使用高轉(zhuǎn)差率電動機(jī)時，慣性載荷對電機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩、減速箱凈轉(zhuǎn)矩和懸點(diǎn)載荷的影響原理，并通過改變電機(jī)端和曲柄端的等效轉(zhuǎn)動慣量，分析了其對電機(jī)軸轉(zhuǎn)矩、凈轉(zhuǎn)矩和懸點(diǎn)載荷的影響幅度。為更好地應(yīng)用高轉(zhuǎn)差率電動機(jī)和變速控制技術(shù)提供了理論指導(dǎo)，從而達(dá)到“降載節(jié)能”的目的。

1　基本工況

本文計(jì)算案例的抽油機(jī)型號、電動機(jī)型號、抽汲參數(shù)和油藏參數(shù)如表1所示。

表1　試驗(yàn)基本參數(shù)

2　轉(zhuǎn)動慣量

高轉(zhuǎn)差率電機(jī)和減速箱各級齒輪的轉(zhuǎn)動慣量通過產(chǎn)品手冊的技術(shù)數(shù)據(jù)可以查到，或者咨詢生產(chǎn)廠家。普通的三相異步電動機(jī)和同步電動機(jī)一般不提供轉(zhuǎn)動慣量，需要自行計(jì)算。電動機(jī)等效轉(zhuǎn)動慣量的計(jì)算需要已知電機(jī)組成件的幾何結(jié)構(gòu)尺寸和對應(yīng)質(zhì)量，用三維C A D軟件計(jì)算是可行的，或者通過試驗(yàn)測量轉(zhuǎn)動慣量。

轉(zhuǎn)動慣量定義為

式中；mi表示剛體的某個質(zhì)點(diǎn)的質(zhì)量；ri表示該質(zhì)點(diǎn)到轉(zhuǎn)軸的垂直距離。

曲柄軸上的轉(zhuǎn)動慣量依據(jù)其結(jié)構(gòu)的實(shí)際尺寸建立三維C A D模型，利用三維CAD軟件（例如Pro／e）可以很方便地計(jì)算出曲柄軸上的全部折算轉(zhuǎn)動慣量。相關(guān)轉(zhuǎn)動慣量值如表2所示。根據(jù)式（1），減速箱輸入軸處的轉(zhuǎn)動慣量由電動機(jī)折算值、小皮帶輪折算值和大皮帶輪折算值組成，減速器包括齒輪和軸的轉(zhuǎn)動慣量。

表2　抽油機(jī)部件轉(zhuǎn)動慣量　kg·m2

3　抽油機(jī)動力特性分析

3．1 減速箱輸出凈轉(zhuǎn)矩

游梁式抽油機(jī)在變速運(yùn)行時，減速箱凈輸出轉(zhuǎn)矩的計(jì)算公式為

式中：Tnh為減速箱輸出轉(zhuǎn)矩，kN·m；W為懸點(diǎn)載荷，kN；B為游梁不平衡重，kN；T F為轉(zhuǎn)矩因數(shù)；A 為抽油機(jī)前臂，m；ω，θ，τ為曲柄角速度，角位移及偏置角；為四連桿結(jié)構(gòu)引起的附加角加速度，此部分慣性轉(zhuǎn)矩是無法避免的，即使電機(jī)在勻速轉(zhuǎn)動時也無法消除此部分慣性轉(zhuǎn)矩。一般來說峰值附加轉(zhuǎn)矩為凈轉(zhuǎn)矩的5%左右；dω／dθ為變速運(yùn)行時的角加速度引起的，慣性轉(zhuǎn)矩變化范圍較大，如果電動機(jī)轉(zhuǎn)差率大于40%時，其可能占凈轉(zhuǎn)矩峰值的17%之多。

等效轉(zhuǎn)動慣量為

式中：Jp0為電機(jī)軸等效轉(zhuǎn)動慣量，kg·m2；Jp1為減速器輸入軸等效轉(zhuǎn)動慣量，kg·m2；Jp2為減速器中間軸等效轉(zhuǎn)動慣量，kg·m2；Jp3為曲柄軸等效轉(zhuǎn)動慣量，kg·m2；i1，i2為抽油機(jī)減速器及低速級的傳動比。

隨著高轉(zhuǎn)差率電動機(jī)轉(zhuǎn)差率的增加，即驅(qū)動速度的加速度的增加，變速慣性轉(zhuǎn)矩也隨之增加。

3．2 電動機(jī)輸出軸轉(zhuǎn)矩

電動機(jī)輸出軸轉(zhuǎn)矩的計(jì)算公式為

式中：Td為電動機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩，kNm；ηm為由電動機(jī)軸到曲柄軸的傳動效率；m為指數(shù)，Td＞0，m＝1，Td＜0，m＝－1。

把式（2）帶入式（4）中，會消掉Jp3ε項(xiàng)，比減速箱凈轉(zhuǎn)矩公式多出個Jpε項(xiàng)，Jpε項(xiàng)可以說明為什么當(dāng)變速運(yùn)行時，電機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩的降低幅度要大于減速箱輸出轉(zhuǎn)矩的降低幅度。

3．3 懸點(diǎn)載荷

上沖程懸點(diǎn)載荷計(jì)算公式為

主要由靜載荷FJ、慣性載荷PG、振動載荷PZ和摩擦載荷PM構(gòu)成。其中慣性載荷由加速度引起，而振動載荷由速度引起，由圖1～2可以看出，由于使用了高轉(zhuǎn)差率電動機(jī)，較大的轉(zhuǎn)差率導(dǎo)致懸點(diǎn)最大速度變小，因此振動載荷會減小。但是此時懸點(diǎn)峰值加速度增加，由此引起的慣性載荷部分加大，因此懸點(diǎn)載荷受到懸點(diǎn)速度和懸點(diǎn)加速度的雙重影響，峰值懸點(diǎn)載荷最終是降低還是增加不好判斷，這也是應(yīng)用高轉(zhuǎn)差率電動機(jī)或變速控制技術(shù)時應(yīng)該注意的問題。圖3是應(yīng)用高轉(zhuǎn)差率37 k W電動機(jī)后計(jì)算獲得的懸點(diǎn)示功圖，從該圖中看不出懸點(diǎn)峰值載荷有太大的變化。

圖1　懸點(diǎn)速度曲線對比

圖2　懸點(diǎn)加速度曲線對比

圖3　懸點(diǎn)示功圖對比

4　電動機(jī)轉(zhuǎn)動慣量對抽油機(jī)動力特性影響

表2中，電動機(jī)的轉(zhuǎn)動慣量為1．39 kg·m2，按其分別乘以0．5、1、2、4后進(jìn)行變速驅(qū)動計(jì)算，并與恒轉(zhuǎn)速驅(qū)動計(jì)算結(jié)果對比，電機(jī)軸、曲柄軸和懸點(diǎn)等3個節(jié)點(diǎn)為分析對象，結(jié)果如圖4～6。

如圖4所示，變速運(yùn)行時，增加電機(jī)的等效轉(zhuǎn)動慣量能降低電機(jī)輸出軸轉(zhuǎn)矩，2倍時轉(zhuǎn)矩降低最大，但是當(dāng)轉(zhuǎn)動慣量增大到4倍實(shí)際值時電機(jī)軸輸出轉(zhuǎn)矩發(fā)生反彈。

圖4　電機(jī)等效轉(zhuǎn)動慣量對電機(jī)軸轉(zhuǎn)矩影響

如圖5所示，當(dāng)電機(jī)轉(zhuǎn)動慣量小于1倍實(shí)際值時，降低電機(jī)轉(zhuǎn)動慣量能減小曲柄軸的輸出轉(zhuǎn)矩，但是電機(jī)轉(zhuǎn)動慣量大于2倍實(shí)際值時反而增加了曲柄軸的輸出轉(zhuǎn)矩。

圖5　電機(jī)等效轉(zhuǎn)動慣量對曲柄軸轉(zhuǎn)矩影響

如圖6所示，電機(jī)等效轉(zhuǎn)動慣量對懸點(diǎn)載荷的影響類似于對減速箱曲柄軸的輸出轉(zhuǎn)矩，在降低到實(shí)際值以下時能降低懸點(diǎn)最大載荷值，當(dāng)大于2倍實(shí)際值后反而增加了懸點(diǎn)最大載荷值，此時對抽油桿的工作是不利的。實(shí)際上電機(jī)的等效轉(zhuǎn)動慣量對懸點(diǎn)載荷的影響非常小，在1%以下。

圖6　電機(jī)等效轉(zhuǎn)動慣量對懸點(diǎn)載荷影響

5　曲柄處轉(zhuǎn)動慣量對抽油機(jī)動力特性影響

本例采用的抽油機(jī)減速箱輸出軸處的等效轉(zhuǎn)動慣量為5 330 kg·m2，分別乘以0．5、1、2、4后進(jìn)行變速驅(qū)動計(jì)算，并與恒轉(zhuǎn)速驅(qū)動計(jì)算結(jié)果對比，以電機(jī)輸出軸、曲柄軸和懸點(diǎn)等3個節(jié)點(diǎn)為分析對象，結(jié)果如圖7～9。

由圖7可知，隨著曲柄等效轉(zhuǎn)動慣量的增加，電機(jī)軸處的轉(zhuǎn)矩逐漸減小，減小的幅度在2%范圍內(nèi)，也說明曲柄處的等效轉(zhuǎn)動慣量對電機(jī)軸轉(zhuǎn)矩的影響并不強(qiáng)烈。

圖7　曲柄軸等效轉(zhuǎn)動慣量對電機(jī)軸轉(zhuǎn)矩影響

圖8　曲柄軸等效轉(zhuǎn)動慣量對曲柄軸轉(zhuǎn)矩影響

由圖8可知曲柄軸處的等效轉(zhuǎn)動慣量增加會減小其輸出的凈轉(zhuǎn)矩，但是在本例中，由于電機(jī)的轉(zhuǎn)差率并不大，從整體上看，影響的幅值并不大。

圖9表示的是曲柄軸等效轉(zhuǎn)動慣量對懸點(diǎn)最大載荷影響，隨著曲柄軸等效轉(zhuǎn)動慣量增加，懸點(diǎn)最大載荷降低率越來越小?？傮w上看，曲柄處轉(zhuǎn)動慣量對懸點(diǎn)載荷影響較小，一般小于0．5%，工程應(yīng)用時可以忽略不計(jì)。

圖9　曲柄軸等效轉(zhuǎn)動慣量對懸點(diǎn)最大載荷影響

6　結(jié)論

1） 抽油機(jī)運(yùn)動部件的轉(zhuǎn)動慣量對電動機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩影響最大，對懸點(diǎn)載荷影響最小。

2） 懸點(diǎn)載荷受到懸點(diǎn)速度和懸點(diǎn)加速度的雙重影響，因此降低驅(qū)動速度不一定能降低懸點(diǎn)載荷。

3） 適當(dāng)改變電動機(jī)等效轉(zhuǎn)動慣量能有效降低電機(jī)軸峰值轉(zhuǎn)矩，但對減速箱凈轉(zhuǎn)矩影響幅度較小。

4） 曲柄處等效轉(zhuǎn)動慣量對減速箱凈轉(zhuǎn)矩影響最大，其次是對電動機(jī)轉(zhuǎn)矩，而對懸點(diǎn)載荷的影響可以忽略不計(jì)。

［1］ 馮子明，張金東，顧慧彬，等．抽油機(jī)用電動機(jī)節(jié)電特性試驗(yàn)研究［J］．石油礦場機(jī)械，2013，42（7）：55-58．

［2］ 姜民政，董康興，孫振旭，等．抽油機(jī)系統(tǒng)地面裝置效率試驗(yàn)研究［J］．石油礦場機(jī)械，2011，40（4）：54-56．

［3］ Gibbls SG．Computing gearbox torque andmotor loading for beam pumping units with consideration of inertia effects［J］．J．PET．TECH，1975，27（9）：1153-1159．

［4］ 沈迪成．超高轉(zhuǎn)差電機(jī)驅(qū)動游梁抽油機(jī)參數(shù)的最優(yōu)化［J］．石油學(xué)報(bào)，1992，03：133-140．

［5］ 董世民，崔振華，馬德坤．電動機(jī)轉(zhuǎn)速波動的有桿抽油系統(tǒng)預(yù)測技術(shù)［J］．石油學(xué)報(bào)，1996，17（2）：138-145．

［6］ 姚春東，李向久，辛紹杰．超高轉(zhuǎn)差率電機(jī)驅(qū)動有桿抽油系統(tǒng)動態(tài)特性的計(jì)算機(jī)仿真［J］．系統(tǒng)仿真學(xué)報(bào)，1997，9（1）：44-49．

［7］ 吳曉東，李兆文，郜云飛，等．抽油機(jī)井系統(tǒng)數(shù)學(xué)仿真技術(shù)［J］．石油學(xué)報(bào)．1997，21（5）：95-98．

［8］ 姜民政，蔡玉苗，馮子明，等．游梁式抽油機(jī)與驅(qū)動電機(jī)的耦合模型［J］．石油機(jī)械，2013（12）：80-83．

Influence of Inertial Load to Dynamic Characteristic of Beam Pum ping Units

S HI Guochen1，F(xiàn)ENG Ziming2，ZHANG Deshi1，JIANGminzheng2
（1．PetroleumEngineering Research Institute，D aqing Oilfield Com pany Ltd．，Daqing163453，China；2．School ofmechanical Science and Engineering，N ortheast PetroleumUniuersity，D aqing163318，China）

The highslipmotor and variablevelocity controlling technology are the im portant technologymeasures for load shedding and savingenergy of beampumping units．W hen the pumping unit was operated with variablevelocity，the inertial load had bigger proportion in the total load．In this paper，a theoretical calculation was used to analysis the influence of rotational inertia atmotor output shaft and gearbox output shaft to the key nodes of beampumping units．The results indicated that the rotationalinertia had the biggestinfluence to the torque ofmotor output shaft，and the smallest influence to the polished rod load．

beam pumping unit；inertial load；m otor torque；gearbox net torque；p olished rod load

TE933．1

A

10．3969／j．issn．10013842．2015．03．008

10013482（2015）03003404

①2014-0920

黑龍江省自然科學(xué)基金項(xiàng)目（E201412）；黑龍江省教育廳科技研究項(xiàng)目（12541099）

師國臣（1963-），男，黑龍江大慶人，高級工程師，博士，主要從事機(jī)械采油技術(shù)研究。