劉 燚,王樂樂,鄒 璇,胡中華,曾昭高

(四川大學(xué)水力學(xué)與山區(qū)河流開發(fā)保護(hù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610065)

風(fēng)速對(duì)過飽和總?cè)芙鈿怏w釋放速率的影響

劉 燚,王樂樂,鄒 璇,胡中華,曾昭高

(四川大學(xué)水力學(xué)與山區(qū)河流開發(fā)保護(hù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610065)

通過不同風(fēng)速下的過飽和總?cè)芙鈿怏w(TDG)室內(nèi)釋放試驗(yàn),研究風(fēng)速對(duì)過飽和TDG釋放過程的影響,并根據(jù)已有釋放模型對(duì)釋放系數(shù)進(jìn)行估算,建立了過飽和TDG釋放系數(shù)與風(fēng)速的定量關(guān)系式。結(jié)果表明在8.5～9.5℃條件下,風(fēng)速較小時(shí),水體中過飽和TDG釋放相當(dāng)緩慢,隨著風(fēng)速的增大,過飽和TDG的釋放速率顯著增大;在無風(fēng)工況下,TDG釋放系數(shù)為0.005 42 h-1;當(dāng)風(fēng)速為1.08～11.33 m/s時(shí),TDG釋放系數(shù)為0.007 09～0.066 68 h-1;相對(duì)釋放系數(shù)為1～12.303，擬合的相對(duì)釋放系數(shù)與風(fēng)速的定量關(guān)系式計(jì)算偏差在-11.76%～10.21%之間。

總?cè)芙鈿怏w;過飽和;風(fēng)速;釋放系數(shù);相對(duì)釋放系數(shù)

高壩總?cè)芙鈿怏w(TDG)過飽和現(xiàn)象的產(chǎn)生主要是由于高速下泄的水流將空氣以氣泡的形式帶至水體深處,水體深處的氣泡承受著高于大氣壓數(shù)倍的壓力,致使氣泡周圍水體總?cè)芙鈿怏w濃度迅速升高[1]。過飽和TDG隨水流向下游輸移擴(kuò)散的過程中會(huì)導(dǎo)致魚類患?xì)馀莶?甚至引起魚類大規(guī)模死亡,這不僅給人們帶來了嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失,還會(huì)導(dǎo)致漁業(yè)資源衰退[2],對(duì)下游水環(huán)境和水生態(tài)產(chǎn)生嚴(yán)重不利影響。隨著越來越多高壩的建設(shè),高壩泄水導(dǎo)致的TDG過飽和問題在我國將日漸突出,開展高壩泄水下游水體中過飽和TDG的研究具有重要的理論價(jià)值和現(xiàn)實(shí)意義[3]。

早在20世紀(jì)初美國科學(xué)家就認(rèn)識(shí)到了天然水體中TDG過飽和對(duì)水生生物的危害,并由美國陸軍工程兵團(tuán)[4]率先開展了過飽和TDG沿程釋放研究,提出了縱向一維釋放模型。此后,Webert等[5]用兩相流模型模擬了溢洪道下游過飽和氣體釋放過程。通過大量的試驗(yàn)研究,美國國家環(huán)保局[6](EPA)于1986年規(guī)定水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)中TDG飽和度的上限值為110%,文獻(xiàn)[7]對(duì)大壩下游的TDG飽和度的上限值進(jìn)行了補(bǔ)充規(guī)定。國內(nèi)關(guān)于過飽和TDG釋放的研究開展較晚,目前主要是清華大學(xué)、武漢大學(xué)、四川大學(xué)及部分研究機(jī)構(gòu)在進(jìn)行過飽和TDG的影響研究[8]。

過飽和TDG的釋放過程受水深、河流形態(tài)、靜水壓力、水溫、含沙量及紊動(dòng)強(qiáng)度等因素的影響[9-14],同時(shí)風(fēng)可以促進(jìn)水氣界面的傳質(zhì)[15]。在風(fēng)的影響下,水體內(nèi)部產(chǎn)生環(huán)流,表面產(chǎn)生波浪。風(fēng)改變了流場(chǎng)的性質(zhì),提高了流場(chǎng)的紊動(dòng)動(dòng)能和紊動(dòng)動(dòng)能耗散率,使水氣界面的傳質(zhì)過程顯著加快。陳麗萍[16]研究表明,隨風(fēng)速增大,水氣交界面附近時(shí)均速率梯度顯著增大,風(fēng)速越大,水中污染物濃度下降越快。目前國內(nèi)外關(guān)于風(fēng)速對(duì)過飽和TDG釋放過程影響的研究相當(dāng)缺乏,為此本文通過開展一系列室內(nèi)試驗(yàn)研究風(fēng)速對(duì)過飽和TDG釋放過程的影響,對(duì)河道水生生態(tài)的保護(hù)有重要現(xiàn)實(shí)意義。

1 試驗(yàn)裝置與試驗(yàn)方法

1.1 試驗(yàn)裝置

設(shè)計(jì)靜置水體過飽和TDG釋放試驗(yàn)(簡稱靜置釋放試驗(yàn)),試驗(yàn)裝置如圖1所示,包括風(fēng)道、試驗(yàn)水箱、鼓風(fēng)機(jī)、熱線式風(fēng)速儀、溫度儀等,其中風(fēng)道長2.3 m、寬0.6 m、高0.1 m,試驗(yàn)水箱長0.7 m、寬0.6 m、高0.6 m,水體中TDG飽和度的測(cè)定采用Point Four公司生產(chǎn)的TGP測(cè)定儀,其測(cè)量范圍為0～200%,儀器精度為1%,風(fēng)速的測(cè)定采用Hot-Wire風(fēng)速儀,精度為0.01 m/s。TDG過飽和水體由四川大學(xué)自主設(shè)計(jì)并獲發(fā)明專利的過飽和TDG生成裝置[17]產(chǎn)生,該生成裝置由空壓機(jī)、壓力鋼管、水泵等部件組成,如圖2所示。經(jīng)測(cè)試,該生成裝置最高可以產(chǎn)生TDG飽和度達(dá)140%的水體,完全滿足過飽和TDG釋放試驗(yàn)研究需要。

圖1 過飽和TDG釋放試驗(yàn)裝置

圖2 過飽和水體生成裝置

1.2 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)時(shí)先向容器內(nèi)注入TDG飽和度為135%～140%的過飽和水,啟動(dòng)鼓風(fēng)機(jī)并調(diào)節(jié)鼓風(fēng)機(jī)側(cè)向開口大小,待風(fēng)速穩(wěn)定后向水面吹風(fēng),一段時(shí)間后關(guān)閉,使用TDG測(cè)定儀測(cè)定水體TDG飽和度,靜置一段時(shí)間后重復(fù)上述過程,當(dāng)水體飽和度降低至一定值(110%)時(shí),停止試驗(yàn)。

試驗(yàn)在常溫下進(jìn)行,在水浴的作用下,試驗(yàn)水箱中水溫為8.5～9.5℃,變幅不超過1℃,基本可忽略水溫變化的影響。由于過飽和TDG的釋放系數(shù)隨風(fēng)速的增大而顯著增大,為了獲得其更加精確的釋放過程,TDG飽和度的讀數(shù)時(shí)間間隔隨風(fēng)速的增大而減小。

試驗(yàn)設(shè)置一個(gè)無風(fēng)工況和風(fēng)速v為1.08 m/s、3.01 m/s、6.06 m/s、7.16 m/s、8.87 m/s、10.39 m/s 及11.33 m/s的7組有風(fēng)工況,每組工況下吹風(fēng)的時(shí)間間隔依次為1 h、1 h、0.5 h、0.33 h、0.33 h、0.25 h、0.25 h、0.08 h。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 風(fēng)速對(duì)過飽和TDG釋放過程的影響

在不同風(fēng)速下TDG飽和度隨時(shí)間的變化過程如圖3所示。

圖3 不同風(fēng)速下過飽和TDG釋放過程

從圖3可以看出,過飽和TDG釋放過程受風(fēng)速的影響較大,隨著風(fēng)速的增大,TDG由過飽和狀態(tài)降至飽和狀態(tài)的時(shí)間顯著縮短,無風(fēng)或風(fēng)速分別為1.08 m/s、3.01 m/s、6.06 m/s、7.16 m/s、8.87 m/s、10.39 m/s、11.33 m/s時(shí),TDG飽和度由135%降至125%所需要的時(shí)間分別為15 h、11 h、7 h、3.33 h、2.67 h、2 h、1.25 h、0.67 h。風(fēng)速不變條件下, 隨著TDG濃度降低,過飽和TDG釋放速率逐漸變小。

2.2 風(fēng)速與過飽和TDG釋放系數(shù)的關(guān)系

圖4 不同風(fēng)速條件下過飽和TDG釋放過程

過飽和TDG的釋放過程服從一階動(dòng)力學(xué)方程:

(1)

式中:G為TDG飽和度;Geq為TDG平衡飽和度,通常取100%;t為時(shí)間;K為過飽和TDG釋放系數(shù),也是衡量過飽和TDG釋放速率的參數(shù)。采用式(1)對(duì)釋放系數(shù)進(jìn)行擬合,得到不同風(fēng)速條件下過飽合TDG釋放過程如圖4所示。

從圖4可以看出,不同風(fēng)速條件下TDG釋放系數(shù)差別較大,風(fēng)速越大，釋放系數(shù)越大;無風(fēng)時(shí)釋放系數(shù)最小,為0.005 42 h-1;試驗(yàn)風(fēng)速最大(11.33 m/s)時(shí),釋放系數(shù)最大,為0.066 68 h-1,二者相差11.3倍。為了更直接地表示風(fēng)速對(duì)釋放速率的影響,引入相對(duì)釋放系數(shù)β=K/K0,即不同風(fēng)速的TDG釋放系數(shù)K與無風(fēng)時(shí)的TDG釋放系數(shù)K0的比值,不同風(fēng)速的釋放系數(shù)K和相對(duì)釋放系數(shù)β見表1。

表1 各工況下釋放系數(shù)及相對(duì)釋放系數(shù)

用指數(shù)函數(shù)擬合相對(duì)釋放系數(shù)隨風(fēng)速的變化如圖5所示,得到相對(duì)釋放系數(shù)與風(fēng)速的擬合關(guān)系為

β=0．986e0．222v

(2)

式中v為風(fēng)速。

圖5 過飽和TDG釋放系數(shù)擬合曲線

在風(fēng)的作用下水體產(chǎn)生強(qiáng)烈紊動(dòng),風(fēng)速的增大引起水氣交界面下水流速度梯度的增大,進(jìn)而導(dǎo)致紊動(dòng)能和紊動(dòng)能耗散率增大。這大大增強(qiáng)了過飽和TDG在水氣界面的傳質(zhì)速率,從而導(dǎo)致過飽和TDG釋放系數(shù)增大。

由式(2)計(jì)算所得過飽和TDG釋放系數(shù)及靜置釋放試驗(yàn)的實(shí)測(cè)值及計(jì)算相對(duì)誤差見表2。

表2 過飽和TDG釋放系數(shù)計(jì)算值及其相對(duì)誤差

過飽和TDG釋放系數(shù)的擬合相對(duì)誤差在-11.76%～10.21%,除了靜置釋放試驗(yàn)工況6(風(fēng)速8.57 m/s)、工況7(風(fēng)速10.39 m/s)外,其他工況相對(duì)誤差在10%以內(nèi),說明建立的過飽和TDG釋放系數(shù)隨風(fēng)速變化的關(guān)系式與試驗(yàn)結(jié)果符合程度較高。

試驗(yàn)過程中,存在著較多的不確定性對(duì)結(jié)果產(chǎn)生影響。這些不確定因素主要包括:讀取TDG飽和度的過程中,為保證讀數(shù)的準(zhǔn)確性,需要長時(shí)間(10 min)攪動(dòng)儀器的探頭,使水體受到擾動(dòng),引起過飽和TDG的額外釋放而造成誤差;受風(fēng)道長度及風(fēng)速調(diào)控裝置等限制,風(fēng)道內(nèi)風(fēng)速分布存在不均勻現(xiàn)象,各點(diǎn)風(fēng)速存在偏差;試驗(yàn)中只監(jiān)測(cè)了兩點(diǎn)的風(fēng)速,并且以這兩點(diǎn)風(fēng)速平均值作為特征風(fēng)速進(jìn)行試驗(yàn)結(jié)果的分析,也會(huì)造成一定誤差。

3 結(jié) 論

a. 水體中過飽和 TDG 的釋放受風(fēng)速的影響較大,風(fēng)速較小時(shí),水體中過飽和 TDG 釋放相當(dāng)緩慢,隨著風(fēng)速的增大,水體中的過飽和TDG釋放速率迅速增大,且在同一風(fēng)速下,水體中的TDG濃度較高時(shí),TDG釋放速率較大,隨著水體中TDG濃度的降低,其釋放速率也呈遞減規(guī)律。

b. 風(fēng)速在0～11.33 m/s時(shí),TDG釋放系數(shù)在0.005 42 h-1～0.066 68 h-1,相對(duì)釋放系數(shù)在1～12.303,以指數(shù)函數(shù)擬合相對(duì)釋放系數(shù)與風(fēng)速的關(guān)系為β=0.986e0.222v，擬合公式的相對(duì)誤差在12%以內(nèi)。

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Impacts of wind speed on release rate of supersaturated total dissolved gas//

LIU Yi, WANG Lele, ZOU Xuan, HU Zhonghua, ZENG Zhaogao
(StateKeyLaboratoryofHydraulicsandMountainRiverEngineering,SichuanUniversity,Chengdu610065,China)

A series of supersaturated total dissolved gas (TDG) release tests, under different wind speeds, were carried out in laboratory and the impacts of wind speed on supersaturated TDG release process were studied. According to available release models, we estimated the release coefficients and derived a quantitative formula to describe the relationship between the release coefficient of supersaturated TDG and wind speed. Results showed that, under the condition that temperatures were among 8.5℃ and 9.5℃, the release rate was fairly slow for low wind speed, but the release rate of supersaturated TDG remarkably augmented as wind-speed increased. The release coefficient of TDG was 0.005 42 h-1under windless condition, and others were between 0.007 09 h-1and 0.066 68 h-1with wind speeds ranging from 1.08 to 11.33 m/s. And, at the same time, the relative release coefficients were within the range of 1 to 12.303 in the experiment. Thereafter, a fitted quantitative formula between relative release coefficients and wind speeds was obtained, whose calculation deviation ranged from -11.76% to 10.21%.

total dissolved gas (TDG); supersaturation; wind speed; release coefficient; relative release coefficient

國家自然科學(xué)基金(51179111)

劉燚(1992—),女(苗族),貴州道真人,碩士研究生,主要從事水利水電工程研究。E-mail:723860773@qq.com

10.3880/j.issn.1006-7647.2015.04.007

TV131.2+9

A

1006-7647(2015)04-0028-04

2014-04-17 編輯：鄭孝宇)