付宇明　宋炳材　李艷芳　鄭麗娟

燕山大學(xué),秦皇島,066004

含孔洞缺陷焊接接頭電磁熱強(qiáng)化及組織與性能分析

付宇明宋炳材李艷芳鄭麗娟

燕山大學(xué),秦皇島,066004

通過自制的ZL-2型超強(qiáng)脈沖放電裝置對含孔洞缺陷的A356鋁合金焊接接頭進(jìn)行了電磁熱強(qiáng)化實(shí)驗(yàn),采用金相顯微鏡對強(qiáng)化前后焊接接頭各區(qū)域微觀組織和孔洞附近組織進(jìn)行了對比分析,利用微機(jī)控制萬能實(shí)驗(yàn)機(jī)對強(qiáng)化前后試件的拉伸性能進(jìn)行了測試，并用SEM掃描電鏡對拉伸斷口進(jìn)行了分析，采用型號為FM-700的顯微硬度計(jì)對強(qiáng)化前后試件進(jìn)行了硬度測試。結(jié)果表明:合適的脈沖電流有較好的晶粒細(xì)化效果，強(qiáng)化后的焊接接頭各區(qū)域組織得到細(xì)化，焊接接頭的力學(xué)性能得到改善，經(jīng)脈沖放電后的抗拉強(qiáng)度平均提高了11%,延伸率平均提高了14.2%，且強(qiáng)化后接頭的硬度明顯較強(qiáng)化前高。

電磁熱強(qiáng)化;孔洞；焊接接頭；A356鋁合金

0　引言

A356鋁合金為常用的鑄造鋁-硅-鎂系合金,具有鑄造流動(dòng)性好、氣密性好、收縮率小和熱裂傾向小等優(yōu)點(diǎn),經(jīng)過變質(zhì)和熱處理后，具有良好的力學(xué)性能、物理性能、耐腐蝕性能和較好的機(jī)械性能[1-2],被廣泛應(yīng)用于汽車行業(yè)。由于鑄造自身的影響以及焊接技術(shù)本身的局限性,焊接過程中易產(chǎn)生夾雜、氣孔、裂紋等缺陷，缺陷的存在嚴(yán)重影響了焊接接頭的性能。

工程實(shí)踐中,經(jīng)常采用補(bǔ)焊的方法對在役含裂紋等缺陷的焊接接頭進(jìn)行修復(fù)，但是該方法對焊接技術(shù)要求很高，而且容易產(chǎn)生較大焊接應(yīng)力和變形，甚至?xí)a(chǎn)生二次裂紋，使焊接接頭的性能表現(xiàn)出極不均勻性。還有學(xué)者研究了利用等離子技術(shù)、激光熔覆技術(shù)以及離子注入技術(shù)等對含缺陷的焊接接頭進(jìn)行強(qiáng)化修復(fù)的方法，但上述方法也只是對焊接構(gòu)件的表面起作用,而對構(gòu)件內(nèi)部存在的裂紋、孔洞、夾雜等焊接缺陷達(dá)不到強(qiáng)化和修復(fù)的效果。近年來,利用電磁熱止裂來遏制金屬裂紋的擴(kuò)展逐漸發(fā)展為一種很有前景的修復(fù)結(jié)構(gòu)內(nèi)部損傷的新技術(shù)，成了未來止裂技術(shù)發(fā)展的新亮點(diǎn)。對于鋁合金焊接難以避免的缺陷就是氣孔，氣孔往往是焊接構(gòu)件疲勞斷裂開始的地方[3]。本文利用脈沖放電的方法對含孔洞缺陷的A356鋁合金焊接接頭進(jìn)行修復(fù)，從而提高其力學(xué)性能。通過前期工作發(fā)現(xiàn)焊接接頭電磁熱止裂后抗拉強(qiáng)度、抗彎強(qiáng)度、斷面伸長率均有所提高，同時(shí)止裂后，缺陷附近微觀組織明顯細(xì)化，出現(xiàn)強(qiáng)韌性均好的白亮層組織，進(jìn)一步阻止了裂紋的擴(kuò)展[4-6]。選用含孔洞缺陷的A356鋁合金對接焊焊接接頭，旨在研究焊接接頭電磁熱強(qiáng)化后的微觀組織和力學(xué)性能。

1　實(shí)驗(yàn)方法

1.1理論依據(jù)

孔洞缺陷可處理成廣義埋藏裂紋缺陷,應(yīng)用放電強(qiáng)化是可行的[7]。在向含有孔洞缺陷的焊接接頭中通入強(qiáng)脈沖電流時(shí)，在球形截面上出現(xiàn)繞流現(xiàn)象，同時(shí)在歐姆效應(yīng)作用下產(chǎn)生了大量的焦耳熱,導(dǎo)致截面處溫升瞬間超過材料熔點(diǎn)，冷卻后形成焊口，并且其周圍發(fā)生有利于提高金屬性能的組織變化，圍繞孔洞形成一層白亮層組織，對孔洞缺陷向裂紋演變的過渡過程起到屏蔽作用，達(dá)到了強(qiáng)化效果。

1.2實(shí)驗(yàn)材料

實(shí)驗(yàn)用鑄造A356鋁合金經(jīng)T6熱處理，其化學(xué)成分見表1。焊接方法為TIG焊，焊絲選用ER5356，焊絲的化學(xué)成分見表2。焊接工藝參數(shù)見表3，焊接方式為不開坡口的對接焊，且各個(gè)試件的焊接工藝參數(shù)均相同，焊后緩冷至室溫。焊接接頭尺寸如圖1所示。

表1　A356鋁合金成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))　%

表2　焊絲成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))　%

表3　焊接參數(shù)

圖1　焊接接頭及尺寸

1.3實(shí)驗(yàn)過程

用超聲波探傷儀探出含缺陷的焊接接頭,圖2、圖3所示分別為超聲波探傷圖形和含微觀孔洞缺陷試件。根據(jù)超聲波探傷原理選出缺陷大小和位置基本一致的試件進(jìn)行脈沖放電實(shí)驗(yàn),放電電壓為6 kV,進(jìn)行一次脈沖放電,脈沖電壓施加在試件的兩端,作用于整個(gè)焊接接頭區(qū)域,電流遇孔洞缺陷時(shí)產(chǎn)生繞流,使缺陷附近電流密度提高，產(chǎn)生大量焦耳熱，鈍化了孔洞缺陷。實(shí)驗(yàn)是在自制ZL-2型超強(qiáng)脈沖電流發(fā)生裝置上完成的。實(shí)驗(yàn)設(shè)備的最小放電周期為250 μs，最大輸出放電電流為140 kA。取強(qiáng)化前后的1號和2號焊接接頭,用線切割機(jī)在焊縫處、熔合區(qū)和母材區(qū)取樣,尺寸為5 mm×5 mm×3 mm,先在不同粗細(xì)的金相砂紙上打磨,然后用不同粒度的金剛石研磨膏進(jìn)行拋光。腐蝕液是濃度為0.5%的HF溶液，腐蝕時(shí)間是1 min，然后在金相顯微鏡下觀察其微觀組織。取三組強(qiáng)化前后的試件在WDW3035微機(jī)電子式萬能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)，用SEM掃描電鏡對強(qiáng)化前后的拉伸斷口進(jìn)行分析。采用型號為FM-700的顯微硬度計(jì)對止裂強(qiáng)化后的試件進(jìn)行硬度測試,實(shí)驗(yàn)前對焊接接頭的各個(gè)區(qū)域在砂紙上磨光,并在拋光機(jī)上進(jìn)行拋光,實(shí)驗(yàn)時(shí)根據(jù)材料的特性選擇加載載荷為0.98 N,加載時(shí)間為15 s,分析強(qiáng)化前后各區(qū)域的硬度變化。

圖2　波形圖

圖3　微觀孔洞

圖4　ZL-2脈沖放電裝置

2　實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1強(qiáng)化前后孔洞邊緣組織對比圖

(a)放電前(b)放電后

(c)孔洞B的局部放大圖

(d)孔洞C的局部放大圖圖5　孔洞缺陷附近組織對比圖

圖5為強(qiáng)化前后微觀孔洞缺陷附近組織對比圖,仔細(xì)觀察圖5c、圖5d可發(fā)現(xiàn):放電后在孔洞周圍形成一層白亮層組織，這是因?yàn)槊}沖電流在遇到孔洞缺陷時(shí)產(chǎn)生繞流集中效應(yīng)，產(chǎn)生的熱量瞬間熔化了孔洞邊緣尖銳的部位，實(shí)現(xiàn)了孔洞邊緣微裂紋的鈍化，遏制了孔洞缺陷附近微裂紋的萌生和進(jìn)一步的擴(kuò)展，從而達(dá)到強(qiáng)化目的。

當(dāng)對試件施加脈沖電流時(shí),由于脈沖電流作用時(shí)間極為短暫，整個(gè)過程屬于瞬時(shí)的高能量輸入，在很短的時(shí)間內(nèi)缺陷附近材料迅速升溫并急速下降，并且因?yàn)榻苟鸁峒墼谌毕莞浇?，而焊縫是缺陷的主要部位，所以會(huì)使焊接件的焊縫處經(jīng)過一個(gè)類似熱處理的過程，使焊縫區(qū)域出現(xiàn)細(xì)小的組織。比較圖6c和圖7c可知,母材區(qū)的組織變化不大,共晶硅多呈粒狀均勻分布，晶粒大小相當(dāng),說明電磁熱對母材區(qū)影響不大，進(jìn)一步說明母材區(qū)幾乎沒有缺陷。

2.2金相分析

(a)焊縫橫截面

(b)熔合區(qū)

(c)母材圖6　強(qiáng)化前焊接接頭顯微組織

用金相顯微鏡在200倍率下觀察強(qiáng)化前后的各區(qū)域的組織變化情況,如圖6、圖7所示。根據(jù)Al-Si二元相圖,A356屬于亞共晶合金,其凝固過程先析出初級的Al枝晶,然后Al-Si共晶體在枝晶臂之間形成,鑄態(tài)A356合金的相包括:α-Al基體、Mg2Si、Si、鐵基化合物以及各種缺陷，如：夾雜，縮孔、氧化膜等。圖6、圖7中白色相為初生α-Si相,灰色相為共晶組織,從圖6a、圖6b和圖7a、圖7b可以看出沒有經(jīng)過脈沖處理的焊縫區(qū)組織粗大，經(jīng)過脈沖放電處理的焊縫組織出現(xiàn)細(xì)化現(xiàn)象。

(a)焊縫橫截面

(b)熔合區(qū)

(c)母材圖7　強(qiáng)化后焊接接頭顯微組織

2.3拉伸性能分析

在室溫下對強(qiáng)化前后的鑄造A356-T6鋁合金進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn),分別取強(qiáng)化前后試件各3個(gè),采用對比實(shí)驗(yàn)方法，所用焊接試件為非標(biāo)準(zhǔn)試樣，拉伸實(shí)驗(yàn)均采用5 mm/s的拉伸速度，所得結(jié)果見表4。從表4中可以得出A356鋁合金焊接接頭強(qiáng)化前的平均最大拉伸力為10 415 N,強(qiáng)化后的平均最大拉伸力為11 691 N,抗拉強(qiáng)度平均提高了11%;延伸率較強(qiáng)化前提高了14.2%。由此可知,采用脈沖放電的方法可以達(dá)到焊接接頭強(qiáng)化的目的,明顯提高焊接接頭的力學(xué)性能。

表4　強(qiáng)化前后焊接接頭拉伸性能

2.4拉伸斷口分析

為了研究脈沖放電對焊接接頭拉伸性能的微觀機(jī)理,利用SEM掃描電鏡對拉伸斷口進(jìn)行掃描分析。圖8是強(qiáng)化前后不同倍率下的斷口照片,觀察發(fā)現(xiàn)這兩個(gè)斷口均表現(xiàn)出“花瓣”一樣的斷口特征。通常認(rèn)為，具有這種斷裂特征的斷口是韌性斷裂模式。韌窩斷裂是延性斷裂，是金屬材料在微區(qū)范圍內(nèi)塑性變形，最后互相連接而導(dǎo)致斷裂的痕跡，韌窩斷裂要消耗大量的塑性變形能，結(jié)構(gòu)件經(jīng)過大量變形后發(fā)生的斷裂，韌性斷裂的斷口一般能看到纖維區(qū)和剪唇區(qū)。形成纖維區(qū)的斷裂機(jī)制一般是微孔聚合，在電子顯微鏡下呈韌窩狀花樣。比較放電前后的拉伸斷口可知,放電后比放電前“花瓣”的密度要高，韌窩多而明顯，這應(yīng)該是因?yàn)榉烹姾蠼M織細(xì)化，從而呈現(xiàn)出更小更多的韌窩。由斷口學(xué)分析理論可知：脈沖放電強(qiáng)化后，焊接接頭中缺陷邊緣處材料的塑性和韌性均得到了提高。

(a)強(qiáng)化前(×3000)(b)強(qiáng)化后(×3000)

(c)強(qiáng)化前(×1000)(d)強(qiáng)化后(×1000)圖8　不同倍率下的拉伸斷口

2.5表面硬度分析

連續(xù)從試件中心線開始取焊縫區(qū)、熱影響區(qū)、母材區(qū)試樣進(jìn)行磨平拋光，用顯微硬度計(jì)在每個(gè)試樣上各打6個(gè)點(diǎn)。每個(gè)點(diǎn)之間的距離為0.6 mm，記錄數(shù)據(jù)。用Origin繪圖軟件畫出硬度曲線，以焊接接頭中心為原點(diǎn)，直到測試到母材位置。測試結(jié)果如圖9所示。

由圖9可以看出母材區(qū)域的硬度值最高,從焊接接頭中心到母材硬度值依次升高,這是因?yàn)闃?gòu)件在焊接過程中受焊接熱循環(huán)作用，在焊接接頭區(qū)域產(chǎn)生軟化現(xiàn)象，離焊縫區(qū)越近軟化現(xiàn)象越嚴(yán)重，所以使得從焊縫區(qū)—熱影響區(qū)—母材區(qū)硬度呈直線上升趨勢，而脈沖放電只是緩解了這種軟化現(xiàn)象，但是無法改變上升的趨勢。比較通電前后硬度曲線可知，通電后的顯微硬度明顯高于通電前，焊接接頭平均硬度為52 MPa，熱影響區(qū)的平均硬度是65 MPa,母材的平均硬度為72 MPa，母材區(qū)硬度與其他文獻(xiàn)記載相差不大，說明電磁熱對焊件母材的硬度影響不大。電磁熱影響硬度是因?yàn)橥姾笕毕萏師崃克矔r(shí)集中，相變區(qū)發(fā)生組織的轉(zhuǎn)變，位錯(cuò)密度增加，塑性變形抗力隨之增大，硬度值變高，耐磨性也會(huì)越好。從前面的組織分析可知，焊縫區(qū)主要相為α-Al,強(qiáng)化相比較少，所以焊縫區(qū)的硬度相對較低，分析可知，通過電磁熱強(qiáng)化后焊接接頭區(qū)的硬度、強(qiáng)度、耐磨性及韌性均得到了提高，達(dá)到了強(qiáng)化的效果。

3　結(jié)論

(1)針對A356鋁合金焊接接頭中存在的孔洞缺陷，對焊接接頭進(jìn)行了電磁熱強(qiáng)化實(shí)驗(yàn)，并對接頭各區(qū)域的微觀組織進(jìn)行了分析，結(jié)果表明脈沖放電對接頭的組織有細(xì)化作用，而對母材組織影響不大,這說明電磁熱強(qiáng)化是局部效應(yīng)。

(2)對強(qiáng)化前后的焊接接頭進(jìn)行了拉伸性能實(shí)驗(yàn)和硬度實(shí)驗(yàn),經(jīng)電磁熱強(qiáng)化焊接接頭的抗拉強(qiáng)度平均提高了11%。延伸率較強(qiáng)化前提高了14.2%，焊接接頭的硬度相比強(qiáng)化前也有所提高。

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(編輯陳勇)

Electromagnetic Heat Strengthening and Microstructure and Properties of Welded Joints with Hole Defects

Fu YumingSong BingcaiLi YanfangZheng Lijuan

Yanshan University,Qinhuangdao,Hebei,066004

By a ZL-2 super pulse discharge generator,the welded joints of A356 aluminum alloy with hole defects were discharged by electromagnetic heating.Microstructure of welded joints and the microstructure near the hole were analyzed before and after discharge by metallographic microscope.Tensile property test of specimens was made by microcomputer control universal testing machines.Scanning electron microscope was used to observe the fracture organization.Hardness test was made by FM-700 microhardness tester before and after reinforcement.The results show that the appropriate pulse current has better crystal grain refinement effect.After reinforcement the microstructure of welded joints becomes refining,mechanics property of the welding joints is improved,tensile strength is increased 11% and elongation is increased to 14.2% on average after pulse current experiments,and the hardness of welded joints increases obviously.

electromagnetic heating;hole defect;welded joint;A356 aluminum alloy

2015-01-27

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51105325)；河北省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(E2014203223,E2015203217);河北省高等學(xué)?？茖W(xué)技術(shù)研究重點(diǎn)項(xiàng)目(ZH2012022)

O346DOI：10.3969/j.issn.1004-132X.2015.20.020

付宇明,男,1971年生。燕山大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院教授、博士研究生導(dǎo)師。主要研究方向?yàn)殡姶艧嶂沽褟?qiáng)化技術(shù)。發(fā)表論文120余篇。宋炳材，男,1979年生。燕山大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院博士研究生。李艷芳，女，1987年生。燕山大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院碩士研究生。鄭麗娟，女，1971年生。燕山大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院教授、博士。