羅春芝，趙世貴（長(zhǎng)江大學(xué)化學(xué)與環(huán)境工程學(xué)院，湖北 荊州 434023）

由于天然瀝青在水基鉆井液中分散性差，不能直接用于水基鉆井液中做降濾失劑及防塌抑制劑。將天然瀝青進(jìn)行磺化，引入親水的磺酸基，提高瀝青水化分散性。當(dāng)磺化瀝青的親水端吸附在泥頁(yè)巖界面上時(shí)，親油端可覆蓋在泥頁(yè)巖表面，改善泥餅質(zhì)量，降低鉆井液濾失量，阻止頁(yè)巖顆粒的水化分散起到防塌作用；同時(shí)，親油部分又能填充孔喉和裂縫起到封堵作用［1］。由于磺化瀝青的降濾失性、防塌抑制性及抗溫抗鹽性與瀝青、磺化試劑、反應(yīng)溫度和催化劑等因素關(guān)系很大［2～6］，尤其是磺化度對(duì)產(chǎn)品抗溫抗鹽性能影響很大。為了提高產(chǎn)品的抗溫抗鹽性，筆者改變傳統(tǒng)的普通攪拌反應(yīng)工藝為捏合擠壓反應(yīng)釜來(lái)合成樣品，使原料直接充分接觸。引入催化劑，便于降低反應(yīng)溫度，提高反應(yīng)速度，防止煤油揮發(fā)。引入溶劑油［7］煤油，防止瀝青成團(tuán)，以便于瀝青與發(fā)煙硫酸充分反應(yīng)。室內(nèi)選擇不同軟化點(diǎn)的瀝青、在不同原料比、溫度及催化劑加量的條件下合成磺化瀝青，按中石化鉆井液用瀝青類處理劑標(biāo)準(zhǔn)［8］進(jìn)行評(píng)價(jià)，優(yōu)選出最佳瀝青原料及最佳反應(yīng)條件，指導(dǎo)該類產(chǎn)品的生產(chǎn)及應(yīng)用。

1 樣品的合成

1.1 主要原料

軟化點(diǎn)為135℃的瀝青A、軟化點(diǎn)為125℃的瀝青B和軟化點(diǎn)為110℃的瀝青C，均為阿聯(lián)酋進(jìn)口工業(yè)級(jí)瀝青；0號(hào)柴油，吉林石化生產(chǎn)的工業(yè)級(jí)；催化劑LFG－1為自制樣品；發(fā)煙硫酸，上海振興化工化學(xué)純；NaOH，武漢中天化工化學(xué)純。

1.2 合成方法

首先稱取一定量的瀝青、0號(hào)柴油和催化劑LFG－1于捏合機(jī)中加熱捏合，待達(dá)到反應(yīng)溫度后加入發(fā)煙硫酸，恒溫捏合反應(yīng)4h后用NaOH調(diào)節(jié)至pH＝10，再反應(yīng)1h后倒出產(chǎn)物，冷卻粉碎后即得到樣品。

1.3 瀝青的優(yōu)選

選擇軟化點(diǎn)為135℃的瀝青A，軟化點(diǎn)為125℃的瀝青B，軟化點(diǎn)為110℃的瀝青C為原料瀝青，50g發(fā)煙硫酸，5g催化劑LFG－1、12.5g溶劑油，在不同溫度下合成9個(gè)樣品。并按照鉆井液用瀝青類處理劑技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)Q／SHCG 3－2011檢測(cè)其各項(xiàng)性能，以高溫高壓濾失量（FLHTHP）為優(yōu)選指標(biāo)評(píng)價(jià)其降濾失作用。樣品配方及性能見(jiàn)表1。由表1可以看出，由瀝青C在不同條件下合成的磺化瀝青的FLHTHP都小于25ml，而且分散性、水溶性、油溶性等都能達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求，而且在溫度為40℃、NaOH加量為95g時(shí)降濾失作用最好，故選用軟化點(diǎn)為110℃的瀝青C為最佳瀝青。

表1 瀝青對(duì)合成樣品質(zhì)量的影響

1.4 樣品的合成及優(yōu)選

選用瀝青C為瀝青原料，改變?cè)吓浔龋r青、發(fā)煙硫酸和0號(hào)柴油）、反應(yīng)溫度和催化劑的加量，按照正交試驗(yàn)法合成9個(gè)樣品（見(jiàn)表2）。按標(biāo)準(zhǔn)Q／SHCG 3－2011檢測(cè)其FLHTHP、觀察濾餅質(zhì)量（見(jiàn)表3），以此優(yōu)選出最佳試驗(yàn)配方。

表2 樣品合成正交試驗(yàn)表

表3 高溫高壓濾失量及濾餅的現(xiàn)象

對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行正交分析（見(jiàn)表4）可以看出，原料配比的極差最大，說(shuō)明原料配比是影響反應(yīng)的主要因素，其次是溫度和催化劑加量。各因素濾失量最小的水平為40℃、原料配比為12∶8∶1、催化劑加量為7.5g。在9組試驗(yàn)中，沒(méi)有該產(chǎn)品，因此需要追加樣品合成。檢測(cè)追加樣品的FLHTHP為19.2ml，比15＃樣品濾失量大。從表4中可以看出，15＃樣品不僅濾失量最小，并且濾餅質(zhì)量和在泥漿中的分散性也最好。所以仍選15＃為最佳樣品。

2 加量對(duì)模擬聚合物鉆井液體系性能影響

在模擬聚合物鉆井液體系中，分別加入不同加量的15＃和FT－1，在150℃下滾動(dòng)16h后，評(píng)價(jià)其對(duì)鉆井液體系的性能影響（見(jiàn)表5、表6）。由表5可以看出，15＃加量為3%時(shí)FLHTHP為11.0ml，加量為4%時(shí)FLHTHP為10.8ml，F(xiàn)LHTHP下降不大，考慮鉆井液成本，最佳加量選3%。FT－1加量為3%時(shí)FLHTHP為12.4ml，加量為4%時(shí)FLHTHP為11.4ml，超過(guò)4%時(shí)FLHTHP下降不大，故其最佳加量選4%。

表4 正交表分析

表5 15＃加量對(duì)模擬聚合物鉆井液體系性能影響

表6 FT－1加量對(duì)模擬聚合物鉆井液體系性能影響

3 抗鹽性

在模擬聚合物鉆井液中加入不同加量的鹽（NaCl），評(píng)價(jià)鹽對(duì)其流變性及濾失量的影響。同理，在模擬聚合物鉆井液中分別加入3%15＃和3%FT－1，再加入不同加量的鹽，評(píng)價(jià)鹽對(duì)其流變性和濾失量的影響。試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表7。

表7 NaCl對(duì)鉆井液性能影響

由表7可以看出，隨著鹽加量的增加，模擬聚合物鉆井液和加有樣品的模擬聚合物鉆井液的API濾失量FLAPI、FLHTHP均增加；表觀黏度和動(dòng)切力均下降。鹽的加量小于15%時(shí)，F(xiàn)LHTHP的增加都比較緩慢，但加有15＃和FT－1的鉆井液體系的黏度、切力及濾失量的變化明顯小一些。鹽的加量達(dá)到20%時(shí)，15＃和FT－1的FLHTHP都明顯增加；表明15＃和FT－1的抗鹽性能達(dá)到15%，能提高聚合物鉆井液性能的穩(wěn)定性。

4 抗溫性

將加有3%15＃和FT－1的模擬聚合物鉆井液體系分別在140、150、160、170和180℃下熱滾16h，然后測(cè)定鉆井液的流變性、API濾失量和相應(yīng)溫度下的FLHTHP。試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表8。

表8 抗溫性對(duì)比

從表8中可以看出，溫度在140～150℃時(shí)，15＃和FT－1的流變性和濾失量變化很?。粶囟仍?60～170℃時(shí)，流變性參數(shù)略有下降，濾失量略增加；FT－1的高溫高壓濾失量明顯增加，表明其抗溫能力為150℃。溫度超過(guò)180℃時(shí)，15＃的API濾失量和高溫高壓濾失量增加很明顯，表明15?？箿啬芰?70℃。

5 結(jié)論

1）合成樣品的最佳條件為：軟化點(diǎn)為110℃的瀝青C、反應(yīng)溫度為40℃、瀝青與發(fā)煙硫酸和溶劑油的比例為12∶8∶1、催化劑的加量為2%。

2）按標(biāo)準(zhǔn)Q／SHCG 3－2011檢測(cè)15＃樣品的各項(xiàng)性能均達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求，而且高溫高壓濾失量只有17.2ml，遠(yuǎn)小于標(biāo)準(zhǔn)（≤25.0ml）要求，表現(xiàn)出很強(qiáng)的降濾失性。

3）對(duì)比評(píng)價(jià)15＃樣品與現(xiàn)場(chǎng)使用的FT－1在模擬聚合鉆井液中的最佳加量、抗鹽性和抗溫性，結(jié)果為：15＃最佳加量3%（11.0ml），F(xiàn)T－1為4%（11.4ml）；15?？果}為15%，F(xiàn)T－1抗鹽也為15%；15?？箿貫?70℃，F(xiàn)T－1為150℃。

4）15＃樣品最佳加量比FT－1少1%，抗溫性比FT－1高出20℃。由此可以看出15＃比現(xiàn)場(chǎng)常用的產(chǎn)品高溫高壓降濾失性和抗溫好，具有很好的推廣應(yīng)用價(jià)值。

［1］鄢捷年.鉆井液工藝學(xué)［M］.東營(yíng)：中國(guó)石油大學(xué)出版社，2011.

［2］Rodriguez－Valverde M A，Cabrerizo－Vilchez M A.Stability of highly charged particles：bitumen－in－water dispersions［J］.Colloids and Surfaces，2003，222：233～251.

［3］曹建喜.磺化瀝青的使用性能與原料瀝青化學(xué)組成的關(guān)系［J］.石油瀝青，1995（2）：26～27.

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［8］Q／SHCG 3－2011，鉆井液用瀝青類處理劑技術(shù)要求［S］.