劉要來 周紅波 陳安重中國電建集團中南勘測設計研究院有限公司向家壩滲控工程QC小組

(中國電建集團中南勘測設計研究院有限公司，湖南長沙 410014)

1 引言

向家壩水電站壩址區(qū)地質(zhì)條件復雜，河床壩基分布有以撓曲核部破碎帶為代表的不良地質(zhì)體，壩基滲控問題是該工程的關鍵性技術問題之一。大壩初期蓄水后壩基監(jiān)測資料及滲控檢查資料顯示，撓曲核部破碎巖體中的防滲帷幕局部未達到預期效果。蓄水后高水頭、動水條件下，常規(guī)的灌漿工藝對以撓曲核部破碎帶為代表的軟弱破碎巖體既不適用也難以奏效。為了很好地解決這一關鍵性技術問題，成立了向家壩滲控工程現(xiàn)場攻關型QC小組。

2 小組簡介

結合小組所面對的問題，細致分析面臨的困難與挑戰(zhàn)，合理確定小組的人員構成。小組成員共有13人，平均年齡40歲，既有經(jīng)驗豐富的老專家，又有年富力強、與時俱進的青年人。成員涵蓋工程設計、現(xiàn)場施工、質(zhì)量管理三大工作部門，專業(yè)領域包含水利工程、地質(zhì)工程、工程管理等。

3 現(xiàn)狀調(diào)查

3.1 地質(zhì)背景

壩址區(qū)地質(zhì)條件復雜，壩基自左岸至右岸不同程度分布有以擠壓破碎帶和撓曲核部破碎帶為代表的不良地質(zhì)體，節(jié)理裂隙發(fā)育。撓曲核部破碎帶主要呈碎塊結構和碎屑結構，尤其是其中的碎屑結構物質(zhì)的顆粒細，具有原位條件下含水率低(4%左右)、密實度高(2.3g/cm3)、可灌性差、強度低、滲透系數(shù)小(10－5cm/s)、允許水力坡降低、在高水頭條件下難以長期穩(wěn)定安全運行等特點。詳見圖1。

圖1 破碎帶內(nèi)的碎屑狀物質(zhì)

3.2 工程設計

向家壩壩基采用灌漿帷幕和排水孔幕相結合的滲流控制方案，根據(jù)《混凝土重力壩設計規(guī)范》(DL 5108—1999)中的有關規(guī)定，并參考其他工程建設經(jīng)驗及實際運行情況，通過綜合分析確定大壩壩基上游主帷幕設計防滲標準均為灌后基巖透水率q≤1Lu。

3.3 帷幕現(xiàn)狀調(diào)查

撓曲核部破碎帶及其影響帶帷幕質(zhì)量存在缺陷，透水率特別大，檢查成果見表1，最大透水率12.83Lu，存在集中滲漏和滲透失穩(wěn)的風險。

表1 泄水壩段帷幕檢查孔壓水試驗成果

3.4 結論

通過對工程地質(zhì)條件分析、工程設計標準研究和帷幕現(xiàn)狀調(diào)查，表明向家壩壩基滲控工程存在的主要問題是壩基帷幕防滲性能達不到工程設計要求的標準，具體為:

a.河床撓曲核部破碎帶部位局部帷幕防滲性能不滿足工程設計要求，存在集中滲漏及滲透失穩(wěn)的風險。

b.大壩蓄水后，高水頭、動水條件下，軟弱破碎巖體灌漿沒有工程實踐經(jīng)驗，常規(guī)灌漿工藝、方法難以奏效，需要研究新工藝、新方法。

4 目標設定

課題目標:通過對灌漿方法的改進與優(yōu)化，形成一套高水頭下針對軟弱破碎巖體灌漿的新方法;通過帷幕補強灌漿，提高壩基軟弱破碎巖體中帷幕的防滲性能，消除壩基集中滲漏和滲透失穩(wěn)的隱患。

具體目標:灌漿完成后，撓曲破碎帶巖體帷幕主要性能指標應達到如下目標值:?灌后基巖透水率不大于0.5Lu;?灌后基巖滲透坡降不小于100。

5 原因分析

小組成員采用頭腦風暴法對壩基撓曲破碎帶巖體帷幕防滲性能達不到設計要求的原因進行分析。見圖2。

圖2 因果分析

6 要因確認

小組成員對19條末端因素逐項進行分析，要因確認見表2。

表2 要因確認

經(jīng)過對所有末端因素的逐條確認，確定影響軟弱破碎巖體帷幕防滲性能的四大要因是:

a.灌漿段過長，針對性不強。

b.巖體破碎，成孔差。

c.高水頭，孔內(nèi)承壓涌水返漿。

d.巖體致密，可灌性差。

7 制定對策

QC小組針對上述要因進行了認真的討論分析，分別制定了相應的對策，詳見表3。

表3 制定對策

8 對策實施

8.1 固孔止水鉆灌

采用一種“自上而下，鉆灌一體，間隔屏灌，高壓沖擠”鉆灌新工藝。即把鉆孔、灌漿、護壁合為一體，鉆灌時采用灌漿液作為沖洗液，鉆頭上部連接螺旋封阻高壓沖擠灌漿頭，鉆灌過程中在螺旋封阻高壓沖擠灌漿頭與單缸脈沖灌漿泵組合作用下，進行隨鉆隨灌、護灌結合、鉆灌一體。見圖3。

圖3 “固孔止水”鉆灌工法示意圖

8.2 高壓沖擠灌漿

“高壓沖擠灌漿”采用“自下而上，雙塞分段，高壓沖擠”灌漿工藝。即在固孔止水完成后，掃孔至孔底，下入水壓雙栓塞自下而上依次進行脈沖超高壓(大于6MPa)劈楔式擠密與壓滲灌注。見圖4。

圖4 “高壓沖擠灌漿”工法示意圖

“高壓沖擠灌漿”采用小段長(0.5m)、小脈沖量(0.2L/沖次)、小注入率(3L/min)三個小參數(shù)，實施控制性無抬動灌注。在螺旋封阻高壓沖擠灌漿頭單向接頭控制下，“高壓沖擠灌漿”為“高壓沖擠、中壓穩(wěn)壓”灌注。灌漿壓力動穩(wěn)兼顧、高低結合，灌漿更充分有效。

9 效果檢查

9.1 固孔止水鉆孔

固孔止水后鉆孔孔壁穩(wěn)定性得到明顯改善。灌前抬動觀測孔(先導取樣孔)鉆孔時，塌孔、卡鉆、裹鉆、埋鉆現(xiàn)象時有發(fā)生，壓水試驗封閉困難。灌漿后從抬動觀測孔(先導孔)情況看，灌前涌水量12L/min，涌水壓力0.65MPa，孔底沉渣較厚(約1m);經(jīng)固孔止水和復灌升壓階段后，孔內(nèi)涌水流量0.5～1.5L/min，平均1.1L/min，涌水壓力0.45～0.55MPa，孔壁光滑穩(wěn)定，壓水試驗封閉可靠，孔底基本無沉渣，可以確保高壓沖擠階段不卡塞不繞塞，并達到較高灌漿壓力。詳見表4。

表4 固孔止水后各試驗孔簡易試驗觀測情況分析

9.2 高壓沖擠灌漿

9.2.1 鉆孔取芯

通過高壓沖擠灌漿后，從檢查孔取出的芯樣可見，芯樣層面、裂隙、塊間孔隙明顯見水泥結石，其中撓曲核部破碎帶碎屑結構體基本改性為高壓沖擠灌漿復合結構體，取出的芯樣基本成型，密實性與完整性較灌漿前顯著提高。見圖5。

圖5 破碎帶補強灌漿前后芯樣對比

9.2.2 鉆孔壓水試驗檢查

試驗成果見表5。

表5 檢查孔壓水試驗成果

9.2.3 水力坡降試驗分析

按照J1與J2兩個試驗孔1.5m間隔、J2有效試驗壓力1.5MPa(壓力水頭150m)理論計算分析，本次試驗撓曲核部破碎帶原位高壓沖擠灌漿形成的復合結構體水力坡降i大于100。

9.2.4 工藝分析

表6 “固孔止水、高壓沖擠灌漿”組合新工法同常規(guī)工法比較

經(jīng)方案比較，比常規(guī)的化學灌漿方案節(jié)省投資5300萬元，縮短建設工期約6個月，并且很好地解決了高水頭下軟弱破碎巖體帷幕灌漿問題，這對于裝機6400MW、多年平均發(fā)電量307.47億kW·h的向家壩水電站而言，產(chǎn)生的經(jīng)濟效益是巨大的。

10 成果總結與鞏固

a.“固孔止水+高壓沖擠”很好地解決了向家壩高水頭下軟弱破碎巖體帷幕灌漿的問題，實施后確保大壩壩基滲透穩(wěn)定及安全運行。

b.編寫向家壩撓曲破碎帶及其影響帶帷幕灌漿技術要求，作為向家壩工程壩基帷幕補強施工圖設計的依據(jù)。

c.整理研究報告及附屬報告等資料及其電子文件，歸口到向家壩項目經(jīng)理部管理，并于公司信息管理中心歸檔，為其他工程提供經(jīng)驗。

d.根據(jù)陸佑楣院士、鄭守仁院士、張超然院士、馬洪琪院士、譚靖夷院士等金沙江質(zhì)量檢查專家組評審意見，“高壓脈動擠壓灌漿技術對泄水壩段撓曲核部破碎帶上下分支及其影響帶的處理具有較好的效果，經(jīng)進一步總結完善后，可作為主要處理手段推廣應用”，對工藝進行進一步完善、推廣。

11 結語

通過小組一系列的活動，成功解決了常規(guī)工藝無法滿足高水頭下軟弱破碎巖體帷幕防滲性能設計要求的技術難題，節(jié)省了工程投資、縮短了建設工期，經(jīng)濟效益十分顯著;成果受到金沙江質(zhì)量專家組的一致好評，社會效益十分顯著。本小組已被評為“國家工程建設(勘察設計)優(yōu)秀QC小組”。

QC小組成員在本次活動中，都普遍提高了質(zhì)量意識和質(zhì)量管理水平，對QC科學的活動程序和方法有了更深刻的認識，在以后的活動中應逐步提高小組成員分析問題、解決問題的能力，為企業(yè)創(chuàng)造更大的經(jīng)濟效益。

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