黃榜彪，張貝，黃秉章，廖天權(quán)，李治，劉陽，盧強(qiáng)，盛琪

（1.廣西科技大學(xué)土木建筑工程學(xué)院，廣西 柳州 545006；2.華中科技大學(xué)光學(xué)與電子信息學(xué)院，湖北 武漢 430074；3.College of Civil Engineering and Surveying，University of Portsmouth，Portsmouth pol 2ah，England）

含水率對(duì)輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚及墻體熱工性能的影響

黃榜彪1，2，張貝1，黃秉章3，廖天權(quán)1，李治1，劉陽1，盧強(qiáng)1，盛琪1

（1.廣西科技大學(xué)土木建筑工程學(xué)院，廣西 柳州 545006；2.華中科技大學(xué)光學(xué)與電子信息學(xué)院，湖北 武漢 430074；3.College of Civil Engineering and Surveying，University of Portsmouth，Portsmouth pol 2ah，England）

通過含水率對(duì)輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚、保溫砂漿、普通砂漿導(dǎo)熱系數(shù)影響試驗(yàn)和理論分析，并研究含水率對(duì)抹灰厚度為10、20 mm的普通砂漿和保溫砂漿墻體的傳熱系數(shù)影響。提出符合3種墻體材料導(dǎo)熱系數(shù)與含水率的擬合計(jì)算公式，當(dāng)含水率平均每增加1%時(shí)，則1#、2#、3#、4#墻體的傳熱系數(shù)分別增大1.75%、1.55%、1.65%和1.73%；抹灰厚度每增加10 mm，普通砂漿和保溫砂漿抹面砌筑的墻體傳熱系數(shù)平均減小0.52%、7.07%。

含水率；輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚；普通砂漿，保溫砂漿，傳熱系數(shù)

0 前言

建筑節(jié)能是我國(guó)節(jié)能戰(zhàn)略目標(biāo)重要組成部分，以木屑為代表的有機(jī)質(zhì)廢料摻入到頁巖粉中，以煤粉等為輔料，經(jīng)粉碎、篩分、攪拌、干燥、焙燒制成自重輕、開裂少、耐久性好的輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚，減少有機(jī)質(zhì)廢料露天焚燒產(chǎn)生的霧霾并提高資源利用效率，促進(jìn)我國(guó)自保溫節(jié)能墻體的發(fā)展及建筑節(jié)能工作的開展[1]。本課題組已經(jīng)對(duì)輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚的研究有一定的基礎(chǔ)，對(duì)其物理力學(xué)性能研究取得了一定的成果，因此本文探究含水率對(duì)輕質(zhì)燒結(jié)頁巖多孔磚熱工性能的影響，為提高建筑節(jié)能具有一定意義[2-7]。

在目前規(guī)范中對(duì)墻體傳熱系數(shù)的計(jì)算公式中并沒有考慮含水率對(duì)材料導(dǎo)熱性能的影響，其規(guī)定條件為絕干狀態(tài)下測(cè)其導(dǎo)熱系數(shù)，然而實(shí)際工程中輕質(zhì)燒結(jié)頁巖多孔磚屬于多孔性材料，具有較強(qiáng)的吸水性，受潮時(shí)影響其熱工性能，因此含水率對(duì)材料及墻體的熱工參數(shù)有一定影響。了解到含水率對(duì)其影響原理，有利于墻體材料的選擇，通過防潮措施以保證保溫隔熱材料中水分維持在較低水平，以此降低墻體的熱量傳遞，減少能耗[8]。

1 試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)用磚

頁巖：來自于和平村頁巖采集地，主要成分為SiO252.10%、Al2O325.12%、Fe2O310.63%、CaO 1.28%、MgO 1.65%、燒失量9.03%。木屑和蔗渣來自于廣西木料加工廠和糖廠，將頁巖和木屑（或蔗糖渣）烘干2.5h后采用球磨機(jī)粉碎至合理的顆粒級(jí)配，木屑粉末的顆粒級(jí)配見表1。煤灰：市購(gòu)，過45 μm篩。

表1 木屑粉末的顆粒級(jí)配

將頁巖和木屑（或蔗糖渣）與煤灰按m（頁巖）∶m（木屑或蔗糖）∶m（煤灰）=60∶10∶30混合均勻，加水?dāng)嚢柚瞥纱u坯（240 mm×115 mm×90 mm），并經(jīng)干燥、焙燒、降溫冷卻。采用SX2-10-13型高溫梯度爐燒結(jié)，分3個(gè)階段：干燥預(yù)熱階段溫度范圍400℃之前，以溫度為4℃/min升溫，蒸發(fā)磚坯表面的自由水分；加熱階段溫度范圍為400～900℃，有機(jī)輔料達(dá)到燃點(diǎn)，開始燃燒分解；燒結(jié)階段為900～1150℃，磚顏色從灰色變成紅褐色；冷卻階段為最高溫降至常溫，其速率為100℃/h。多孔磚模見圖1，燒結(jié)后的輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚見圖2。

圖1 多孔磚模

圖2 輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚

1.2 導(dǎo)熱系數(shù)的測(cè)試

本試驗(yàn)采用矩形孔輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚，孔洞分布3排，其外觀尺寸和強(qiáng)度等級(jí)滿足規(guī)范要求，使用的普通砂漿[m（水泥）∶m（砂）∶m（水）=1∶6.9∶1.57]和?；⒅楸厣皾{[m（料漿）∶m（水）∶m（骨料）=1∶0.8∶11.76]符合JGJ/T 98—2010《砌筑砂漿配合比設(shè)計(jì)規(guī)程》、GB/T 20473—2006《建筑保溫砂漿》標(biāo)準(zhǔn)要求，試件尺寸為300 mm×300 mm×30 mm，采用智能化導(dǎo)熱系數(shù)測(cè)定儀，對(duì)通過浸水處理得到的不同含水率輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚、普通砂漿和保溫砂漿進(jìn)行導(dǎo)熱系數(shù)測(cè)試。

1.3 墻體試件制作

本試驗(yàn)利用矩形孔輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚砌筑4個(gè)墻體試件，其尺寸為1500 mm×1500 mm×240 mm，分別采用上述普通砂漿和保溫砂漿砌筑墻體，砂漿的灰縫厚度為10 mm、橫平豎直、均勻飽滿，抹面厚度為10 mm、20 mm，各2組，分別標(biāo)記為1#墻體（普通砂漿10 mm）、2#墻體（普通砂漿20 mm）、3#墻體（保溫砂漿10 mm）、4#墻體（保溫砂漿20 mm），按照?qǐng)D紙和施工在試件框內(nèi)，其表面應(yīng)粘貼聚苯乙烯泡沫板，并使用接縫劑將泡沫板、試件框和試件密封防止出現(xiàn)縫隙，影響實(shí)驗(yàn)測(cè)試數(shù)據(jù)。墻體置于常溫室內(nèi)養(yǎng)護(hù)28 d，并進(jìn)行灑水處理防止收縮產(chǎn)生裂縫，見圖3。墻體穩(wěn)態(tài)熱傳遞性質(zhì)測(cè)試采用沈陽鑫科宇機(jī)電設(shè)備有限公司生產(chǎn)的防護(hù)箱設(shè)備，其設(shè)備分為計(jì)量箱、冷箱、防護(hù)箱和試件框、微機(jī)系統(tǒng)、制冷機(jī)組、鼻錐組成[9]。

對(duì)墻體進(jìn)行傳熱系數(shù)進(jìn)行測(cè)試，將墻體表面污漬、外凸的砂漿清理干凈，量取溫度傳感器的空間坐標(biāo)，并用直尺和墨斗在墻體冷熱兩面定位相應(yīng)9個(gè)點(diǎn)坐標(biāo)[見圖3（b）]。將含水率測(cè)試儀置零，用探頭接觸墻體測(cè)含水率并記錄數(shù)據(jù)。測(cè)試完后用鋁箔紙布置墻面的9個(gè)傳感器，先下后上確保傳感器和墻面之間沒有空隙，粘貼完畢后，收起連接各個(gè)溫度傳感器的電纜，防止合并箱體擠壓到電纜，進(jìn)行試驗(yàn)，平衡后系統(tǒng)間隔30 min自動(dòng)采集數(shù)據(jù)，采集8次，得到含水率、平均溫度、計(jì)量箱功率數(shù)據(jù)等。試驗(yàn)結(jié)束后，關(guān)閉設(shè)備電源，并將熱箱、試件框、冷箱分開，拆除傳感器使其恢復(fù)到初始狀態(tài)，為減小試驗(yàn)前后墻體含水率的誤差，打開儀器后再次測(cè)量其含水率，取前后2次平均值作為該試件的含水率，每個(gè)試件測(cè)試2次取平均值。

圖3 墻體試件測(cè)試示意

2 結(jié)果與分析

2.1 材料導(dǎo)熱系數(shù)原理和數(shù)據(jù)分析

材料的導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)墻體傳熱系數(shù)有影響，然而含水率對(duì)材料的導(dǎo)熱系數(shù)也較為重要，因此將試件通過浸水處理得到不同含水率，檢測(cè)結(jié)束，將試件取出即刻稱取質(zhì)量，通過試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析含水率對(duì)導(dǎo)熱系數(shù)的影響。在本文中對(duì)于材料導(dǎo)熱系數(shù)的理論基礎(chǔ)為幾何平均模型，多孔介質(zhì)為固、液、氣三相狀態(tài)的熱量交換，其中λs、λw、λg分別為固體、液體和氣體的導(dǎo)熱系數(shù)，εs、εw、εg分別為固體、液體和氣體體積與總體積之比，該理論公式為：

在實(shí)際工程中w與ε之間的關(guān)系可由下面等式推導(dǎo)：

式中：mw為水的質(zhì)量，ms為固體的絕對(duì)干燥質(zhì)量，ρw為水的密度，Vw為水的體積。

假設(shè)含水率為εw1、εw2的同種材料，其液體體積比例的增加等于對(duì)應(yīng)為氣體體積比例的減少，即可表達(dá)為：

因此，在2種體積狀態(tài)下代入理論公式：

在絕熱干燥條件下即w1=0，則三相狀態(tài)下的多孔材料等效導(dǎo)熱系數(shù)為：

輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚、普通砂漿和保溫砂漿的實(shí)測(cè)導(dǎo)熱系數(shù)分別見表2～表4，導(dǎo)熱系數(shù)實(shí)測(cè)值與理論值的對(duì)比分別見圖4～圖6。

通過表2、表3、表4可得，當(dāng)含水率w=0時(shí)，輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚的導(dǎo)熱系數(shù)為λ0=0.3982，ms=3.075 kg，普通砂漿的導(dǎo)熱系數(shù)λ0=0.6010，ms=5.072 kg，保溫砂漿的導(dǎo)熱系數(shù)λ0=0.0799，ms= 1.457 kg，且在絕對(duì)干燥狀態(tài)下質(zhì)量計(jì)算模型中的空氣導(dǎo)熱系數(shù)為0.026 W/（m·K），水的導(dǎo)熱系數(shù)為0.608 W/（m·K），將代入理論公式中可得：

表2 輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚的實(shí)測(cè)導(dǎo)熱系數(shù)

表3 普通砂漿的實(shí)測(cè)導(dǎo)熱系數(shù)

表4 保溫砂漿的實(shí)測(cè)導(dǎo)熱系數(shù)

圖4 輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚導(dǎo)熱系數(shù)理論值與實(shí)測(cè)值對(duì)比

從圖4、圖5和圖6可見，試驗(yàn)材料的導(dǎo)熱系數(shù)隨著含水率的增大而增大，從實(shí)測(cè)的導(dǎo)熱系數(shù)曲線分布趨勢(shì)看，含水率逐漸接近飽和時(shí)，導(dǎo)熱系數(shù)的增長(zhǎng)速率逐漸減小。對(duì)于輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚，當(dāng)含水率增至34%時(shí)，導(dǎo)熱系數(shù)相比絕熱干燥狀態(tài)下（含水率為0）增加了0.35 W/（m·K），當(dāng)含水率逐漸增加超過21%后，實(shí)測(cè)值與理論值偏差逐漸增大。對(duì)于保溫砂漿，當(dāng)含水率增大至68%時(shí)，其導(dǎo)熱系數(shù)相比絕熱干燥狀態(tài)下增加了0.15 W/（m·K），實(shí)測(cè)值與理論值最大偏差可達(dá)33%。對(duì)于普通砂漿而言，實(shí)測(cè)值與理論值偏差較大。

圖5 普通砂漿導(dǎo)熱系數(shù)理論值與實(shí)測(cè)值對(duì)比

圖6 保溫砂漿導(dǎo)熱系數(shù)理論值與實(shí)測(cè)值對(duì)比

為使試驗(yàn)結(jié)果能真實(shí)反映實(shí)際情況，需對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，推導(dǎo)出近似函數(shù)關(guān)系式，因此，本文利用Origin軟件得出擬合方程及曲線，即輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚、普通砂漿及保溫砂漿的導(dǎo)熱系數(shù)與含水率之間的擬合曲線分別見圖7～圖9。

輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚導(dǎo)熱系數(shù)與不同含水率的擬合曲線方程為：y=0.0955x2+1.224x+0.3828

保溫砂漿等效導(dǎo)熱系數(shù)的擬合曲線方程為：

普通砂漿等效導(dǎo)熱系數(shù)的擬合曲線方程為：

圖7 輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚導(dǎo)熱系數(shù)的擬合方程曲線

圖8 普通砂漿導(dǎo)熱系數(shù)的擬合方程曲線

圖9 保溫砂漿導(dǎo)熱系數(shù)的擬合方程曲線

從圖7可見，擬合曲線呈隨著含水率增大導(dǎo)熱系數(shù)也在增大的趨勢(shì)，但其斜率在逐漸減小，在含水率為0～23.43%時(shí)，曲線的斜率＞1.0，增長(zhǎng)速率較快，含水率為23.43%～29.16%，曲線的斜率為0.6～0.9；含水率在29.16%以上時(shí)，其斜率＜0.6。對(duì)于輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚擬合曲線的相關(guān)系數(shù)為0.9757，說明本次擬合曲線方程較好具有可靠性和有效性。從圖8可見，普通砂漿擬合曲線呈現(xiàn)增長(zhǎng)趨勢(shì)，其導(dǎo)熱系數(shù)的斜率也在減小，當(dāng)含水率為0～9.8%時(shí)，曲線的斜率≥1.5，增長(zhǎng)速率較快，含水率＞9.8%時(shí)，其斜率＜0.5，且隨著水率的增加，擬合曲線斜率接近0，等效導(dǎo)熱系數(shù)趨于穩(wěn)定，該擬合曲線的相關(guān)系數(shù)為0.9924，表明擬合曲線方程的具有有效性。從圖9可見，保溫砂漿擬合曲線與上述2種材料曲線規(guī)律一致，在含水率為0～ 43%時(shí)，曲線的斜率＞0.5，斜率增大速率較快，當(dāng)含水率為43%～62%，曲線的斜率為0.1～0.5；含水率在62%以上時(shí)，其斜率＜0.1，該曲線的相關(guān)系數(shù)為0.9540，表明該擬合曲線方程效果較好，具有有效性、可靠性。

2.2 墻體導(dǎo)熱數(shù)據(jù)分析

根據(jù)GB 50176—93《民用建筑熱工設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄二中圍護(hù)結(jié)構(gòu)的傳熱阻Ro的計(jì)算公式：

式中：R——圍護(hù)結(jié)構(gòu)的熱阻，m2·K/W；

Ri——內(nèi)表面換熱阻，取0.11 m2·K/W；

Re——外表面換熱阻，取0.04 m2·K/W。

對(duì)于由2種以上材料組成的、兩向非均質(zhì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)，為能反映出整個(gè)墻體的節(jié)能特征指標(biāo)，在此引入墻體的平均傳熱系數(shù)其公式為：

F1、F2、F3、...、Fn——各材料所占的面積，m2；

λ1、λ2、λ3、...、λn——各材料的導(dǎo)熱系數(shù)，W/（m·K）；

δ——抹面砂漿的厚度，m。

本實(shí)驗(yàn)中3種材料的導(dǎo)熱系數(shù)通過測(cè)試其隨含水率的變化擬合公式，對(duì)墻體的9個(gè)點(diǎn)坐標(biāo)及其對(duì)應(yīng)點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)前及試驗(yàn)后的含水率測(cè)試，并取平均值。

2.3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理

在試件中有3種材料分別為：輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚、砌筑砂漿、抹灰砂漿，未抹灰墻體的厚度δ為0.24 m，試件的尺寸為1.5 m×1.5 m，其中砌筑砂漿的面積為F2=1.5×0.01×15+1.5×0.01× 5=0.3 m2，則輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚面積為F1=1.5×1.5-0.3=1.95 m2；墻體抹灰后的傳熱系數(shù)為：

根據(jù)抹面砂漿的厚度δ1得到各個(gè)墻體試件的傳熱系數(shù)理論值見表5。

表5 墻體傳熱系數(shù)的試驗(yàn)實(shí)測(cè)值與理論值

2.4 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

從表5可得，墻體隨著含水率的減小其傳熱系數(shù)減小，對(duì)于1#墻體，其含水率為14.33%時(shí)，傳熱系數(shù)的檢測(cè)值為1.73W/（m2·K），當(dāng)含水率為12.42%時(shí)，傳熱系數(shù)的檢測(cè)值為1.66 W/（m2·K），含水率對(duì)材料的傳熱系數(shù)有較大的影響；對(duì)于2種不同的抹面砂漿，相同抹灰厚度下，普通砂漿的傳熱系數(shù)大于保溫砂漿，即使普通砂漿的含水率較保溫砂漿的低，但其傳熱系數(shù)仍較大；對(duì)于同種抹面砂漿、含水率基本相同的情況下，對(duì)1#墻體而言當(dāng)抹灰厚度10 mm，平均傳熱系數(shù)的實(shí)測(cè)值為1.67 W/（m2·K），抹灰厚度為20 mm，傳熱系數(shù)的實(shí)測(cè)值為1.49 W/（m2·K），因此增加墻體厚度可以提高試件的傳熱系數(shù)。在試驗(yàn)中防護(hù)熱箱法檢測(cè)墻體的傳熱系數(shù)與理論值有差別，判別墻體的熱工性能不能只依靠理論值，說明墻體傳熱是復(fù)雜綜合的熱量傳遞過程，為使理論計(jì)算結(jié)果具有可靠性與簡(jiǎn)便性，應(yīng)對(duì)理論計(jì)算進(jìn)行修正，其修正系數(shù)平均為1.41。

在理論計(jì)算中，墻體的傳熱系數(shù)是由墻體總熱阻求得，是由墻體結(jié)構(gòu)本身的熱阻、內(nèi)外墻體表面的換熱熱阻組成，但是表面換熱熱阻受到墻體材料表面的粗糙度、表面輻射特性、周圍空氣流動(dòng)、墻體外表面與周圍空氣的溫差等因素的影響，是一個(gè)復(fù)雜的動(dòng)態(tài)過程。我們使用的理論計(jì)算方法，把墻體傳熱看成穩(wěn)態(tài)過程，不受外界影響是一種理想化的計(jì)算模型。在試驗(yàn)過程中，每次組裝試件后，合并箱體時(shí)箱體的密封程度、墻體與傳感器粘結(jié)密實(shí)度、墻體表面的平整度等這些因素都會(huì)導(dǎo)致實(shí)測(cè)值與理論值存在一定的誤差。當(dāng)含水率平均每增加1%時(shí)，則1#、2#、3#、4#墻體的傳熱系數(shù)分別增大1.75%、1.55%、1.65%和1.73%，因此改善質(zhì)燒結(jié)頁磚墻體的防水防潮措施、使用較厚的保溫砂漿可增大熱阻，提高墻體的熱工性能。

3 結(jié)論

（1）通過試驗(yàn)得到不同含水率下輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚、普通砂漿和保溫砂漿的導(dǎo)熱系數(shù)，并將實(shí)測(cè)結(jié)果與理論計(jì)算值進(jìn)行對(duì)比，對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合分析，得出兩者間的關(guān)系式。

（2）通過對(duì)4面墻體傳熱系數(shù)的理論和試驗(yàn)對(duì)比分析，可知試驗(yàn)值比理論計(jì)算值偏大，并分析了其原因，對(duì)傳熱系數(shù)理論計(jì)算值進(jìn)行修正，使其具有可行性和簡(jiǎn)便性，其修正系數(shù)為1.41。

（3）墻體的基層結(jié)構(gòu)相同時(shí)，不同的含水率、外鋪材料、厚度均會(huì)影響墻體的傳熱系數(shù)，因此在實(shí)際工程中，改善質(zhì)燒結(jié)頁磚墻體的防水防潮措施、使用較厚的保溫砂漿可增大熱阻，提高墻體的熱工性能。

（4）影響墻體檢測(cè)的因素較多，造成輕質(zhì)燒結(jié)頁巖磚的傳熱系數(shù)的實(shí)測(cè)值與理論值存在一定誤差，因此檢測(cè)時(shí)應(yīng)保證墻體表面的平整度、墻體和傳感器粘結(jié)的緊密及箱體的密封度等。

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天津發(fā)布V O Cs排污費(fèi)征收細(xì)則

天津市環(huán)保局日前印發(fā)《天津市石油化工和包裝印刷行業(yè)揮發(fā)性有機(jī)物排污費(fèi)征收標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施細(xì)則（試行）》（以下簡(jiǎn)稱《實(shí)施細(xì)則》）。

《實(shí)施細(xì)則》明確，天津市行政區(qū)域內(nèi)，直接向外部環(huán)境排放VOCs的試點(diǎn)行業(yè)企業(yè)應(yīng)按規(guī)定繳納VOCs排污費(fèi)。VOCs排污費(fèi)征收標(biāo)準(zhǔn)為10元/kg，排放量是指試點(diǎn)行業(yè)企業(yè)自2016年5月1日起產(chǎn)生的排放量。VOCs排污費(fèi)以自然年為核算周期，由天津市各區(qū)環(huán)保部門按照屬地管理原則分別進(jìn)行核定、征收，市環(huán)保部門負(fù)責(zé)對(duì)各區(qū)環(huán)保部門排污費(fèi)征收工作開展指導(dǎo)和稽查。

《實(shí)施細(xì)則》提出，對(duì)VOCs排放濃度超標(biāo)或者核算周期內(nèi)VOCs排放量高于規(guī)定排放總量指標(biāo)的，此核算周期加1倍征收排污費(fèi)；同時(shí)存在上述2種情況的，加2倍征收排污費(fèi)。試點(diǎn)行業(yè)企業(yè)繳納排污費(fèi)，不免除其污染防治、賠償污染損害的責(zé)任及法律、法規(guī)規(guī)定的其它責(zé)任。拒報(bào)或謊報(bào)VOCs申報(bào)事項(xiàng)的，由所在區(qū)環(huán)保部門依據(jù)《天津市大氣污染防治條例》規(guī)定，責(zé)令停止違法行為，限期改正，并處2萬～20萬元罰款。試點(diǎn)行業(yè)企業(yè)逾期不繳納排污費(fèi)的，處應(yīng)繳納排污費(fèi)數(shù)額1～3倍的罰款，經(jīng)有批準(zhǔn)權(quán)的區(qū)級(jí)以上政府批準(zhǔn)后，責(zé)令其停產(chǎn)停業(yè)整頓。（生）

The effect of moisture content on lightweight sintered shale brick and wall thermal properties

HUANG Bangbiao1，2，ZHANG Bei1，HUANG Bingzhang3，LIAO Tianquan1，LI Zhi1，LIU Yang1，LU Qiang1，SHENG Qi1
（1.College of Civil and Architectural Engineering，Guangxi Univesity of Science and Technology，Liuzhou 545006，China；2.College of Optical and Electronic Information，Huazhong University of Sciencc and Technology，Wuhan 430074，China；3.College of Civil Engineering and Surveying，University of Portsmouth，Portsmouth pol 2ah，England）

Through test and theoretical analysis about the influence of moisture content on the thermal conductivity of light shale sintered brick，thermal insulation mortar and ordinary mortar，it studies the effects of moisture content on the heat transfer coef ficient of ordinary mortar and insulation mortar wall when plastering thickness are 10 mm and 20 mm.It provides fitting formulas of thermal conductivity and water content rate about three kinds of wall materials，when the moisture content is increased per 1%，wall 1，2，3 and 4 heat transfer coefficient are increased 1.75%，1.55%，1.65%and 1.73%，when plastering thickness is increased each 10 mm，ordinary mortar and insulation mortar masonry wall heat transfer coefficient is reduced by an average of 0.52%and 7.07%.

water content，lightweight sintered shale brick，ordinary mortar，thermal insulation mortar，heat transfer coefficient

TU522.1+2

A

1001-702X（2016）12-0014-06

廣西千億元產(chǎn)業(yè)重大科技攻關(guān)項(xiàng)目（桂科攻11107021-3-5）；

廣西科技攻關(guān)項(xiàng)目（桂科攻12100007）

2016-03-03；

2016-04-22

黃榜彪，男，1964年生，廣西桂平人，教授級(jí)高級(jí)工程師。