邵先軍，劉浩軍，杜 偉，楊 勇，梅冰笑

（國(guó)網(wǎng)浙江省電力公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014）

1 100 kV GIS盆式絕緣子局部放電的現(xiàn)場(chǎng)帶電檢測(cè)與試驗(yàn)分析

邵先軍，劉浩軍，杜 偉，楊 勇，梅冰笑

（國(guó)網(wǎng)浙江省電力公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014）

介紹一起1 100 kV GIS盆式絕緣子局部放電帶電檢測(cè)案例，重點(diǎn)闡述現(xiàn)場(chǎng)帶電檢測(cè)、在線監(jiān)測(cè)跟蹤、現(xiàn)場(chǎng)交流耐壓下UHF檢測(cè)以及返廠解體測(cè)試等過(guò)程的檢測(cè)數(shù)據(jù)與分析，探討分析了脈沖電流法與UHF法檢測(cè)結(jié)果差異的可能原因。該案例有助于進(jìn)一步理解UHF與脈沖電流法檢測(cè)的差異性，并為基于帶電檢測(cè)的GIS狀態(tài)評(píng)估技術(shù)提供現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)參考。

盆式絕緣子；局部放電；帶電檢測(cè)；在線監(jiān)測(cè)

0 引言

GIS（氣體絕緣組合電器）因結(jié)構(gòu)緊湊、不受外界環(huán)境的影響、檢修周期長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn)[1，2]，在輸變電系統(tǒng)中占據(jù)著重要的地位。我國(guó)已投運(yùn)和即將投運(yùn)的交直流特高壓工程全部采用GIS或HGIS（混合GIS）設(shè)備。

基于GIS局部放電（以下簡(jiǎn)稱局放）過(guò)程表現(xiàn)出的多種物理化學(xué)現(xiàn)象，自20世紀(jì)60年代以來(lái)，國(guó)內(nèi)外科研機(jī)構(gòu)、運(yùn)行部門(mén)和生產(chǎn)廠家提出了多種GIS局放檢測(cè)方法，并針對(duì)不同的檢測(cè)方法開(kāi)展了大量的研究工作。目前適用于運(yùn)行現(xiàn)場(chǎng)且有效的GIS局放檢測(cè)方法主要有超聲波法、光測(cè)法、化學(xué)檢測(cè)法和UHF（特高頻法）等[3-5]。

國(guó)家電網(wǎng)公司自開(kāi)展?fàn)顟B(tài)檢修工作以來(lái)，大力推進(jìn)GIS設(shè)備帶電檢測(cè)工作，取得了一系列研究與應(yīng)用成果，可靠保證了電力設(shè)備有效運(yùn)行。但目前基于現(xiàn)場(chǎng)帶電檢測(cè)的GIS設(shè)備狀態(tài)評(píng)估與檢修工作尚處在起步階段，特別是針對(duì)局放類缺陷的檢測(cè)、定位和危險(xiǎn)度評(píng)估等仍需大量現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)的累積和回歸分析，局放帶電檢測(cè)技術(shù)的基礎(chǔ)研究仍需不斷深入。

通過(guò)一起特高壓1 100 kV GIS現(xiàn)場(chǎng)局放檢測(cè)，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)UHF局放檢測(cè)、返廠試驗(yàn)等相關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，比較脈沖電流法與UHF法的測(cè)試結(jié)果差異，分析了該差異的可能原因。

1 現(xiàn)場(chǎng)帶電檢測(cè)數(shù)據(jù)與分析

1.1 UHF傳感器布置

現(xiàn)場(chǎng)采用了超聲波局放、UHF局放、SF6氣體成分分析等技術(shù)手段對(duì)異常盆式絕緣子處開(kāi)展檢測(cè)分析，其中超聲波局放與SF6氣體成分分析均未見(jiàn)異常。如圖1所示，共布置3個(gè)UHF外置傳感器，分別為測(cè)試點(diǎn)2，3，4，另外測(cè)試點(diǎn)1為內(nèi)置UHF傳感器。各路信號(hào)線均通過(guò)放大倍數(shù)為20 dB的放大器后，接入U(xiǎn)HF局放儀（DMS，co.ltd）和高速數(shù)字示波器（DS09404A）進(jìn)行局放檢測(cè)與定位。

圖1 現(xiàn)場(chǎng)UHF傳感器布置

1.2 UHF譜圖分析

現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)背景信號(hào)及測(cè)試點(diǎn)1，2，3處排除干擾后的PRPS和PRPD譜圖如圖2所示?？梢?jiàn)測(cè)試點(diǎn)1和2處的正負(fù)半波PRPD譜圖呈幅值一大一小的2簇弧形，且外置傳感器測(cè)試點(diǎn)1的信號(hào)幅值強(qiáng)于內(nèi)置傳感器測(cè)試點(diǎn)2，說(shuō)明異常UHF信號(hào)可能更接近或位于測(cè)試點(diǎn)2處。因測(cè)試點(diǎn)3信號(hào)較弱，只能顯示幅值較大的1簇弧形譜圖。從PRPS譜圖可見(jiàn)，局放基本在第一、三象限，幅值有大有小。對(duì)比典型缺陷的譜圖特征可知：圖2中的局放譜圖為典型的絕緣氣泡類缺陷。

1.3 UHF定位分析

因放大器只有3個(gè)接口，因此分2次進(jìn)行局放定位（分別是如圖1所示的測(cè)試點(diǎn)1，2，3和測(cè)試點(diǎn)1，2，4）。

測(cè)試點(diǎn)1，2，3的定位結(jié)果如圖3所示。從幅值上可見(jiàn)，測(cè)試點(diǎn)1和2處的信號(hào)峰峰值分別約為120 mV和350 mV，測(cè)試點(diǎn)3處的信號(hào)幅值最小約為15 mV；從信號(hào)波頭時(shí)間先后比較可知，測(cè)試點(diǎn)2領(lǐng)先于測(cè)試點(diǎn)1約2.2 ns，領(lǐng)先于測(cè)試點(diǎn)3約8 ns。比較幅值強(qiáng)度和時(shí)差計(jì)算，初步判斷信號(hào)應(yīng)從測(cè)試點(diǎn)2傳播至測(cè)試點(diǎn)1和3處。

測(cè)試點(diǎn)1，2，4的定位結(jié)果如圖4所示。在幅值上，同樣是盆式絕緣子澆筑孔測(cè)試點(diǎn)2處的局放信號(hào)幅值最大；另外，測(cè)試點(diǎn)2領(lǐng)先1和4的時(shí)間差分別約為2 ns和5.8 ns，經(jīng)計(jì)算，測(cè)試點(diǎn)2和4的時(shí)差符合兩者之間的距離差。此外，因測(cè)試點(diǎn)2處信號(hào)大于內(nèi)置傳感器1處，結(jié)合譜圖分析可知：局放源應(yīng)位于盆式絕緣子處。

測(cè)試點(diǎn)1和2之間表現(xiàn)出了2種時(shí)間差，分別是測(cè)試點(diǎn)2領(lǐng)先于測(cè)試點(diǎn)1約2 ns和0.7 ns。現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)中截取上述2種時(shí)差組合各5組，其基本規(guī)律為當(dāng)測(cè)試點(diǎn)2峰峰值小于100 mV左右時(shí)，測(cè)試點(diǎn)2領(lǐng)先測(cè)試點(diǎn)1約0.7 ns，如圖4（a）所示；當(dāng)測(cè)試點(diǎn)2峰峰值大于200 mV后，測(cè)試點(diǎn)2領(lǐng)先測(cè)試點(diǎn)1約2 ns，如圖4（b）所示。2種時(shí)差組合下測(cè)試點(diǎn)4處的時(shí)域波形呈現(xiàn)明顯的差異，與測(cè)試點(diǎn)1之間時(shí)差也有所不同。

因此，根據(jù)各測(cè)試點(diǎn)間的時(shí)間差和距離，同時(shí)結(jié)合測(cè)試的譜圖和幅值強(qiáng)度對(duì)比，認(rèn)為電流互感器和隔離開(kāi)關(guān)間的盆式絕緣子存在2處UHF信號(hào)源，譜圖呈絕緣類缺陷。

圖2 診斷式局放儀所測(cè)譜圖

圖3 1，2，3測(cè)試點(diǎn)的定位

圖4 1，2，4測(cè)試點(diǎn)的定位

2 現(xiàn)場(chǎng)在線監(jiān)測(cè)跟蹤與分析

現(xiàn)場(chǎng)查看安裝在測(cè)試點(diǎn)1處的GIS局放在線監(jiān)測(cè)裝置的PRPS和PRPD譜圖如圖5所示，可見(jiàn)在線監(jiān)測(cè)譜圖與現(xiàn)場(chǎng)所檢測(cè)的譜圖基本一致，為幅值一大一小的2簇弧形，呈絕緣氣隙類缺陷。

圖5 在線監(jiān)測(cè)裝置的UHF譜圖

通過(guò)局放在線監(jiān)測(cè)裝置跟蹤測(cè)試點(diǎn)1處的局放事件數(shù)如圖6所示?？梢?jiàn)，3月底至4月初局放事件數(shù)有所下降；5月11—20日局放事件數(shù)較為平穩(wěn)；5月21日起局放事件數(shù)有較大增加。

圖6 在線監(jiān)測(cè)的局放事件數(shù)跟蹤

5月27日8∶00 UHF譜圖由2簇弧形變?yōu)?簇弧形，信號(hào)幅值增加了1倍，該時(shí)間段內(nèi)負(fù)荷和電壓均無(wú)明顯變化，如圖7所示；同日16∶00對(duì)疑似局放間隔緊急拉停后，UHF信號(hào)消失。

圖7 5月27日拉停操作前UHF譜圖

3 現(xiàn)場(chǎng)交流耐壓下UHF檢測(cè)與分析

在現(xiàn)場(chǎng)解體更換該盆式絕緣子前，對(duì)該區(qū)域進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)交流耐壓試驗(yàn)，試驗(yàn)頻率130 Hz，最高試驗(yàn)電壓1 100 kV，試驗(yàn)加壓程序按相關(guān)交接試驗(yàn)規(guī)程執(zhí)行。為防止耐壓試驗(yàn)造成疑似缺陷盆式絕緣子擊穿而損壞外置UHF傳感器，因此在測(cè)試點(diǎn)2處未布置UHF傳感器，電壓值635 kV和762 kV下測(cè)試點(diǎn)3處的UHF譜圖分別如圖8和圖9所示。

圖8 現(xiàn)場(chǎng)交流耐壓試驗(yàn)電壓635 kV下的測(cè)試點(diǎn)3處的UHF譜圖

圖9 現(xiàn)場(chǎng)交流耐壓試驗(yàn)電壓762 kV下的測(cè)試點(diǎn)3處的UHF譜圖

可見(jiàn)，交流耐壓試驗(yàn)下局放信號(hào)仍十分明顯。由于局放儀未能與現(xiàn)場(chǎng)耐壓電源、頻率同步，且現(xiàn)場(chǎng)耐壓工況與運(yùn)行不一致，導(dǎo)致UHF譜圖與運(yùn)行下測(cè)試結(jié)果稍有不同。現(xiàn)場(chǎng)耐壓試驗(yàn)最高電壓1 100 kV（1 min）通過(guò)。

4 返廠試驗(yàn)與分析

4.1 隔離開(kāi)關(guān)整體局放試驗(yàn)

將疑似局放缺陷的隔離開(kāi)關(guān)處盆式絕緣子解體返廠后，對(duì)更換下來(lái)的隔離開(kāi)關(guān)進(jìn)行整體耐壓與局放試驗(yàn)。最高試驗(yàn)電壓1 100 kV下耐壓試驗(yàn)通過(guò)后降至762 kV，隨后逐步降低電壓，同時(shí)采用脈沖電流法和特高頻法測(cè)量局放信號(hào)。測(cè)量結(jié)果如圖10，11所示，可見(jiàn)脈沖電流法測(cè)得局放量為2.39 pC，小于標(biāo)準(zhǔn)值3 pC；特高頻局放譜圖與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果基本吻合，呈簇弧形譜圖，為典型的絕緣類缺陷特征。在電壓值350 kV以下，局放基本熄滅，特高頻信號(hào)基本消失，隨著電壓升高，UHF信號(hào)幅值逐漸增大。

圖10 762 kV下脈沖電流法測(cè)試結(jié)果

4.2 盆式絕緣子單獨(dú)局放試驗(yàn)

4.2.1 UHF傳感器布置

將異常UHF信號(hào)源盆式絕緣子單獨(dú)安裝在加壓局放測(cè)試平臺(tái)，如圖12所示。盆式絕緣子兩側(cè)充有0.36 MPa的SF6氣體，工裝盆子右側(cè)氣室中的氣體為大氣壓下的空氣。被試品盆子的兩側(cè)各裝設(shè)2個(gè)呈180°內(nèi)置UHF傳感器（與現(xiàn)場(chǎng)內(nèi)置傳感器的廠家、型號(hào)一致）。同步開(kāi)展UHF和脈沖電流法的局放測(cè)試。

為準(zhǔn)確定位UHF異常信號(hào)源的位置，共進(jìn)行了2種UHF傳感器布置方案，各傳感器編號(hào)如圖13所示。

圖11 不同電壓下的內(nèi)置傳感器UHF圖譜

圖12 UHF傳感器布置方案1

圖13 UHF傳感器布置方案2

方案1：被試盆式絕緣子每側(cè)的2個(gè)傳感器呈上下布置，如圖12所示。

方案2：把工裝盆子右側(cè)的GIS設(shè)備旋轉(zhuǎn)90°，從而改變右側(cè)2個(gè)內(nèi)置UHF傳感器相對(duì)于被試品盆子的位置，如圖13所示。

4.2.2 UHF信號(hào)源定位

（1）方案1。

在局放測(cè)量電壓762 kV下，1號(hào)傳感器的UHF譜圖如圖14所示?？梢?jiàn)，UHF傳感器與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)類似，這也說(shuō)明了UHF信號(hào)源位于盆式絕緣子處。

圖14 盆式絕緣子單獨(dú)局放試驗(yàn)下UHF譜圖

測(cè)試發(fā)現(xiàn)，4個(gè)內(nèi)置UHF傳感器測(cè)得的信號(hào)之間存在2種典型的時(shí)間差，分別如圖15、圖16所示，從上到下波形依次為1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)內(nèi)置UHF傳感器測(cè)得的UHF信號(hào)。

圖15 第一種時(shí)間差

以3號(hào)傳感器測(cè)得信號(hào)的波頭到達(dá)時(shí)間作為時(shí)間原點(diǎn)，各傳感器測(cè)得信號(hào)的波頭到達(dá)時(shí)間如表1所示，可知存在2種不同的時(shí)間差，說(shuō)明該盆式絕緣子同時(shí)存在2個(gè)信號(hào)源，且其UHF信號(hào)幅值有明顯差異，為多源局放問(wèn)題，這與現(xiàn)場(chǎng)帶電檢測(cè)結(jié)果是一致的。

圖16 第二種時(shí)間差

表1 信號(hào)波頭到達(dá)時(shí)間差ns

（2）方案2。

方案2下，各內(nèi)置傳感器測(cè)得的UHF信號(hào)之間也存在2種典型的時(shí)間差，分別如圖17，18所示，從上到下波形依次為1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)內(nèi)置傳感器測(cè)得的UHF信號(hào)。

圖17 第一種時(shí)差

以3號(hào)傳感器測(cè)得信號(hào)的波頭到達(dá)時(shí)間作為時(shí)間原點(diǎn)，各傳感器測(cè)得信號(hào)的波頭到達(dá)時(shí)間如表2所示。根據(jù)1號(hào)和3號(hào)傳感器測(cè)得信號(hào)的波頭到達(dá)時(shí)間之差可以判斷，此處的第一種時(shí)差同第一個(gè)步驟下第一種時(shí)差具有相同的信號(hào)源，此處的第二種時(shí)差同前一工況的第二種時(shí)差具有相同的信號(hào)源。

圖18 第二種時(shí)差

表2 信號(hào)波頭到達(dá)時(shí)間差ns

4.2.3 脈沖信號(hào)注入校準(zhǔn)時(shí)差數(shù)據(jù)

因采用時(shí)差法進(jìn)行UHF信號(hào)源定位對(duì)于時(shí)間精度的要求極高，內(nèi)置UHF傳感器各自性能及其布置、UHF信號(hào)傳播路徑等有可能造成各個(gè)內(nèi)置UHF傳感器間的附加時(shí)差，因此有必要進(jìn)行校準(zhǔn)。

在如圖13所示的試驗(yàn)條件下，從1號(hào)內(nèi)置傳感器注入測(cè)試信號(hào)，數(shù)字示波器采集到的特高頻信號(hào)如圖19所示，從上到下波形依次為2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)內(nèi)置傳感器測(cè)得的UHF信號(hào)；從3號(hào)內(nèi)置傳感器注入測(cè)試信號(hào)，數(shù)字示波器采集到的特高頻信號(hào)如圖20所示，從上到下波形依次為1號(hào)、2號(hào)、4號(hào)內(nèi)置傳感器測(cè)得的特高頻信號(hào)。

圖19 從1號(hào)傳感器注入時(shí)的波形（橫軸2ns/格）

由于從1號(hào)內(nèi)置傳感器或者3號(hào)內(nèi)置傳感器注入測(cè)試信號(hào)時(shí)，2號(hào)內(nèi)置傳感器和4號(hào)內(nèi)置傳感器相對(duì)于信號(hào)源完全對(duì)稱，而根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果4號(hào)傳感器測(cè)得信號(hào)的波頭到達(dá)時(shí)間領(lǐng)先2號(hào)傳感器約1.1 ns，因此把4號(hào)傳感器測(cè)得信號(hào)的波頭到達(dá)時(shí)間向后校準(zhǔn)1.1 ns；同樣，3號(hào)傳感器測(cè)得信號(hào)的波頭到達(dá)時(shí)間領(lǐng)先1號(hào)傳感器約0.6 ns，因此把3號(hào)傳感器測(cè)得信號(hào)的波頭到達(dá)時(shí)間向后校準(zhǔn)0.6 ns。

在如圖12所示的步驟1試驗(yàn)條件下，記1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)傳感器的檢測(cè)位置為1，2-1，3，4-1。在如圖13所示的試驗(yàn)條件下，記1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)傳感器的檢測(cè)位置為1，2-2，3，4-2。以3處測(cè)得信號(hào)的波頭到達(dá)時(shí)間作為時(shí)間原點(diǎn)，信號(hào)源1（對(duì)應(yīng)第一種時(shí)間差）和信號(hào)源2（對(duì)應(yīng)第二種時(shí)間差）產(chǎn)生的信號(hào)波頭到達(dá)各個(gè)位置的時(shí)間（校準(zhǔn)后）如表3所示。

圖20 從3號(hào)傳感器注入時(shí)的波形（橫軸2ns/格）

表3 校準(zhǔn)后信號(hào)波頭到達(dá)時(shí)間差ns

根據(jù)上述多組UHF信號(hào)間時(shí)差的實(shí)測(cè)結(jié)果，通過(guò)定位計(jì)算可知，該盆式絕緣子存在一大一小的UHF異常信號(hào)源，分別定位在盆式絕緣子的2個(gè)部位。大信號(hào)位于盆式絕緣子法蘭邊緣，小信號(hào)位于靠近盆式絕緣子中心導(dǎo)體處。

4.3 X光與工業(yè)CT測(cè)試

隨后，對(duì)該盆式絕緣子開(kāi)展了外觀檢測(cè)，未發(fā)現(xiàn)異常，并進(jìn)行了X射線檢測(cè)，同樣未發(fā)現(xiàn)異常。另外，對(duì)該盆式絕緣子開(kāi)展了工業(yè)CT檢測(cè)內(nèi)部缺陷，檢測(cè)精度約為5 mm，也未見(jiàn)異常。因工業(yè)CT尺寸受限，其測(cè)試范圍為離盆子中心水平高81 mm的范圍內(nèi) （即靠近中心嵌件部位），盆子總水平高度約為210 mm，測(cè)試范圍約為整個(gè)盆式絕緣子的2/5。

5 脈沖電流法與UHF法差異的可能原因

因返廠測(cè)試中脈沖電流法未見(jiàn)異常，而UHF信號(hào)仍十分明顯，鑒于兩者結(jié)果的明顯差異，分析可能原因如下：

（1）對(duì)于GIS盆式絕緣子氣隙缺陷來(lái)說(shuō)，特高頻法的靈敏度遠(yuǎn)高于脈沖電流法，如國(guó)際GIS局放的著名日本學(xué)者S.Okabe的實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：在1 pC的絕緣氣隙缺陷下，特高頻靈敏度遠(yuǎn)大于脈沖電流法[6]。

（2）從q=CU的公式來(lái)看，當(dāng)放電量一樣時(shí)，隨著試品電容量的增大，其產(chǎn)生的電壓變化越小。也就是說(shuō)脈沖電流法隨著試品電容量的增大，其測(cè)試靈敏度逐漸下降，這也可能是脈沖電流法下未見(jiàn)異常局放信號(hào)的原因之一。

6 結(jié)論

（1）現(xiàn)場(chǎng)帶電檢測(cè)發(fā)現(xiàn)了一起1 100 kV GIS存在異常UHF信號(hào)，經(jīng)檢測(cè)定位至盆式絕緣子處，UHF譜圖呈絕緣氣隙類缺陷。

（2）對(duì)該盆式絕緣子開(kāi)展現(xiàn)場(chǎng)交流耐壓試驗(yàn)順利通過(guò)，返廠后盆式絕緣子脈沖電流法下局放未見(jiàn)異常，X光和小范圍的工業(yè)CT也未見(jiàn)異常，而UHF信號(hào)特征與現(xiàn)場(chǎng)一致。

（3）該盆式絕緣子存在一大一小2個(gè)UHF信號(hào)源，可通過(guò)脈沖信號(hào)注入法來(lái)校準(zhǔn)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試的UHF時(shí)差，用以更準(zhǔn)確地定位信號(hào)源。

（4）對(duì)于GIS盆式絕緣子氣隙缺陷，UHF的靈敏度遠(yuǎn)高于脈沖電流法；同時(shí)，脈沖電流法隨著試品電容量的增大，其測(cè)試靈敏度逐漸下降。

這可能是導(dǎo)致本案例兩者差異的主要原因。

[1]陳小鑫，繆希仁．?dāng)?shù)字變電站監(jiān)控系統(tǒng)與通訊技術(shù)[J].高壓電器，2013，49（8）∶68-72.

[2]侯偉宏，張沛超，胡炎．?dāng)?shù)字化變電站系統(tǒng)可靠性與可用性研究[J].電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2010（14）∶34-38.

[3]高振興，郭創(chuàng)新，俞斌，等．基于多信息融合的電網(wǎng)故障診斷方法研究[J].電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2011，39（6）∶17-22.

[4]周立輝，張永生，孫勇，等．智能變電站巡檢機(jī)器人研制與應(yīng)用[J].電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2011，35（19）∶85-88.

[5]楊森，董吉文，魯守銀．變電站設(shè)備巡檢機(jī)器人視覺(jué)導(dǎo)航方法[J].電網(wǎng)技術(shù)，2009，33（5）∶11-16.

[6]廖小君，黃忠勝，呂飛鵬．智能變電站監(jiān)控與視頻系統(tǒng)聯(lián)動(dòng)方式研究[J].四川電力技術(shù)，2014，37（5）∶42-45.

[7]郭創(chuàng)新，彭明偉，劉毅．多數(shù)據(jù)信息融合的電網(wǎng)故障診斷新方法[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2009，29（31）∶1-7.

[8]魯守銀，錢(qián)慶林，張斌，等．變電站設(shè)備巡檢機(jī)器人的研制[J].電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2006，30（13）∶94-98.

[9]王建元，王嫻，陳永輝，等．基于圖論的電力巡檢機(jī)器人智能尋跡方案[J].電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2007，31（9）∶78-80.

[10]趙書(shū)濤，李寶樹(shù)，崔桂彥，等．基于計(jì)算機(jī)視覺(jué)的遠(yuǎn)程變電站狀態(tài)監(jiān)測(cè)與診斷新技術(shù)[J].電網(wǎng)技術(shù)，2005，29（6）∶63-66.

（本文編輯：徐 晗）

Experimental Analysis and On-site Live Partial Discharge Detection in 1 100 kV GIS Disk Insulator

SHAO Xianjun，LIU Haojun，DU Wei，YANG Yong，MEI Bingxiao

（State Grid Zhejiang Electric Power Research Institute，Hangzhou 310014，China）

An example of live partial discharge（PD）detection in disk insulator of 1 100 kV GIS is introduced. In this paper，the detection data and analysis of on-site live detection，online monitoring and track，UHF（ultra-high frequency）detection under AC withstanding voltage and plant disassembly test are presented.Besides，the possible reasons of detection result differences between pulse current method and UHF method are discussed and analyzed.The case is helpful to understand the difference between UHF and pulse current method，and it also provides an on-site reference for GIS condition assessment based on live detection.

basin-type insulator；partial discharge；live detection；online monitoring

TM835.4

B

1007-1881（2016）10-0025-07

2016-07-04

邵先軍（1983），男，工程師，從事開(kāi)關(guān)專業(yè)技術(shù)工作。