陳　強(qiáng)，鐘志強(qiáng)，谷　牧，徐先俊

( 1．蒙西華中鐵路股份有限公司，北京　100073; 2．安徽金星預(yù)應(yīng)力工程技術(shù)有限公司，安徽合肥　231135; 3．中國鐵道科學(xué)研究院鐵道建筑研究所，北京　100081)

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鐵路混凝土工程鋼筋機(jī)械連接的設(shè)計(jì)及加工工藝控制

陳強(qiáng)1，鐘志強(qiáng)2，谷牧3，徐先俊2

( 1．蒙西華中鐵路股份有限公司，北京100073; 2．安徽金星預(yù)應(yīng)力工程技術(shù)有限公司，安徽合肥231135; 3．中國鐵道科學(xué)研究院鐵道建筑研究所，北京100081)

摘要:目前鐵路混凝土工程大量采用鋼筋機(jī)械連接，取代了傳統(tǒng)的鋼筋焊接連接方式。本文依據(jù)“等強(qiáng)度連接”設(shè)計(jì)原則，選取鐵路混凝土工程常用的φ16，φ25，φ32鋼筋分別代表小、中等及大直徑鋼筋，采用不同的螺紋間距，開展了鋼筋機(jī)械連接套筒的優(yōu)化設(shè)計(jì)，得出了鋼筋機(jī)械連接套筒螺紋規(guī)格及相應(yīng)的尺寸，并進(jìn)行了鋼筋機(jī)械連接試驗(yàn)組件的加工工藝研究。此外，對(duì)連接組件加工過程的常見工藝缺陷給出了處理對(duì)策，這對(duì)鋼筋機(jī)械連接的現(xiàn)場應(yīng)用具有一定的指導(dǎo)意義。靜力拉伸、高應(yīng)力反復(fù)拉壓、大變形反復(fù)拉壓試驗(yàn)結(jié)果表明，該組連接接頭的強(qiáng)度和變形性能均滿足等強(qiáng)度連接的要求，可以用于螺紋規(guī)格優(yōu)選及下階段的疲勞性能試驗(yàn)研究。

關(guān)鍵詞:鋼筋機(jī)械連接工藝控制混凝土工程

現(xiàn)澆混凝土施工中，粗鋼筋的連接是最為常見的工藝過程之一。國內(nèi)外最早都采用傳統(tǒng)的綁扎法，該法具有施工簡便、對(duì)工人的技術(shù)熟練程度要求低、不受氣候影響等優(yōu)點(diǎn)，但同時(shí)存在浪費(fèi)鋼材、鋼筋偏心連接會(huì)產(chǎn)生附加剪應(yīng)力等缺點(diǎn)。為解決上述問題，美國、日本、德國在20世紀(jì)70年代中期研制出機(jī)械連接技術(shù)，如冷擠壓連接、錐螺紋連接、直螺紋連接等技術(shù)，并制定了相應(yīng)的國家標(biāo)準(zhǔn)，廣泛應(yīng)用在公路橋梁、地鐵、核電站等大跨度抗震結(jié)構(gòu)中。

對(duì)粗鋼筋而言，機(jī)械連接技術(shù)已經(jīng)取代了傳統(tǒng)的焊接綁扎工藝，在公路橋梁、水壩以及大型重點(diǎn)建筑工程中得到了廣泛應(yīng)用［1-2］。劉永頤等［3］在鋼筋機(jī)械連接技術(shù)規(guī)程編制方面所做出的大量工作引領(lǐng)了中國鋼筋機(jī)械連接方式的潮流。中國建科院測試了套筒擠壓接頭的抗疲勞性能與套筒擠壓道次的關(guān)系，為套筒擠壓接頭應(yīng)用到動(dòng)載結(jié)構(gòu)做出了一定的鋪墊［4］。邢懷念等［5］開展了直螺紋套筒連接性能試驗(yàn)研究。對(duì)于錐螺紋連接技術(shù)，江蘇省建科院給出了一系列的螺紋牙距推薦值，并取得了良好的實(shí)際效益［6］。在眾多國內(nèi)外學(xué)者試驗(yàn)、研究成果的基礎(chǔ)上，國內(nèi)相關(guān)部門組織編寫了相應(yīng)的規(guī)范(或規(guī)定)，作為鋼筋機(jī)械連接技術(shù)應(yīng)用的指導(dǎo)性標(biāo)準(zhǔn)［7-9］，促進(jìn)了連接技術(shù)的進(jìn)一步應(yīng)用。

已有的研究文獻(xiàn)大多以試驗(yàn)性的探索為主，側(cè)重于連接接頭工藝改進(jìn)［10-11］，缺乏系統(tǒng)的理論及試驗(yàn)研究。近年來鐵路工程大量應(yīng)用的粗鋼筋均需要采用機(jī)械連接技術(shù)以保證鋼筋連接的有效性和經(jīng)濟(jì)性。原鐵道部組織編寫了《鐵路混凝土工程鋼筋機(jī)械連接技術(shù)暫行規(guī)定》(以下簡稱《暫規(guī)》)［12］，開啟了相關(guān)規(guī)范的完善工作，通過設(shè)立科研課題系統(tǒng)研究鐵路混凝土工程用鋼筋機(jī)械連接技術(shù)。本文基于“等強(qiáng)度連接”原則，開展了連接接頭的優(yōu)化設(shè)計(jì)及加工工藝研究，并對(duì)常見工藝缺陷提出了處理對(duì)策，以利鋼筋機(jī)械連接技術(shù)在鐵路混凝土工程中的進(jìn)一步應(yīng)用。

1鐵路混凝土工程鋼筋機(jī)械連接設(shè)計(jì)

根據(jù)螺紋計(jì)算力學(xué)理論及直螺紋強(qiáng)度、變形、剛度等相關(guān)研究成果，依據(jù)“等強(qiáng)度連接”的設(shè)計(jì)原則，結(jié)合鐵路混凝土工程用鋼筋的常用種類，選擇鐵路混凝土工程中較為常用的熱軋帶肋鋼筋(以HRB335為例)，選取φ16，φ25，φ32這3種直徑，作為小直徑、中等直徑、大直徑鋼筋的代表，介紹鋼筋等強(qiáng)連接的設(shè)計(jì)計(jì)算過程。根據(jù)《普通螺紋基本尺寸》( GB /T 196—2003)、《普通螺紋公差》( GB /T 197—2003)中的各種螺距規(guī)格，結(jié)合混凝土工程鋼筋機(jī)械連接接頭常用螺距的市場調(diào)查結(jié)果，對(duì)每一種直徑的鋼筋分別選擇了3種螺距作對(duì)比試驗(yàn)來優(yōu)選出合理的螺紋規(guī)格。φ16的鋼筋及連接接頭螺距為2. 0，2. 5，3. 0 mm，φ25和φ32的為2. 5，3. 0，3. 5 mm。詳細(xì)螺紋規(guī)格見表1。

表1鋼筋機(jī)械連接試驗(yàn)試件規(guī)格

根據(jù)表1中的鋼筋直徑種類及螺距規(guī)格，依據(jù)《暫規(guī)》建議的連接接頭材料力學(xué)指標(biāo)及相關(guān)研究文獻(xiàn)，確定螺紋連接接頭材料為45#優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼，擠壓連接接頭材料為Q235(棒料)，其力學(xué)性能指標(biāo)滿足《暫規(guī)》要求。45#鋼抗拉強(qiáng)度σgb≥600 MPa，屈服強(qiáng)度σgs≥355 MPa，允許抗剪強(qiáng)度τgf≥178 MPa。HRB335鋼筋的抗剪強(qiáng)度τhf取值為抗拉強(qiáng)度σhb的0. 6～0. 8倍。根據(jù)螺紋連接接頭的等強(qiáng)度設(shè)計(jì)原則，依次確定螺牙牙高，大、中、小徑(基本值及虛擬值)，剪切面長度(套筒長度)和連接接頭壁厚，最后進(jìn)行數(shù)據(jù)的圓整，從而得出同一種直徑鋼筋適合不同螺距的統(tǒng)一的連接接頭尺寸。其中螺牙剪切面長度L應(yīng)確保剪切面承受的最大剪切荷載大于鋼筋的理論破斷荷載(剝肋削弱的截面由于冷作硬化產(chǎn)生的強(qiáng)度提高抵消了螺紋加工對(duì)截面的削弱作用)，即

則

式中:τs為鋼筋的剪切屈服強(qiáng)度，τs= 0. 6σs，σs為鋼筋的屈服強(qiáng)度。

以鋼筋基本大徑為連接接頭內(nèi)徑(不考慮公差配合偏差)，以鋼筋加載至屈服荷載時(shí)連接接頭的應(yīng)力恰好等于屈服強(qiáng)度為原則計(jì)算連接接頭壁厚ΔD。

式中: Ds為螺紋虛擬大徑; Ag為鋼筋公稱截面積;σg，σL分別為鋼筋、連接接頭的屈服強(qiáng)度。

需要說明的是，壁厚是指連接接頭加工成型后的壁凈厚度，不包括螺牙本身的高度。這意味著連接接頭加工時(shí)，材料的壁厚=凈厚度+螺牙高度。連接接頭長度和壁厚確定后，取安全系數(shù)2. 0并將數(shù)據(jù)圓整后得到的連接尺寸見圖1、表2、表3。

圖1連接接頭

表2最終的連接接頭尺寸規(guī)格及詳細(xì)尺寸(套筒擠壓接頭)

表3最終的連接接頭尺寸規(guī)格及詳細(xì)尺寸(鐓粗直螺紋及滾軋直螺紋)

2鋼筋機(jī)械連接接頭加工工藝試驗(yàn)及加工質(zhì)量控制

根據(jù)表2、表3中的連接接頭設(shè)計(jì)尺寸，開展了連接接頭加工工藝及質(zhì)量控制試驗(yàn)，并對(duì)3種直徑的鋼筋進(jìn)行了鋼筋—連接接頭組件連接試驗(yàn)。其加工試驗(yàn)過程及控制要點(diǎn)分述如下。

2. 1普通帶肋鋼筋機(jī)械連接接頭試件加工工藝

2. 1. 1連接接頭的加工過程

1)連接接頭下料。采用帶鋸床下料。

2)端面、外圓加工。將下好的毛坯料夾在數(shù)控車床卡盤上，按圖紙長度與外徑尺寸進(jìn)行車端面以及車外圓加工。

3)螺紋加工。在數(shù)控車床上進(jìn)行接頭的內(nèi)螺紋加工，按圖紙螺紋大徑、中徑、小徑及6H精度加工。加工過程中檢驗(yàn)人員采用卡尺進(jìn)行外徑及套筒長度測量，用相應(yīng)規(guī)格的專用通止塞規(guī)進(jìn)行檢驗(yàn)，保證鋼套筒的合格率。

2. 1. 2剝肋滾軋直螺紋連接鋼筋接頭螺紋加工試驗(yàn)

1)鋼筋調(diào)直下料。鋼筋下料采用帶鋸床、砂輪機(jī)進(jìn)行，以保證鋼筋端面平整且與鋼筋的軸線垂直。下料過程中發(fā)現(xiàn)鋼筋端部有彎曲時(shí)，要直接把彎曲部分切斷，保證鋼筋的平直性。

2)鋼筋滾絲。剝肋滾軋直螺紋的螺紋制作主要分為兩個(gè)工序:鋼筋切削剝肋;滾軋螺紋。兩道工序在同一臺(tái)設(shè)備(剝肋滾絲機(jī))上一次完成。①切削剝肋工序:將機(jī)頭前端的切削刀具按鋼筋規(guī)格與相對(duì)應(yīng)的剝肋光圓尺寸調(diào)整到預(yù)定位置，用4個(gè)鎖緊螺母固定，并在加工過程中經(jīng)常用卡規(guī)檢查剝肋光圓尺寸，一旦發(fā)現(xiàn)超差及時(shí)糾正。②螺紋滾軋工序:機(jī)頭中換上與加工規(guī)格(螺距)一致的滾絲輪，松開機(jī)盒后端的螺母，調(diào)整滾絲輪之間的間距使其達(dá)到預(yù)定位置，將機(jī)盒后端的螺母擰緊，防止在滾軋過程中滾絲輪之間的間距發(fā)生變化。剝肋滾軋直螺紋現(xiàn)場質(zhì)量控制的核心是絲頭加工質(zhì)量的控制。加工絲頭檢驗(yàn)主要有三個(gè)要素:剝肋光圓尺寸(用卡尺進(jìn)行測繪) ;螺紋牙型、螺紋中徑尺寸(用相應(yīng)規(guī)格的專用環(huán)通止規(guī)進(jìn)行檢驗(yàn)) ;螺紋加工長度(用卡尺測繪，有效螺紋長度為螺紋接頭套筒的一半，公差為2P，P為螺距)。

3)絲頭保護(hù)。用套筒保護(hù)蓋對(duì)加工后的絲頭進(jìn)行保護(hù)，防止螺紋被磕碰，導(dǎo)致無法擰入套筒。

4)鋼筋接頭連接。連接鋼筋時(shí)，鋼筋絲頭規(guī)格和套筒的規(guī)格必須一致，并在連接前用空氣壓縮設(shè)備將鋼筋絲頭及套筒絲扣用高壓氣體沖洗干凈;將鋼筋絲頭與鋼套筒連接，用管鉗工作扳手將連接接頭擰緊并用扭矩扳手校核擰緊扭矩值。擰緊扭矩值應(yīng)符合《暫規(guī)》要求。

2. 1. 3鐓粗直螺紋連接鋼筋接頭加工試驗(yàn)

1)鋼筋端部鐓粗工藝。①將高壓油泵與鐓粗設(shè)備連接，并在鋼筋鐓粗設(shè)備上安裝、放置相應(yīng)規(guī)格的鐓粗頂桿及擠壓模塊，開動(dòng)油泵空載運(yùn)行2次。②開動(dòng)油泵，擠壓缸前行，擠壓模將鋼筋加緊進(jìn)行鐓粗，鐓粗尺寸靠油壓控制。φ16鋼筋油壓為12 MPa，φ25鋼筋為28 MPa，φ32鋼筋為35 MPa。同時(shí)使用卡尺測量鋼筋端部鐓粗后的直徑，當(dāng)直徑超差時(shí)，適當(dāng)調(diào)整油壓。

2)絲頭加工?！稌阂?guī)》規(guī)定可以采用鋼筋套絲機(jī)對(duì)不同直徑的鋼筋鐓粗段進(jìn)行螺紋加工。試驗(yàn)過程中當(dāng)采用套絲機(jī)進(jìn)行鐓粗段絲頭螺紋加工時(shí)，由于鋼筋本身橫、縱肋的存在，很容易出現(xiàn)絲頭螺紋不均勻、不飽滿的現(xiàn)象(見圖2)。改用滾絲機(jī)來加工鐓粗段同樣存在螺紋不均勻、不飽滿現(xiàn)象。經(jīng)過多次試驗(yàn)，確定采用車床加工鐓粗段螺紋。

圖2螺牙不飽滿、不均勻現(xiàn)象

2. 1. 4擠壓套筒連接接頭試件加工工藝

1)先把相應(yīng)規(guī)格的擠壓模安放在擠壓機(jī)上，將高壓油泵與擠壓機(jī)相連，并進(jìn)行試壓。

圖3鋼筋連接絲頭加工問題示例

2)連接鋼筋(鋼筋的下料與調(diào)直工藝同前)時(shí)，將鋼筋端部的銹皮、油污等清理干凈，并設(shè)定位標(biāo)志和檢查標(biāo)志。定位標(biāo)志距鋼筋端部的距離為套筒長度的1 /2，檢查標(biāo)志應(yīng)設(shè)置在定位標(biāo)志外側(cè)，距定位標(biāo)志15 mm處。

3)將鋼筋與擠壓套筒進(jìn)行試套，當(dāng)鋼筋縱肋過高影響插入時(shí)，更換其他鋼筋進(jìn)行試套，取都能套入套筒的鋼筋進(jìn)行擠壓。

4)套筒表面沿長度方向標(biāo)有清晰均勻的擠壓標(biāo)志，中部兩條的距離應(yīng)不小于20 mm。

5)開啟高壓油泵進(jìn)行擠壓。擠壓操作時(shí)規(guī)定鋼筋端頭離套筒中心線長度不超過10 mm，這是為保證鋼筋插入深度的要求，此外可防止第一道壓痕超過鋼筋端部影響接頭質(zhì)量。

2. 2鋼筋機(jī)械連接絲頭加工過程中常見質(zhì)量問題及

對(duì)策

1)在鐓粗φ16鋼筋端部過程中容易出現(xiàn)擠扁、擠歪等現(xiàn)象(鋼筋的鋼度偏弱，見圖3( a) )。表面尺寸偏向單邊的偏差較大，給車螺紋加工帶來了一定的困難。采用改進(jìn)的擠壓頭，較好地改善了擠偏現(xiàn)象。

2)φ16鋼筋絲頭在旋入套筒后，由于鋼筋較細(xì)，又必須達(dá)到規(guī)定的扭力值，很容易出現(xiàn)試件存在折角的現(xiàn)象。采用固定架結(jié)合虎鉗限制連接接頭的擺動(dòng)距離，能夠較好地保證連接接頭試件的直線度。

3)在滾軋φ16鋼筋端部絲頭時(shí)，由于鋼筋較細(xì)且固定架與剝肋刀口有20 cm的距離，因此在剝肋滾軋螺紋的過程中，出現(xiàn)絲頭的中心與鋼筋軸線不在同一直線上的現(xiàn)象。通過在固定架上添加加長型夾緊套，以增加鋼筋剛度，能夠保證試件絲頭與母體的同軸度。

4)用套絲機(jī)加工鐓粗段直螺紋時(shí)，螺紋不均勻、不飽滿，尺寸不易控制，套出來的螺紋外徑有超差現(xiàn)象，螺紋與套筒不匹配，極難擰入套筒。采用車床加工鐓粗段較好地解決了這一問題，但施工現(xiàn)場的操作性較差。

5)在車床上加工鐓粗段直螺紋，在夾緊過程中由于鋼筋縱橫肋的存在，不容易對(duì)中，車加工出來的螺紋存在偏心現(xiàn)象?，F(xiàn)場應(yīng)嚴(yán)格控制鐓粗段的筆直性和橫肋的均勻性，保證鐓粗段的質(zhì)量。

6)在滾軋φ32，3. 5 mm螺距鋼筋端部直螺紋時(shí)，出現(xiàn)螺紋爛牙現(xiàn)象(圖3( b) )，且調(diào)試滾絲輪Ⅰ難以根治，因此不推薦此螺距。

7)由于套筒內(nèi)徑尺寸與鋼筋外徑偏差很大，造成帶肋鋼筋擠壓試件在加工時(shí)容易擠偏和彎曲(圖3( c) )。采用固定架輔以虎鉗限制鋼筋接頭，確?；Q與固定架的對(duì)中，控制擠壓油壓，確保連接接頭試件的直線度。

8)在滾軋φ16，1. 5和3. 5 mm螺距鋼筋端部直螺紋時(shí)，螺紋之間交錯(cuò)，均看不到完整的螺紋。試件加工前通過調(diào)試滾絲輪，雖有所改善，但是螺牙破壞嚴(yán)重，故不推薦此兩種螺距。

9)鋼筋直螺紋滾絲機(jī)在加工絲頭時(shí)，尺寸不容易控制，需要頻繁調(diào)試才能找出合適的尺寸，造成材料浪費(fèi)嚴(yán)重。建議在現(xiàn)場施工過程中，一種規(guī)格的螺紋在調(diào)整好滾絲輪、確保螺紋尺寸后不再調(diào)整。當(dāng)滾絲輪磨損嚴(yán)重時(shí)，應(yīng)及時(shí)更換并調(diào)整尺寸。

10)鋼筋直螺紋滾絲機(jī)加工的絲頭，其鋼筋端部有一部分螺紋高出鋼筋端面，在旋入套筒后，中間僅靠凸起的一圈接觸，影響試件的整體性?？刹捎媚ス鈾C(jī)將凸起部分磨平解決此問題。

3鋼筋機(jī)械連接靜力性能試驗(yàn)結(jié)果及分析

靜力拉伸試驗(yàn)、高應(yīng)力反復(fù)拉壓試驗(yàn)、大變形反復(fù)拉壓試驗(yàn)的結(jié)果表明，3種形式的機(jī)械連接接頭，除鐓粗直螺紋連接M34×2. 5的接頭不滿足《暫規(guī)》外，其它規(guī)格機(jī)械接頭的抗拉強(qiáng)度和斷后伸長率均能達(dá)到預(yù)期值，能夠達(dá)到等強(qiáng)連接。

在非彈性變形指標(biāo)方面，不同形式的鋼筋直螺紋接頭存在差別，滾壓直螺紋接頭的非彈性變形性能明顯優(yōu)于鐓粗直螺紋接頭，且直螺紋連接的非彈性變形性能優(yōu)于擠壓套筒連接接頭。圖4—圖6為部分試驗(yàn)結(jié)果典型曲線。

圖4擠壓套筒連接接頭單向拉伸荷載—變形典型曲線

圖5鐓粗直螺紋連接接頭高應(yīng)力反復(fù)荷載—變形典型曲線

圖6滾軋直螺紋連接接頭大變形反復(fù)荷載—變形典型曲線

4　結(jié)論

根據(jù)鋼筋機(jī)械連接的“等強(qiáng)度設(shè)計(jì)”原則、《暫規(guī)》規(guī)定的連接接頭材料力學(xué)性能及調(diào)查結(jié)果，確定了螺紋連接接頭的材料類型，依據(jù)等強(qiáng)直螺紋連接接頭設(shè)計(jì)原則和選定的鋼筋直徑種類，開展了連接接頭設(shè)計(jì)優(yōu)化研究。靜力學(xué)型式檢驗(yàn)結(jié)果表明連接接頭規(guī)格滿足《暫規(guī)》技術(shù)要求。根據(jù)《暫規(guī)》中的指導(dǎo)性工藝，開展了連接接頭加工及螺紋連接工藝的試驗(yàn)研究，對(duì)加工過程中可能的工藝缺陷提出了改進(jìn)措施，對(duì)鋼筋機(jī)械連接的進(jìn)一步推廣應(yīng)用具有一定的指導(dǎo)意義。

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(責(zé)任審編李付軍)

Design and construction technology control of mechanical connection of steel bars in railway concrete engineering

CHEN Qiang1，ZHONG Zhiqiang2，GU Mu3，XU Xianjun2

( 1．Mengxi-Huazhong Railway Co．，Ltd．，Beijing 100073，China; 2．Anhui Jinxing Prestressed Engineering Technology Co．，Ltd．，Hefei Anhui 231135，China; 3．Railway Engineering Research Institute，China Academy of Railway Sciences，Beijing 100081，China)

Abstract:M echanical connection of bars which has replaced conventional welded connection is extensively applied in railway concrete engineering．Based on“equal-strength connection”principle，the optimization design of bar mechanical connection was carried out，and commonly used φ16，φ25 and φ32 bar diameters were selected to represent small，medium and large diameter bars．T hread size and corresponding mechanical connection dimensions were obtained．Construction technical control of mechanical connection of bars was researched and treatment measures of common technological flaws were provided．It should be of great guiding significance to in-situ application．Results of static tensile tests，repeated tensile and compressional tests at high stress level or at large deformational condition proved that static strength and deformation performance of mechanical connection were qualified with codes，and should be used for further thread size optimization and fatigue performance tests．

Key words:Bars; M echanical connection; T echnical control; Concrete engineering

文章編號(hào):1003-1995( 2016) 02-0146-06

作者簡介:陳強(qiáng)( 1972—)，男，教授級(jí)高工，工學(xué)博士。

基金項(xiàng)目:南廣鐵路公司科技研究開發(fā)計(jì)劃(南廣合201107號(hào))

收稿日期:2015-10-13;修回日期: 2015-10-29

中圖分類號(hào):TU511．3+3

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

DOI:10．3969 /j．issn．1003-1995．2016．02．35