中海石油（中國(guó)）有限公司深圳分公司惠州油田張勇必維（天津）安全技術(shù)有限公司 李士喜中國(guó)船級(jí)社深圳分社 徐文教

隨著海洋平臺(tái)服役年限的增多，特別是對(duì)于超出設(shè)計(jì)壽命的導(dǎo)管架平臺(tái)，其導(dǎo)管架撐桿或弦桿等重要桿件因疲勞、先天缺陷等原因而產(chǎn)生裂紋的情況時(shí)有發(fā)生?？紤]到海洋平臺(tái)維修技術(shù)的經(jīng)濟(jì)性和可行性，對(duì)于無(wú)法進(jìn)行打磨的裂紋桿件，多采用打卡箍的方式進(jìn)行修復(fù)處理。

卡箍是針對(duì)受損桿件的外形做成的外包結(jié)構(gòu)，可以是2瓣或多瓣的，并用螺栓把各瓣連接起來(lái)，形成一個(gè)管夾，把受損桿件夾緊，依靠管夾與受損桿件之間的摩擦力或剪力鍵來(lái)傳遞受力。目前應(yīng)用在海洋平臺(tái)修復(fù)上的卡箍，就其張緊原理來(lái)看，主要分為以下3類(lèi)：

1、 灌漿卡箍（Grouted Clamps）。

灌漿卡箍的管夾預(yù)先用螺栓在受損桿件外面組裝完畢，管夾與受損桿件之間留有環(huán)空空間，隨后用水泥對(duì)環(huán)空空間進(jìn)行灌漿處理。灌漿卡箍的內(nèi)壁及受損桿件表面可以增加剪力鍵來(lái)輔助提高受力的承載能力。灌漿卡箍受力的傳遞主要依靠水泥固化后形成的化學(xué)粘結(jié)力以及剪力鍵。

灌漿卡箍結(jié)構(gòu)形式簡(jiǎn)單，對(duì)受損桿件表面尺寸精度要求不高，但其傳遞受力能力較弱，為達(dá)到預(yù)定承受荷載，往往需要較長(zhǎng)的卡箍尺寸。

2、 機(jī)械式卡箍（Mechanical Clamps）。

機(jī)械式卡箍主要依靠螺栓作用力直接張緊卡箍在受損桿件上，依靠卡箍與受損桿件之間的摩擦力來(lái)傳遞受力荷載。機(jī)械式卡箍不需要填充水泥，因而在安裝上快于相應(yīng)的灌漿卡箍。但是這種卡箍在制造前需要精確地測(cè)量安裝位置處受損桿件的具體尺寸，在制造過(guò)程中也要精確地控制以保證尺寸相對(duì)應(yīng)，否則極可能導(dǎo)致尺寸不匹配而無(wú)法安裝；或不能有效地貼合被加強(qiáng)桿件，導(dǎo)致卡箍失去作用。

3、 張緊式灌漿卡箍（Stressed Grouted Clamps）。

張緊式灌漿卡箍可以看作是灌漿卡箍與機(jī)械式卡箍的綜合體。它在灌漿水泥固化后進(jìn)一步采用螺栓張緊。它繼承了灌漿卡箍對(duì)精度要求不高的特點(diǎn)，又具有機(jī)械式卡箍承載能力大的特點(diǎn)。相應(yīng)的，這種卡箍在安裝上要比前兩種卡箍稍微復(fù)雜。

圖1：不同種類(lèi)卡箍結(jié)構(gòu)示意圖

以下將結(jié)合南海東部海域某平臺(tái)的實(shí)際工程案例，介紹張緊式灌漿卡箍的計(jì)算方法和注意事項(xiàng)。

工程概況

南海東部海域某平臺(tái)是中國(guó)南海建造的第一座鋼制導(dǎo)管架平臺(tái)，導(dǎo)管架基本參數(shù)見(jiàn)下圖2和表1。為了確保海上安全生產(chǎn)，2012年對(duì)該平臺(tái)導(dǎo)管架進(jìn)行全面的水下檢測(cè)，檢測(cè)發(fā)現(xiàn)導(dǎo)管架水下X撐節(jié)點(diǎn)N151表面發(fā)生3條裂紋，相關(guān)裂紋信息如表2所示，裂紋位置為圖3中1號(hào)桿件與2-4號(hào)桿件相貫處。

圖2：導(dǎo)管架示意圖

圖3：裂紋位置示意圖

表1：導(dǎo)管架基本參數(shù)

表2：裂紋信息

根據(jù)裂紋擴(kuò)展分析結(jié)果，N151- M38節(jié)點(diǎn)的264x6.3mm裂紋超過(guò)打磨極限，不能進(jìn)行打磨處理，確定該節(jié)點(diǎn)采用張緊式灌漿卡箍加強(qiáng)。

張緊式灌漿卡箍設(shè)計(jì)關(guān)鍵計(jì)算內(nèi)容

張緊式灌漿卡箍在設(shè)計(jì)過(guò)程中需要重點(diǎn)關(guān)注以下4方面內(nèi)容：施加的螺栓張緊力不能導(dǎo)致水下桿件壓潰；必須要有足夠的螺栓張緊力防止卡箍被桿件撬開(kāi)；必須要提供滿(mǎn)足要求的滑移力，滑移力的大小與螺栓張緊力密切相關(guān)；必須要保證卡箍環(huán)空中水泥的強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。

1、張緊式灌漿卡箍滑移力計(jì)算

對(duì)于張緊式灌漿卡箍單位面積所能提供的滑移力與施加的垂直荷載的關(guān)系，目前普遍采用的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式如下所示：

其中：

Pp為在垂直荷載作用下單位面積所能提供的滑移力；Fn為施加的垂直荷載；Гμ為摩擦力安全系數(shù)；

Гb為粘結(jié)力安全系數(shù)；A為滑移力有效面積； Cs為粘結(jié)力系數(shù)；C’s為摩擦力系數(shù)。

2、張緊式灌漿卡箍螺栓張緊力計(jì)算

張緊式灌漿卡箍螺栓張緊力的計(jì)算除了要提供足夠的滑移力，還要受以下2個(gè)方面的限制：桿件壓潰校核、卡箍撬開(kāi)力校核。

（1） 桿件壓潰校核

桿件壓潰校核可依據(jù)API RP 2A WSD規(guī)范中提供的公式進(jìn)行，具體情況分為受損桿件承受軸向拉伸荷載壓潰校核和受損桿件承受壓縮荷載壓潰校核。

（2） 卡箍撬開(kāi)力校核

卡箍加強(qiáng)位置處的剪切力及彎曲力作用在卡箍上，將導(dǎo)致組成卡箍的各部分（瓣）相互分離。而施加足夠的螺栓張緊力來(lái)保證組成卡箍的各部分（瓣）始終緊密結(jié)合在一起就顯得非常重要。螺栓張緊力應(yīng)至少保證1.2倍的安全系數(shù)。

3、卡箍環(huán)空中水泥強(qiáng)度計(jì)算

在受損桿件與卡箍之間填充的水泥可以有效地將受損桿件的載荷傳遞至外層的卡箍，水泥本身的強(qiáng)度十分關(guān)鍵。本文針對(duì)HZ21-1A導(dǎo)管架X撐建立了局部三維有限元模型，通過(guò)提取對(duì)應(yīng)位置的載荷，對(duì)卡箍環(huán)空水泥強(qiáng)度進(jìn)行了校核分析。

有限元模型建模遵循的原則：依據(jù)圣維南原理，建模范圍取為2倍卡箍長(zhǎng)度；考慮水泥與內(nèi)部受損桿件及外部卡箍變形協(xié)調(diào)；為分析水泥強(qiáng)度，均采用實(shí)體模型，由于管道桿件厚度與長(zhǎng)度相差較大，網(wǎng)格劃分大小應(yīng)不超過(guò)桿件壁厚的0.5倍為宜。在相貫線處，網(wǎng)格尺寸應(yīng)保證協(xié)調(diào)；考慮到裂紋側(cè)在修復(fù)后將無(wú)法實(shí)施檢測(cè)，模型中撐桿與弦桿斷開(kāi)處理，如圖5所示。有限元整體模型如圖6所示。

混凝土本構(gòu)模型：混凝土的力學(xué)行為相當(dāng)復(fù)雜，很多學(xué)者通過(guò)非線性彈性、塑性、斷裂、損傷力學(xué)、內(nèi)時(shí)理論以及細(xì)觀力學(xué)和統(tǒng)計(jì)模型等多種途徑提出了多種本構(gòu)模型。這些模型一般都只能在某一方面反映混凝土的本構(gòu)特性，在一定范圍內(nèi)獲得應(yīng)用。為保證灌漿水泥卡的可靠性，盡量避免混凝土開(kāi)裂或壓碎，使混凝土在彈塑性條件下工作。本文采用理想彈塑性模型作為計(jì)算混凝土本構(gòu)模型，混凝土的單軸受壓的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系選用Hongnestand公式，如式（1）所示?；炷恋牟此杀葹?.2，彈性模量為3.6E4 N/mm2。

邊界條件：根據(jù)力平衡原則，對(duì)稱(chēng)端點(diǎn)1與3或2與4載荷大小基本一致，而桿件2-4的變形對(duì)桿件1有一定的影響。因此為最大限度的模擬實(shí)際情況下的邊界條件，在裂紋桿件的另一側(cè)為固定約束，其余三端施加相應(yīng)的載荷。

計(jì)算結(jié)果及卡箍設(shè)計(jì)

圖5：受損桿件與主弦桿斷開(kāi)

圖6：有限元幾何模型

1、此平臺(tái)導(dǎo)管架節(jié)點(diǎn)N151-M38受損X撐處，需要卡環(huán)有效長(zhǎng)度為5m，所有材質(zhì)為DH36。

2、受損桿件一側(cè)混凝土拉應(yīng)力最大值為1.37MPa，壓應(yīng)力最大值為9.95MPa，根據(jù)文獻(xiàn)，建議選用強(qiáng)度等級(jí)不低于C50的混凝土,最終選擇抗壓強(qiáng)度為40MPa@28天的C65水泥。

3、安裝過(guò)程中需二次預(yù)緊，最終預(yù)緊力為128KN。

有限元計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下圖7，卡箍形狀見(jiàn)下圖8。

應(yīng)用效果

此平臺(tái)導(dǎo)管架水下結(jié)構(gòu)裂紋維修從方案選擇到完成海上施工，前后歷時(shí)約1年。通過(guò)對(duì)檢測(cè)發(fā)現(xiàn)的裂紋進(jìn)行計(jì)算分析，分類(lèi)處理，采用打磨或卡箍加強(qiáng)的維修方法，達(dá)到了很好的預(yù)期效果，滿(mǎn)足了結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求，并順利獲得第三方發(fā)證檢驗(yàn)機(jī)構(gòu)的平臺(tái)符合證書(shū)。實(shí)踐證明，相比于其它水下焊接技術(shù)，卡箍加強(qiáng)的維修方案具有作業(yè)風(fēng)險(xiǎn)小、維修后結(jié)構(gòu)設(shè)施更加安全可靠、適應(yīng)性更廣等優(yōu)點(diǎn)。

圖7：有限元計(jì)算結(jié)果

圖8：卡箍設(shè)計(jì)

圖9：卡箍安裝

目前，國(guó)內(nèi)關(guān)于深水導(dǎo)管架桿件的修復(fù)尚處于摸索階段，特別是對(duì)于卡箍的設(shè)計(jì)，尚未形成成熟的方案，也缺乏明確的計(jì)算規(guī)范。在此背景下，本文依托實(shí)際工程案例，對(duì)深水導(dǎo)管架受損桿件采用打磨或打卡箍的修復(fù)方法進(jìn)行了探討，特別是對(duì)于張緊式灌漿卡箍在設(shè)計(jì)計(jì)算中需要重點(diǎn)關(guān)注的問(wèn)題給出了相關(guān)計(jì)算公式或解決方案，這對(duì)于今后張緊式灌漿卡箍的設(shè)計(jì)及應(yīng)用具有一定的參考意義。