馬海濤　李　崗　丁國峰

(1.陜西彬長礦業(yè)集團(tuán)有限公司小莊礦業(yè)公司；2.陜西煤業(yè)化工技術(shù)研究院有限責(zé)任公司)

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U型鋼棚支護(hù)效果優(yōu)化

馬海濤1李崗1丁國峰2

(1.陜西彬長礦業(yè)集團(tuán)有限公司小莊礦業(yè)公司；2.陜西煤業(yè)化工技術(shù)研究院有限責(zé)任公司)

摘要通過分析U型鋼棚搭接部位的變形特征，發(fā)現(xiàn)其受壓后產(chǎn)生“旋轉(zhuǎn)”現(xiàn)象是引起卡纜預(yù)緊效果無法充分發(fā)揮和下部卡纜破壞的主要原因。經(jīng)過分析煤礦U型鋼棚支護(hù)巷道常見的失穩(wěn)破壞形式，認(rèn)為棚腿結(jié)構(gòu)不穩(wěn)定、出現(xiàn)危險(xiǎn)截面是引起U型鋼棚失穩(wěn)的主要原因。在此基礎(chǔ)上，提出了增加卡纜數(shù)量，提高卡纜扭矩、增大下部卡纜強(qiáng)度、充填搭接部位空間、間隔焊接防滑塊、重點(diǎn)部位錨索結(jié)構(gòu)補(bǔ)強(qiáng)等措施。工程實(shí)踐表明：上述措施保證了U型鋼棚支護(hù)承載結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，從而使U型鋼棚的支護(hù)效果得到了充分發(fā)揮。

關(guān)鍵詞U型鋼棚支護(hù)效果失穩(wěn)破壞承載結(jié)構(gòu)

在煤礦巷道支護(hù)中，由于地質(zhì)條件限制，并非所有巷道硐室都適合使用錨網(wǎng)索支護(hù)技術(shù)，如在斷層帶附近和軟弱破碎巖層巷道，由于圍巖可錨性差，若使用錨桿支護(hù)則易導(dǎo)致錨空失效，使用U型鋼支護(hù)效果則較理想[1]。然而實(shí)際支護(hù)中，U型鋼棚經(jīng)常發(fā)生低阻滑移失穩(wěn)的現(xiàn)象[2-3]。為提高U型鋼棚的支護(hù)效果，有必要探討U型鋼棚低阻滑移失穩(wěn)的原因，并采取相應(yīng)的處理措施。

1U型鋼棚破壞原因及改進(jìn)方法

1.1搭接處低阻滑移原因

在變形早期，U型鋼可縮性支架在其強(qiáng)度范圍內(nèi)工作時(shí)，其工作阻力不取決于U型鋼的強(qiáng)度，而是與支架搭接處的摩擦阻力有關(guān)[2]。摩擦阻力由卡纜與U型鋼之間的摩擦阻力以及搭接的頂梁和柱腿之間的摩擦阻力兩部分構(gòu)成，該2部分的摩擦阻力均依靠卡纜預(yù)緊力轉(zhuǎn)化。另外，搭接部位在支架受壓后的變形特征也易引起低阻滑移。以某礦U型鋼棚支護(hù)為例，架棚時(shí)卡纜螺母扭矩都達(dá)到300 N·m，頂梁和柱腿貼緊均勻，經(jīng)過一段時(shí)間后檢測發(fā)現(xiàn)上副卡纜扭矩全部無法達(dá)到300 N·m，而下副卡纜扭矩全部大于300 N·m。通過對現(xiàn)場支護(hù)情況的跟蹤檢測，發(fā)現(xiàn)支架受力后頂梁在法向分力的作用下，搭接部位出現(xiàn)小角度的“旋轉(zhuǎn)”現(xiàn)象[4-5]，將對搭接部位產(chǎn)生3個(gè)方面的影響：①柱腿上端受頂梁擠壓，U型鋼腹部產(chǎn)生單向拉伸易產(chǎn)生破裂(圖1)，破裂發(fā)生后頂梁失去柱腿上端U型鋼的支托將以第1副卡纜為支點(diǎn)進(jìn)一步發(fā)生“旋轉(zhuǎn)”；②發(fā)生“旋轉(zhuǎn)”后，由于上副卡纜預(yù)緊作用的減小使搭接部位整體摩擦阻力減小，從而產(chǎn)生低阻滑移現(xiàn)象；③“旋轉(zhuǎn)”現(xiàn)象的發(fā)生使下副卡纜受力顯著大于其余卡纜，當(dāng)超過卡纜螺紋承載極限時(shí)即發(fā)生滑絲現(xiàn)象，導(dǎo)致卡纜失效，整體摩擦阻力驟降，如此形成惡性循環(huán)。

圖1　U型鋼受擠破裂

1.2U型鋼棚失穩(wěn)破壞形式

由于巷道圍巖應(yīng)力、圍巖巖性、初始支護(hù)狀況等條件不同，常見的U型鋼失穩(wěn)破壞形式主要有：①尖頂型破壞，巷道肩窩處局部軟弱圍巖在圍巖應(yīng)力作用下產(chǎn)生水平剪切移動，頂梁兩端受圍巖擠壓，易產(chǎn)生彎矩集中，當(dāng)彎矩超過U型鋼的抗彎極限時(shí)產(chǎn)生彎折；②平頂型破壞，由于頂板軟弱或幫部無法為頂板提供足夠的支撐力，導(dǎo)致頂板整體下沉，肩窩處易產(chǎn)生最大的彎矩和內(nèi)力，當(dāng)超過U型鋼極限即產(chǎn)生彎折；③側(cè)向傾壓型破壞，是應(yīng)力場的作用結(jié)果，主要由于支架一側(cè)受力明顯大于另一側(cè)，導(dǎo)致肩窩處彎矩及內(nèi)力超過U型鋼極限而產(chǎn)生變形；④跪腿型破壞及棚腿內(nèi)扎型破壞，兩者均由于幫腳內(nèi)移導(dǎo)致棚腿內(nèi)力或彎矩達(dá)到極限而產(chǎn)生變形，區(qū)別在于前者棚腿底部得到固定，其支護(hù)模型可簡化為固定鉸支座二鉸拱模型，而后者為可動鉸支座二鉸拱模型，其抗側(cè)壓能力遠(yuǎn)小于固定鉸支座二鉸拱模型[2]。

1.3措施

為防止U型鋼棚出現(xiàn)低阻滑移現(xiàn)象，實(shí)現(xiàn)高阻可縮，須提高搭接部位的整體強(qiáng)度。

(1)增加卡纜數(shù)量，增大預(yù)緊扭矩，在螺母與卡纜間使用減摩墊片，如此，可直接增大總預(yù)緊力，從而增大總摩擦力。

(2)在搭接部位上半段使用橡膠條充填U型鋼梁之間及U型鋼與卡纜夾板之間的空隙，橡膠條截面形狀為月牙型，與前述空隙形狀吻合，以降低“旋轉(zhuǎn)”程度，使柱腿上端U型鋼長期處于三向受壓狀態(tài)，顯著增大抗破壞能力。另外，在棚腿和頂梁的適當(dāng)位置焊接防滑塊，防止上副卡纜下滑并使U型鋼棚具備梯次滑動特性，可有效控制圍巖變形，如圖2所示。

圖2　橡膠條充填、防滑塊焊接位置示意

若使U型鋼的整體承載能力得到充分發(fā)揮，除使其具有良好的支護(hù)模型外，最重要的是防止梁內(nèi)危險(xiǎn)截面的產(chǎn)生，單純提高支護(hù)體的強(qiáng)度和剛度無法防止局部失穩(wěn)的產(chǎn)生。對此，可使用具備強(qiáng)初錨、急增阻、主動支護(hù)特性的小孔徑預(yù)應(yīng)力錨索對U型鋼幫腳、幫中及頂中等重點(diǎn)部位進(jìn)行結(jié)構(gòu)補(bǔ)強(qiáng)，將局部圍巖施加于U型鋼的力轉(zhuǎn)移至錨索，從而大大降低危險(xiǎn)截面的內(nèi)力和彎矩[2,5]。

2工程實(shí)例

某礦Ⅱ66回風(fēng)下山沿煤層頂板掘進(jìn)，巷道斷面尺寸4.4 m×2.8 m，使用工字鋼棚支護(hù)，巷道底鼓嚴(yán)重，錨噴段漿皮開裂，水溝受擠變形嚴(yán)重甚至局部填實(shí)，局部發(fā)生冒頂。增加錨索加固并噴漿后，頂板下沉、兩幫內(nèi)移依然明顯，工字鋼棚梁壓彎，棚腿變形嚴(yán)重。為此，采用U型鋼棚支護(hù)，并距幫腳300，1 300 mm 處各打2排錨索，在頂中及頂中兩側(cè)1 000 mm 處分別打3排錨索，錨索規(guī)格φ17.8 mm×6 200 mm，錨索托梁使用廢舊U型鋼制作，長750 mm，中間開φ20 mm孔，棚距600 mm。頂梁與棚腿搭接長500 mm，使用3副螺桿卡纜固定，最下副卡纜比其余2副卡纜直徑增大2 mm，卡纜間距200 mm，棚與棚之間使用拉桿連接。U型鋼之間使用鋼筋網(wǎng)護(hù)表，主副筋分別用10#及6#圓鋼，在距頂梁端頭500，600 mm處分別焊接2個(gè)防滑塊，在距棚腿上端頭100 mm處焊接1個(gè)防滑塊，用橡膠條充填搭接部位上半段U型鋼與U型鋼間的空隙和第1副卡纜與U型鋼間的空隙?？ɡ|初始扭矩不小于300 N·m，架棚時(shí)挖腿窩深150 mm，具體支護(hù)布置如圖3所示。支護(hù)完成2個(gè)月后，巷道變形基本得到控制，其中，兩幫位移量87 mm，頂板下沉53 mm，底鼓106 mm。由于焊接了防滑塊及使用橡膠條充填，U型鋼棚搭接部位基本無滑動，“旋轉(zhuǎn)”現(xiàn)象減小且棚腿上端無破裂現(xiàn)象。

圖3　支護(hù)布置示意(單位：mm)

3結(jié)論

(1)U型鋼棚搭接部位在頂梁法向壓力作用下發(fā)生“旋轉(zhuǎn)”，是導(dǎo)致棚腿上端壓緊破裂、整體摩擦力減小、下副卡纜破壞的主要原因。通過增加卡纜數(shù)量、增大下副卡纜直徑、使用橡膠條充填搭接部位空隙，有效增大搭接部位的摩擦阻力，防止棚腿上端破裂并有效減少“旋轉(zhuǎn)”。

(2)通過在U型鋼棚關(guān)鍵部位施加結(jié)構(gòu)補(bǔ)償錨索既可固定棚腿，又可有效降低危險(xiǎn)截面彎矩和內(nèi)力，充分發(fā)揮U型鋼棚的整體承載能力。

參考文獻(xiàn)

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(收稿日期2016-01-10)

馬海濤(1986—)，男，助理工程師，713500 陜西省彬縣。