張德峰　羅德與施瓦茨（中國(guó)）科技有限公司

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基于矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀R&SZNB的射頻變壓器測(cè)試

張德峰羅德與施瓦茨（中國(guó)）科技有限公司

編者按：射頻變壓器是能夠?qū)崿F(xiàn)阻抗、電壓、電流變換的無(wú)源器件，而且具有隔直流、共模抑制及單端轉(zhuǎn)差分（或非平衡轉(zhuǎn)平衡）等功能，因此廣泛應(yīng)用于射頻電路（如推挽放大器、雙平衡混頻器及ADC ICs）。羅德與施瓦茨（中國(guó)）科技有限公司張德峰所撰《基于矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀R&S ZNB的射頻變壓器測(cè)試》一文介紹了一種基于矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀R&S ZNB的測(cè)試方法，該方法使用虛擬差分測(cè)試模式及端口延伸（Offset）功能，能夠在不改變測(cè)試裝置的情況下測(cè)試射頻變壓器的插入損耗、回波損耗、共模抑制比等性能指標(biāo)。

1　引言

射頻變壓器是能夠?qū)崿F(xiàn)阻抗、電壓、電流變換的無(wú)源器件，而且具有隔直流、共模抑制及單端轉(zhuǎn)差分（或非平衡轉(zhuǎn)平衡）等功能，因此廣泛應(yīng)用于射頻電路（如推挽放大器、雙平衡混頻器及ADCICs）。射頻變壓器具有一定的阻抗變換比，且其單端阻抗往往不是50Ohm，這給其性能參數(shù)測(cè)試造成了一定的困難。

鑒于傳統(tǒng)Back-to-Back這種背靠背測(cè)試方法的局限性，本文介紹了一種基于矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀R&SZNB的測(cè)試方法，該方法使用虛擬差分測(cè)試模式及端口延伸（Offset）功能，能夠在不改變測(cè)試裝置的情況下測(cè)試射頻變壓器的插入損耗、回波損耗、共模抑制比等性能指標(biāo)。

2　基于矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀R&SZNB的射頻變壓器測(cè)試

射頻變壓器具有阻抗變換、隔直流、抑制共模干擾及實(shí)現(xiàn)平衡與非平衡轉(zhuǎn)換等功能，廣泛應(yīng)用于各種射頻電路中。射頻變壓器一般由兩個(gè)或多個(gè)彼此絕緣的銅導(dǎo)線繞至在磁芯上而成，通過(guò)電磁耦合實(shí)現(xiàn)功率由初級(jí)線圈到次級(jí)線圈的傳輸。圖1給出了射頻變壓器的等效電路，假設(shè)初級(jí)線圈繞線匝數(shù)為N1，次級(jí)線圈繞線匝數(shù)為N2，則滿(mǎn)足如下關(guān)系：

如何測(cè)試射頻變壓器的性能呢？

大多數(shù)射頻變壓器可以實(shí)現(xiàn)非平衡到平衡的轉(zhuǎn)換，可以將其當(dāng)作一個(gè)巴倫，左邊為單端形式，右邊為差分形式，典型的測(cè)試參數(shù)包括插入損耗、回波損耗、CMRR（共模抑制比）、幅度和相位不平衡特性等。

對(duì)于單端阻抗為50Ohm、差分阻抗為100Ohm的射頻變壓器，可以直接在矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀R&SZNB的虛擬差分測(cè)試模式下測(cè)試。在默認(rèn)情況下，ZNB在虛擬差分模式下的單端阻抗和差分阻抗是與待測(cè)射頻變壓器匹配的。

圖1　射頻變壓器等效電路

但對(duì)于單端阻抗不是50Ohm的射頻變壓器，如何有效測(cè)試其性能呢？

如果射頻變壓器的單端阻抗不是50Ohm，需要考慮變壓器與矢網(wǎng)之間的端口匹配。傳統(tǒng)的測(cè)試方法是，直接使用兩個(gè)相同的射頻變壓器按照Back-to-Back的方式布置，從而實(shí)現(xiàn)阻抗的匹配。如圖2所示，測(cè)得的損耗取一半即為單個(gè)變壓器的插入損耗。該方法能夠測(cè)試變壓器的插入損耗和單端端口的回波損耗，但是共模抑制比CMRR、幅度和相位不平衡特性的測(cè)試則異常復(fù)雜，需要更換測(cè)試裝置。

圖2　傳統(tǒng)Back-to-Back法射頻變壓器測(cè)試

或使用圖3所示的阻抗變換器，兩個(gè)電阻搭建Mini-Loss Matching PAD，將變壓器當(dāng)作一個(gè)3端口單端器件處理。如果平衡端差分阻抗為200Ohm，則對(duì)應(yīng)的單端阻抗為100Ohm。電阻R1和R2的取值要同時(shí)保證，從變壓器輸出向矢網(wǎng)看去的輸入阻抗為100Ohm，及從矢網(wǎng)向變壓器看去的輸入阻抗為50Ohm，即：

圖3　Mini-LossMatchingPAD

圖4給出了基于4端口矢網(wǎng)的測(cè)試裝置示意圖，采用UOSM校準(zhǔn)方式。Port1與Port2、Port4之間的直通校準(zhǔn)，需要連接一個(gè)阻抗變換網(wǎng)絡(luò)，以實(shí)現(xiàn)端口之間的匹配。

校準(zhǔn)完成后，測(cè)試了一款射頻變壓器，其標(biāo)稱(chēng)工作頻率至600MHz，測(cè)得的插入損耗、回波損耗如圖5所示。在低頻段，測(cè)試結(jié)果與規(guī)格指標(biāo)比較一致，但隨著頻率的升高，測(cè)量結(jié)果偏離規(guī)格指標(biāo)越來(lái)越大。經(jīng)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，阻抗變換器所使用的電阻頻率特性較差，電阻值隨頻率的增加變化較大，這限制了該方法在高頻時(shí)的應(yīng)用。

矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀R&SZNB支持更改端口參考阻抗，在一定條件下，允許測(cè)試非50Ohm系統(tǒng)阻抗下的S參數(shù)。測(cè)試過(guò)程為：首先測(cè)試50Ohm系統(tǒng)阻抗下的S參數(shù)，然后根據(jù)所設(shè)置的端口參考阻抗，對(duì)測(cè)試數(shù)據(jù)作相應(yīng)的變換，從而得到其它系統(tǒng)阻抗對(duì)應(yīng)的S參數(shù)。這樣就不需要使用外部的阻抗變換器，使得測(cè)試更加方便靈活。

對(duì)于射頻變壓器，輸出為差分對(duì)形式，設(shè)計(jì)測(cè)試評(píng)估板時(shí)，PCB走線的阻抗及線間距均應(yīng)按照一定的規(guī)則布置，以減少對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響。但實(shí)際中，這一點(diǎn)往往很難滿(mǎn)足。為此，校準(zhǔn)完成后，需要執(zhí)行端口延伸功能，將校準(zhǔn)參考面延伸至變壓器管腳（Pin）處（見(jiàn)圖6）。這一點(diǎn)很重要，尤其對(duì)于差分端，因?yàn)樵u(píng)估板走線一般是按照50Ohm進(jìn)行阻抗控制的，而射頻變壓器差分輸出端的單端阻抗往往不是50Ohm，如果不執(zhí)行端口延伸功能，則將測(cè)不出準(zhǔn)確的性能。

圖4　采用阻抗變換器時(shí)的測(cè)試裝置

圖5　采用阻抗變換器時(shí)的測(cè)試結(jié)果

以R&S4端口矢網(wǎng)ZNB為例，通過(guò)實(shí)測(cè)兩個(gè)射頻變壓器，驗(yàn)證該方法的有效性。

1#射頻變壓器參數(shù)：輸入單端阻抗：50Ohm；阻抗變換比：1：4；頻率范圍：0.5～600MHz；帶內(nèi)插損（Spec）：≤3dB。

測(cè)試步驟：首先設(shè)定頻率范圍，并執(zhí)行系統(tǒng)誤差校準(zhǔn)，此時(shí)按照默認(rèn)的50Ohm端口參考阻抗即可；然后執(zhí)行端口延伸功能，尤其是對(duì)差分端口；如果待測(cè)件輸入側(cè)單端阻抗不是50Ohm，建議對(duì)單端端口也作端口延伸；最后進(jìn)入虛擬差分測(cè)試模式，并將差模、共模阻抗按照變壓器的實(shí)際阻抗值輸入（見(jiàn)圖7、8）。

圖6　矢網(wǎng)端口延伸示意圖

圖7　R&SZNB虛擬差分測(cè)試模式

圖8　設(shè)置差模、共模阻抗

圖9和10分別給出了待測(cè)射頻變壓器的插入損耗、回波損耗及幅度和相位不平衡特性測(cè)試結(jié)果，其中插入損耗在全頻段滿(mǎn)足規(guī)格指標(biāo)，但是在高頻處，幅度和相位不平衡特性較差，這會(huì)影響對(duì)共模干擾信號(hào)的抑制能力。對(duì)于次級(jí)含有中心抽頭的射頻變壓器，一般建議將中心抽頭接地，可以改善幅度和相位不平衡特性。

2#射頻變壓器參數(shù)：輸入單端阻抗：50Ohm；阻抗變換比：1：1；頻率范圍：0.4～500MHz；帶內(nèi)插損（Spec）：≤3dB。

按照上面所描述的測(cè)試步驟，經(jīng)校準(zhǔn)、端口延伸，并將差模和共模阻抗分別設(shè)置為50和12.5Ohm后，測(cè)試結(jié)果如圖11、12所示，插損滿(mǎn)足規(guī)格指標(biāo)，幅度和相位不平衡特性也相對(duì)較好。圖13給出了共模抑制比CMRR的測(cè)試結(jié)果，這是使用矢網(wǎng)的Trace Math功能得到的結(jié)果，現(xiàn)在R&S ZNB已經(jīng)支持直接顯示CMRR測(cè)試結(jié)果，使得測(cè)試更加方便。

通過(guò)以上兩個(gè)測(cè)試實(shí)例表明，對(duì)于這種單端阻抗非50Ohm的射頻變壓器測(cè)試，與傳統(tǒng)的Back-to-Back測(cè)試法及阻抗變換器測(cè)試法相比，使用矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀R&S ZNB的虛擬差分測(cè)試模式及端口延伸等功能將更加方便，可以在不改變測(cè)試裝置的情況下，直接測(cè)試變壓器的插入損耗、回波損耗、幅度和相位不平衡特性以及共模抑制比CMRR等，極大程度簡(jiǎn)化了射頻變壓器的測(cè)試。

圖9　1#變壓器插入損耗和回波損耗測(cè)試結(jié)果

圖10　1#變壓器幅度和相位不平衡特性測(cè)試結(jié)果

圖11　2#變壓器插入損耗和回波損耗測(cè)試結(jié)果

圖12　2#變壓器幅度和相位產(chǎn)平衡特性試結(jié)果

圖13　2#變壓器CMRR測(cè)試結(jié)果

3　結(jié)束語(yǔ)

本文介紹了基于矢網(wǎng)R&SZNB的射頻變壓器測(cè)試方法，該方法通過(guò)采用虛擬差分測(cè)試模式和端口延伸等功能，不僅規(guī)避了傳統(tǒng)Back-to-Back測(cè)試法及阻抗變換器測(cè)試法的弊端，而且還有效規(guī)避了評(píng)估測(cè)試板布線的不理想給測(cè)試結(jié)果帶來(lái)的影響，能夠全面有效地評(píng)估50Ohm及非50Ohm單端阻抗射頻變壓器的性能，使得射頻變壓器的測(cè)試更加靈活方便。最后測(cè)試了兩個(gè)不同阻抗變換比的射頻變壓器的插入損耗、回波損耗等指標(biāo)，經(jīng)比對(duì)與其規(guī)格值吻合，驗(yàn)證了該方法的有效性。

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