張慶超, 馬瑞卿, 皇甫宜耿, 王姣

(1.西北工業(yè)大學(xué) 自動(dòng)化學(xué)院, 陜西 西安　710129; 2.中國(guó)兵器第203研究所, 陜西 西安　710065)

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電機(jī)轉(zhuǎn)速環(huán)節(jié)Super-Twisting算法二階滑?？刂坡稍O(shè)計(jì)與研究

張慶超1, 馬瑞卿1, 皇甫宜耿1, 王姣2

(1.西北工業(yè)大學(xué) 自動(dòng)化學(xué)院, 陜西 西安710129; 2.中國(guó)兵器第203研究所, 陜西 西安710065)

摘要：針對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)速環(huán)節(jié)，研究了以Super-Twisting算法(STA)為基礎(chǔ)的轉(zhuǎn)速閉環(huán)二階滑?？刂坡稍O(shè)計(jì)方法，無需對(duì)轉(zhuǎn)速求導(dǎo)或求解轉(zhuǎn)速極值。利用Lyapunov函數(shù)證明了系統(tǒng)的穩(wěn)定性，并分析了系統(tǒng)中比例滑模項(xiàng)對(duì)系統(tǒng)收斂的穩(wěn)定性和快速性的影響，以及不同類型比例滑模項(xiàng)的共同點(diǎn)與區(qū)別。仿真結(jié)果表明，在STA基礎(chǔ)上人為增加比例滑模項(xiàng)可以提高系統(tǒng)的收斂速度，而不受系統(tǒng)工作狀態(tài)影響，并且不改變系統(tǒng)的STA二階滑模特性。由于各種電機(jī)都具有統(tǒng)一的轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)方程，因此，研究結(jié)果對(duì)各種電機(jī)的轉(zhuǎn)速環(huán)節(jié)二階滑模閉環(huán)控制具有通用性。

關(guān)鍵詞：電機(jī)；轉(zhuǎn)速閉環(huán)；二階滑模；Super-Twisting算法；穩(wěn)定性；收斂性

滑?？刂朴捎趯?duì)系統(tǒng)匹配的有界不確定擾動(dòng)具有強(qiáng)魯棒性，在各種電機(jī)控制系統(tǒng)中得到了廣泛關(guān)注與研究[1-6]。在高性能轉(zhuǎn)速、電流/轉(zhuǎn)矩雙閉環(huán)電機(jī)調(diào)速系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)速外環(huán)控制律輸出就是內(nèi)環(huán)的給定，要求是連續(xù)控制指令。但傳統(tǒng)滑?？刂剖且环N非連續(xù)控制方法，輸出控制信號(hào)存在離散化的高頻抖振，導(dǎo)致傳統(tǒng)滑模不適合用于多環(huán)級(jí)聯(lián)系統(tǒng)的外環(huán)控制。

針對(duì)傳統(tǒng)滑?？刂浦械亩墩駟栴}，眾多學(xué)者提出了多種抖振抑制方法，例如趨近律法、邊界層法、高階滑模等，并將其用于各種電機(jī)控制系統(tǒng)中[1-2,5-6]。在這些方法中，高階滑?？刂剖且环N既能夠保留傳統(tǒng)滑模強(qiáng)魯棒性，又能夠有效抑制抖振的新型滑?？刂品椒?，而考慮到電機(jī)系統(tǒng)階數(shù)以及控制律復(fù)雜性，電機(jī)調(diào)速系統(tǒng)通常采用二階滑模。

常見的二階滑?？刂扑惴ㄓ蠺wisting算法、Super-Twisting算法、Sub-Optimal算法、Drift算法和Prescribed Convergence Law算法等[7-9]。其中，Super-Twisting算法(Super-Twisting Algorithm,STA)由于無需求取滑模變量的導(dǎo)數(shù)或極值，且輸出控制信號(hào)連續(xù)無抖振，因此，被廣泛應(yīng)用于各種電機(jī)調(diào)速控制中[3-4,10-12]。

文獻(xiàn)[3]將STA用于開關(guān)磁阻電機(jī)調(diào)速控制；文獻(xiàn)[4]將STA用于風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)中繞線轉(zhuǎn)子感應(yīng)發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)矩控制；文獻(xiàn)[10]將STA用于有刷直流電機(jī)調(diào)速控制；文獻(xiàn)[11]將STA用于BLDCM的高性能轉(zhuǎn)速控制；文獻(xiàn)[12]將STA用于永磁同步直線電機(jī)的速度控制。但上述方法都屬于電機(jī)的單轉(zhuǎn)速閉環(huán)二階滑?？刂疲瑹o法控制電流，并且需要對(duì)轉(zhuǎn)速求導(dǎo)，增加了系統(tǒng)引入干擾、噪聲等風(fēng)險(xiǎn)。

對(duì)于電機(jī)的雙閉環(huán)滑?？刂疲墨I(xiàn)[13]對(duì)采用指數(shù)趨近律法的BLDCM轉(zhuǎn)速、電流雙閉環(huán)滑?？刂七M(jìn)行了仿真研究；文獻(xiàn)[14]提出一種基于高階非奇異終端滑模的控制方法，用于永磁同步電機(jī)的轉(zhuǎn)速、電流雙閉環(huán)控制；文獻(xiàn)[15]將二階滑模Sub-Optimal算法用于永磁直流電機(jī)的轉(zhuǎn)速、電流雙閉環(huán)控制；文獻(xiàn)[16]將二階積分滑模用于永磁同步電機(jī)的轉(zhuǎn)速外環(huán)控制。上述雙閉環(huán)滑模控制方法，也都需要對(duì)轉(zhuǎn)速求導(dǎo)或求導(dǎo)數(shù)為零處的滑模變量極值。

本文針對(duì)電機(jī)雙閉環(huán)系統(tǒng)中轉(zhuǎn)速外環(huán)的二階滑模控制，基于STA設(shè)計(jì)了二階滑模控制律，無需對(duì)轉(zhuǎn)速求導(dǎo)或求極值；利用Lyapunov 函數(shù)證明了系統(tǒng)的穩(wěn)定性，并分析了比例滑模項(xiàng)對(duì)系統(tǒng)收斂的穩(wěn)定性和快速性的影響，在此基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)了帶有比例滑模項(xiàng)的電機(jī)轉(zhuǎn)速外環(huán)STA 二階滑模控制律；最后，根據(jù)系統(tǒng)特點(diǎn)，結(jié)合仿真分析了不同類型的比例滑模項(xiàng)的共同點(diǎn)與區(qū)別。

1電機(jī)轉(zhuǎn)速環(huán)節(jié)誤差狀態(tài)方程

對(duì)于各種旋轉(zhuǎn)電機(jī)，例如無刷直流電機(jī)、永磁同步電機(jī)、開關(guān)磁阻電機(jī)、異步電機(jī)、直流電機(jī)等，其轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)方程都可以統(tǒng)一表示為

(1)

式中,Te為電磁轉(zhuǎn)矩;Tl為負(fù)載轉(zhuǎn)矩;J為電機(jī)等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量;ω為轉(zhuǎn)子角速度;β為黏滯摩擦系數(shù)。

(2)

2控制律設(shè)計(jì)與穩(wěn)定性分析

2.1控制律設(shè)計(jì)

二階滑模STA的具體表達(dá)式可寫為[7]

(3)

式中,s為滑模變量,而控制參數(shù)α>0,λ>0。

STA是一種針對(duì)相關(guān)度為1的系統(tǒng)提出的二階滑?？刂扑惴?而顯然(2)式所示的電機(jī)轉(zhuǎn)速誤差狀態(tài)方程的相關(guān)度為1,因此,設(shè)計(jì)滑模面為

(4)

針對(duì)(2)式,可設(shè)計(jì)基于STA的直接控制律為

(5)

將(5)式帶入(2)式,并對(duì)(4)式沿(2)式所示系統(tǒng)軌跡求導(dǎo)可得

(6)

在(6)式所示的閉環(huán)系統(tǒng)中,λ′=bλ,α′=bα,γ=β/J=-a。顯然,γ為電機(jī)參數(shù),并且γ>0。在控制律的參數(shù)調(diào)節(jié)過程中,可將系統(tǒng)參數(shù)b融入控制參數(shù)λ′和α′整體調(diào)節(jié),而無需關(guān)注b的實(shí)際準(zhǔn)確值。這樣,即使在不知道電機(jī)轉(zhuǎn)速環(huán)節(jié)確切的模型參數(shù)的條件下,對(duì)于(6)式所示系統(tǒng),仍然只有2個(gè)控制參數(shù)需要調(diào)節(jié)λ和α。

2.2穩(wěn)定性分析

對(duì)于STA的穩(wěn)定性分析,文獻(xiàn)[18-19]提出了一種相對(duì)簡(jiǎn)單的利用類二次型Lyapunov函數(shù)的證明方法,并分析了常值擾動(dòng)與時(shí)變擾動(dòng)2種情況下的STA收斂性;而實(shí)際上,常值擾動(dòng)可以作為時(shí)變擾動(dòng)的一個(gè)特例,因此,這里僅從時(shí)變擾動(dòng)角度,借鑒文獻(xiàn)[18-19]構(gòu)造的Lyapunov函數(shù),對(duì)(6)式所示系統(tǒng)進(jìn)行穩(wěn)定性證明。

令φ=f(t),并采用變量代換

(7)

則,(6)式可以改寫為

(8)

至此,(5)式所示控制律設(shè)計(jì)的穩(wěn)定性分析問題就轉(zhuǎn)化為(8)式所示系統(tǒng)的平衡點(diǎn)鎮(zhèn)定問題。

針對(duì)(8)式所示系統(tǒng),選取Lyapunov函數(shù)

(9)

(9)式所示V(z)是連續(xù)正定函數(shù),除集合外{z1=s=0},V處處可微,對(duì)V沿系統(tǒng)軌跡求導(dǎo)有

(10)

式中

(11)

令m=CTΠξ=ξTΠC,則m2=ξTΠCCTΠξ,根據(jù)不等式(m-ρ)2=m2-2mρ+ρ2≥0,?m,ρ∈R,可以推出

(12)

(13)

結(jié)合(10)式可得

(14)

式中

(15)

而根據(jù)Schur補(bǔ)定理,可推出Q1為正定矩陣的一個(gè)充分條件為

(16)

(17)

此時(shí)

(18)

(19)

式中

(20)

從而可知,當(dāng)參數(shù)滿足(21)式時(shí)

(21)

根據(jù)(19)式可推出

(22)

綜合(15)式～(22)式可知,系統(tǒng)控制參數(shù)應(yīng)滿足(23)式所示條件

(23)

在此條件下,對(duì)(9)式所示的連續(xù)正定候選Lyapunov函數(shù)V=ξTΠξ的沿系統(tǒng)軌跡求導(dǎo)有

(24)

那么,(6)式所示系統(tǒng)滿足Lyapunov穩(wěn)定性條件。

2.3比例滑模項(xiàng)對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性及收斂速度影響

1) 穩(wěn)定性影響分析

當(dāng)對(duì)(2)式所示的電機(jī)轉(zhuǎn)速誤差方程直接采用STA時(shí),如(6)式所示,相比文獻(xiàn)[17-20]中分析的純STA系統(tǒng)多出一個(gè)關(guān)于滑模面的比例項(xiàng)-γs。而根據(jù)(7)式～(24)式的穩(wěn)定性分析過程可知,只要保證γ>0,-γs就不影響系統(tǒng)的穩(wěn)定性。而對(duì)于γ=β/J,其中β和J都是電機(jī)的實(shí)際物理參數(shù),并且β>0,J>0,所以γ>0是客觀參數(shù)條件。

2) 控制律改進(jìn)與收斂速度影響分析

既然比例滑模項(xiàng)不影響電機(jī)轉(zhuǎn)速環(huán)節(jié)二階滑模STA閉環(huán)控制的穩(wěn)定性,那么可通過人為地增加比例滑模項(xiàng)ks(k>0)把控制律(5)式改為

(25)

將(25)式帶入(2)式,并對(duì)(4)式沿(2)式所示系統(tǒng)軌跡求導(dǎo)可得

(26)

式中,k′=bk。

對(duì)于(26)式所示的系統(tǒng),當(dāng)把k′+γ視為一個(gè)整體參數(shù)時(shí),參照(7)式～(24)式的穩(wěn)定性分析過程,結(jié)合上述分析,可知在原STA控制律中加入比例項(xiàng)ks,亦不影響原系統(tǒng)的穩(wěn)定性對(duì)于控制律(25)式,相比(5)式所示的純STA控制律中的開方滑模比例項(xiàng)——λ|s|1/2sign(s),只要合理設(shè)置k、ks的引入可以增加系統(tǒng)在遠(yuǎn)離平衡點(diǎn)處的滑模變量增益,增大控制指令輸出,保證魯棒性,并提高收斂速度;在到達(dá)平衡點(diǎn)附近時(shí),STA起到主導(dǎo)作用,保證系統(tǒng)在平衡點(diǎn)鄰域內(nèi)的穩(wěn)定性和魯棒性。

3仿真與分析

本文以BLDCM雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)為例,進(jìn)行相關(guān)仿真與分析,系統(tǒng)原理框圖如圖1所示,其中直流母線電壓Ud=UN=270V。為了快速響應(yīng)轉(zhuǎn)速外環(huán)控制律輸出的連續(xù)控制指令,轉(zhuǎn)矩內(nèi)環(huán)設(shè)置為基于三相六狀態(tài)換相邏輯的一階滑模轉(zhuǎn)矩控制[21]。

3.1仿真參數(shù)設(shè)置

1) 電機(jī)參數(shù)

系統(tǒng)仿真模型中的BLDCM參數(shù)如表1所示。

圖1　帶比例滑模項(xiàng)STA的BLDCM雙閉環(huán)控制原理框圖

參數(shù)數(shù)值額定電壓UN/V270額定轉(zhuǎn)速nN/(r·min-1)11000額定轉(zhuǎn)矩TN/(N·m-1)1.75轉(zhuǎn)矩系數(shù)kt/(N·m·A-1)0.18線反電勢(shì)系數(shù)k'e/(N·(rad·s-1)-1)0.18相電阻12R'/Ω0.2相等效電感12L'/mH1.73轉(zhuǎn)動(dòng)慣量J/(kg·m2)4.69×10-4黏滯摩擦系數(shù)β(N·m·(rad·s-1)-10.0001

2) 控制參數(shù)

(23)式所示的控制參數(shù)λ′(λ′=bλ)和α′(α′=bα)的取值條件,只是一個(gè)能夠在理論上保證系統(tǒng)穩(wěn)定性的充分條件,并非實(shí)用條件和最優(yōu)控制參數(shù),而最終的控制律參數(shù)調(diào)節(jié)應(yīng)該歸結(jié)為對(duì)λ和α的設(shè)置。為了更加合理地進(jìn)行系統(tǒng)仿真分析,以及分析不同控制參數(shù)變化對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性和收斂速度的影響,在系統(tǒng)仿真模型中,按照(25)式設(shè)計(jì)帶比例滑模項(xiàng)的STA二階滑?？刂坡?并設(shè)置如表2和表3所示的控制參數(shù)。

表2　空載運(yùn)行仿真參數(shù)設(shè)置

表3　帶擾動(dòng)負(fù)載運(yùn)行仿真參數(shù)設(shè)置

3.2空載運(yùn)行分析

令BLDCM在空載條件時(shí)(此時(shí),δ=0),設(shè)置控制參數(shù)如表2所示。在此條件下,系統(tǒng)在給定轉(zhuǎn)速n*=8 000 r/min(對(duì)應(yīng)ω*=837.7 rad/s)時(shí)的空載轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩響應(yīng)波形如圖2和圖3所示。

圖2　空載時(shí),不同參數(shù)條件下的轉(zhuǎn)速誤差收斂曲線　圖3　空載時(shí),不同參數(shù)條件下的電磁轉(zhuǎn)矩曲線

圖2和圖3中的曲線1～4分別對(duì)應(yīng)于在表2中參數(shù)條件1～4所示參數(shù)設(shè)置下的轉(zhuǎn)速誤差和電磁轉(zhuǎn)矩仿真結(jié)果,其中,參數(shù)條件2為添加比例滑模項(xiàng)后的參數(shù)設(shè)置,參數(shù)條件3為減小J后的參數(shù)設(shè)置,參數(shù)條件4為增大β后的參數(shù)設(shè)置。

1)k與γ的區(qū)別以及對(duì)系統(tǒng)收斂性的影響

由(26)式可知,k和γ在電機(jī)轉(zhuǎn)速環(huán)節(jié)二階滑?？刂葡到y(tǒng)中,同樣屬于比例滑模項(xiàng)的增益,但不同的是,k是在STA二階滑?？刂坡芍腥藶樵黾拥谋壤ｍ?xiàng)增益,而γ=β/J顯然是電機(jī)及其傳動(dòng)系統(tǒng)的固有參數(shù)。結(jié)合表2和圖2可知,人為添加比例滑模項(xiàng)ks和增大γ都可以提高滑模比例項(xiàng)增益,從而提高系統(tǒng)的整體收斂速度。

由于γ=β/J,因此,增大β和減小J都可以增大γ。但是,增大β意味著要增加系統(tǒng)的摩擦系數(shù),而為了要達(dá)到圖2中曲線4所示的響應(yīng)效果,需要將β放大很多倍(仿真中為20倍),這對(duì)于實(shí)際系統(tǒng)來說,會(huì)急劇增大摩擦系數(shù),影響機(jī)械結(jié)構(gòu)壽命;并且,如圖3中曲線4所示,增大β會(huì)令系統(tǒng)摩擦轉(zhuǎn)矩增大,這樣即使在空載條件下也需要很大的電磁轉(zhuǎn)矩,例如,對(duì)照表1所示的電機(jī)額定參數(shù),在空載條件下在8 000 r/min的轉(zhuǎn)速下,由于β的影響,電機(jī)轉(zhuǎn)矩已經(jīng)為1.7 N·m,接近電機(jī)的額定負(fù)載,這樣的系統(tǒng)在實(shí)際中顯然無法使用。

另外,結(jié)合(1)式分析圖2中曲線4可知:在電機(jī)增速收斂的過程中,βω項(xiàng)為阻力矩,不但沒有加速收斂過程,還明顯減慢收斂過程;但是,當(dāng)電機(jī)轉(zhuǎn)速在高速區(qū)出現(xiàn)超調(diào)時(shí),轉(zhuǎn)速誤差為負(fù),根據(jù)(26)式,增大β等效于令-γs項(xiàng)加速了退飽和。而在實(shí)際的物理系統(tǒng)中,在高速區(qū),由于較大的β產(chǎn)生的阻力矩βω很大,同時(shí)由于s減小,并且控制算法開始退飽和,導(dǎo)致在此階段電機(jī)的加速度減小,限制了轉(zhuǎn)速超調(diào),同時(shí),增大β后,在減速過程中βω項(xiàng)提高了減速度,從而起到了加快收斂的作用;由此可以看出,β對(duì)系統(tǒng)收斂速度的影響會(huì)隨電機(jī)的工作狀態(tài)變化而變化。

對(duì)于通過減小J(仿真中設(shè)置為J/2)來提高收斂速度的方法(圖2中曲線3),雖然不會(huì)出現(xiàn)增大β帶來的問題,但是,由于受到電機(jī)外形、體積、材料等限制,減小J在實(shí)際中的可操作性有限。而在控制律中人為添加比例滑模項(xiàng)ks的方法(圖2中曲線2)既不會(huì)出現(xiàn)增大β帶來的各種問題,也不會(huì)受限于電機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì)中的各種客觀條件限制,能夠在不影響系統(tǒng)穩(wěn)定性的前提下,提高系統(tǒng)收斂速度,并且不影響系統(tǒng)的機(jī)械結(jié)構(gòu),不受電機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì)局限性限制,相對(duì)來說是更簡(jiǎn)單、有效、可行的方案。

2) 系統(tǒng)收斂軌跡

圖4和圖5分別為系統(tǒng)相平面收斂軌跡和三維收斂軌跡。圖4和圖5中的曲線1、曲線2分別為在表2中參數(shù)條件1、參數(shù)條件2下的仿真結(jié)果。

圖4　空載下系統(tǒng)相平面軌跡

圖5　空載下系統(tǒng)三維收斂軌跡

由圖5可以看出,設(shè)置合適增益系數(shù)的比例滑模項(xiàng),可以提高系統(tǒng)在遠(yuǎn)離平衡點(diǎn)的收斂速度,并且能在收斂到平衡點(diǎn)的過程中,“收緊”收斂范圍,減小系統(tǒng)超調(diào),提高收斂速度。

3.3帶擾動(dòng)負(fù)載運(yùn)行分析

為了發(fā)揮系統(tǒng)的最優(yōu)動(dòng)、靜態(tài)性能和魯棒性,本文通過參數(shù)試湊法,在系統(tǒng)仿真模型中確定了一組最優(yōu)的λ和α取值,列于表3中。圖6a)、圖7和圖8分別為系統(tǒng)在圖6b)所示擾動(dòng)負(fù)載條件下轉(zhuǎn)速誤差收斂曲線、系統(tǒng)相平面軌跡、系統(tǒng)三維收斂軌跡,圖中的曲線1和曲線2分別對(duì)應(yīng)為在表3所示的控制參數(shù)條件1和參數(shù)條件2下的仿真結(jié)果。

由圖6a)可以看出,設(shè)置合適的控制參數(shù)后,系統(tǒng)采用二階滑模控制時(shí)對(duì)于可微的有界時(shí)變負(fù)載擾動(dòng)的強(qiáng)魯棒性,而曲線2說明,在控制律的基礎(chǔ)上人為加入比例滑模項(xiàng)可以進(jìn)一步減小系統(tǒng)轉(zhuǎn)速超調(diào),并提高對(duì)階躍突變負(fù)載擾動(dòng)的魯棒性。

由圖8所示的三維收斂軌跡展示了系統(tǒng)在擾動(dòng)負(fù)載條件下的收斂全過程。與空載條件不一樣的是,為了滿足系統(tǒng)在擾動(dòng)負(fù)載條件下的魯棒性要求,在(25)式所示的控制律中設(shè)置了足夠大的參數(shù)增益,由于系統(tǒng)中必要的電流限幅,添加比例滑模項(xiàng)后,并沒有明顯增加系統(tǒng)在遠(yuǎn)離平衡點(diǎn)的收斂速度。但是,在接近平衡點(diǎn)的收斂過程中,同空載條件一樣,比例滑模項(xiàng)的加入能夠加速退飽和,“收緊”收斂范圍,減小系統(tǒng)超調(diào)。

圖6　擾動(dòng)負(fù)載條件下,的轉(zhuǎn)速誤差收斂曲線

圖7　擾動(dòng)負(fù)載條件下的系統(tǒng)相平面軌跡

圖8　擾動(dòng)負(fù)載條件下的系統(tǒng)三維收斂軌跡

4結(jié)論

針對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)速外環(huán)控制,直接采用二階滑模STA設(shè)計(jì)閉環(huán)控制律時(shí),無需任何變量的導(dǎo)數(shù),可避免求導(dǎo)對(duì)系統(tǒng)帶來的不利影響,并且控制律能夠輸出連續(xù)控制指令,符合外環(huán)控制律設(shè)計(jì)需求。

采用類二次型Lyapunov函數(shù)方法證明了所設(shè)計(jì)的二階滑模轉(zhuǎn)速環(huán)節(jié)閉環(huán)控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性,并且證明了比例滑模項(xiàng)不影響系統(tǒng)的穩(wěn)定性,可以通過人為引入比例滑模項(xiàng)提高系統(tǒng)的收斂速度。

分析了系統(tǒng)中比例滑模項(xiàng)增益系數(shù)k與γ的區(qū)別:γ體現(xiàn)的是系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)于系統(tǒng)收斂性的影響,γ對(duì)于系統(tǒng)收斂速度的影響隨系統(tǒng)加速或減速的工作狀態(tài)變化;而k體現(xiàn)的是系統(tǒng)的控制參數(shù)對(duì)于系統(tǒng)收斂性的影響,k能夠提高系統(tǒng)遠(yuǎn)離平衡點(diǎn)時(shí)的收斂速度,并且加速收斂的作用不受系統(tǒng)加速或減速的工作狀態(tài)變化。

各種電機(jī)(包括永磁同步電機(jī)、無刷直流電機(jī)、永磁直流電機(jī)、開關(guān)磁阻電機(jī)、異步電機(jī)等)的轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)方程都具有統(tǒng)一的形式,因此,本文研究結(jié)果在各種電機(jī)的應(yīng)用中均具有通用性。

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Second-Order Sliding Mode Control Based onSuper-Twisting Algorithm for the Speed Outer Loop of Motors

Zhang Qingchao1, Ma Ruiqing1, Huangfu Yigeng1, Wang Jiao2

1.School of Automation, Northwestern Polytechnical University, Xi′an 710129, China2.No.203 Research Institute of China Ordnance Industries, Xi′an 710065, China

Abstract:Aiming at the speed outer close-loop control for the motors, the design method of the second-order sliding mode control law based on the Super-Twisting algorithm(STA) is researched, which doesn′t need the derivative or the extreme value of the speed. The stability is proved by using Lyapunov function. And the influence for the system stability and the rapidity of convergence by the proportional of the sliding mode variable is analyzed, also the commonality and the differences of the various types proportional of the sliding mode variable. Simulation results show that the introduced proportional of the sliding mode variable in STA can improve the convergence speed of the system regardless of the running state of the motor, and the STA second-order sliding mode features of the motor system is not changed. Due to the unified rotor motion equation, the analyzed result of this paper is general to the speed loop second-order sliding mode control for all kinds of motors

Keywords:close-loop control, motor, speed close-loop, second order sliding mode, Super-Twisting algorithm, stability, convergence, Lyapunov function

收稿日期：2015-10-27

基金項(xiàng)目：航空科學(xué)基金(2014ZC53037)資助

作者簡(jiǎn)介：張慶超(1985—)，西北工業(yè)大學(xué)博士研究生，主要從事稀土永磁電機(jī)驅(qū)動(dòng)與伺服控制及滑模控制的研究。

中圖分類號(hào)：TM351/TP273

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào):1000-2758(2016)04-0669-08