楊　洪，何小東，李　暢，陳　森，游紅娟

?

雙水平井SAGD快速啟動技術研究進展

楊洪，何小東，李暢，陳森，游紅娟

（中國石油新疆油田分公司工程技術研究院，新疆克拉瑪依834000）

針對雙水平井蒸汽輔助重力泄油（SAGD）啟動階段循環(huán)預熱期長、蒸汽消耗量大的問題，介紹了溶劑輔助啟動、泡沫輔助啟動、電磁加熱啟動和應力擴容啟動4種雙水平井SAGD快速啟動技術的作用機理及其在應用方面的優(yōu)缺點。認為應力擴容啟動具有明顯優(yōu)勢，建議在現(xiàn)有基礎上繼續(xù)開展相關研究，提高雙水平井SAGD快速啟動技術適應性；將不同快速啟動技術聯(lián)合使用是改善啟動階段效果的一條有效途徑。

雙水平井；蒸汽輔助重力泄油；啟動階段；循環(huán)預熱；快速啟動

對于采用常規(guī)熱采技術無法經(jīng)濟有效開采的油砂和超稠油而言，蒸汽輔助重力泄油（SAGD）技術是一種有效的開采技術。目前SAGD開發(fā)主要有雙水平井、直井-水平井組合和單水平井3種布井方式，其中雙水平井SAGD蒸汽腔發(fā)育體積大、驅(qū)油效率高，已在加拿大油砂礦區(qū)和中國新疆風城油田取得了廣泛應用［1-2］。目前雙水平井SAGD從預熱啟動到正常生產(chǎn)這一過程產(chǎn)油量很少，且通常需要3～6個月甚至更長時間，導致蒸汽消耗量大、能量利用率低及產(chǎn)出液處理難等一系列問題［3］。隨著新開發(fā)油藏條件越來越差，從預熱啟動到正常生產(chǎn)所需的時間會更長，加之國際油價持續(xù)低位徘徊，超稠油開采的經(jīng)濟效益嚴重下滑。因此，如何實現(xiàn)雙水平井SAGD的快速啟動，提高啟動階段的效率和經(jīng)濟性是國內(nèi)外雙水平井SAGD開發(fā)油田亟需解決的難題。本文介紹了溶劑輔助啟動、泡沫輔助啟動、電磁加熱啟動和應力擴容啟動4種雙水平井SAGD快速啟動技術在機理及其在國內(nèi)外的研究應用情況，分析了各種啟動技術的優(yōu)點和目前存在的問題，旨在為雙水平井SAGD的高效開發(fā)提供參考。

1　雙水平井SAGD啟動階段特征

雙水平井SAGD開發(fā)過程分為啟動階段（也稱預熱階段）和生產(chǎn)階段，啟動階段主要是為了在最短時間內(nèi)實現(xiàn)注采井間的熱力和水力連通，為轉(zhuǎn)入生產(chǎn)階段創(chuàng)造條件，是SAGD開發(fā)成功的必要條件［4］。

（1）預熱啟動方式雙水平井SAGD開發(fā)主要有蒸汽吞吐預熱啟動和注蒸汽循環(huán)預熱啟動兩種方式。雖然蒸汽吞吐預熱啟動方式蒸汽耗量小，但其水平段吸汽均勻性差，不利于均勻加熱雙水平井井間區(qū)域［5］，易造成雙水平井井間中后段不連通的情況。因此，目前國內(nèi)外雙水平井SAGD開發(fā)主要采用注蒸汽循環(huán)預熱啟動方式：蒸汽在注采井內(nèi)獨立循環(huán)，通過熱傳導加熱井間區(qū)域，根據(jù)國內(nèi)外現(xiàn)場經(jīng)驗，當注采井水平段連通程度達到75%左右，才轉(zhuǎn)入生產(chǎn)階段。

（2）完井管柱結(jié)構(gòu)最初，在雙水平井SAGD循環(huán)預熱啟動階段，注采井均為單管管柱結(jié)構(gòu)，采用蒸汽從油管注到水平段趾端，油套環(huán)空排液的循環(huán)方式［6］。由于油套環(huán)空面積較大，滑脫現(xiàn)象嚴重，導致井底積液無法及時排替，不利于調(diào)控；反之，若蒸汽從油套環(huán)空注入，油管排液，則蒸汽將向地層和套管損失熱量，導致蒸汽干度降低，熱損失大（圖1a）。因此，目前啟動階段注采井主要為雙管管柱結(jié)構(gòu)，采用長油管注汽、短油管排液的循環(huán)方式（圖1b）。

圖1　雙水平井SAGD開發(fā)啟動階段管柱結(jié)構(gòu)

2　雙水平井SAGD快速啟動技術

在雙管管柱結(jié)構(gòu)的基礎上，國外已經(jīng)開展了大量有關雙水平井SAGD快速啟動技術的試驗研究和現(xiàn)場應用；而國內(nèi)目前主要還是靠優(yōu)化管柱結(jié)構(gòu)和操作參數(shù)來改善啟動階段循環(huán)預熱效果［7］。

2.1溶劑輔助啟動

溶劑輔助SAGD結(jié)合了SAGD與溶劑萃取技術采油的優(yōu)點，通過溶劑-蒸汽的聯(lián)合注入，降低采油過程的蒸汽需求量，同時降低制備蒸汽過程的燃料消耗，減少CO2的排放量。目前溶劑輔助SAGD在國內(nèi)開展的研究工作有限，且大多處于數(shù)值模擬研究階段。國外對其理論與試驗研究不斷深入，并進行了現(xiàn)場應用，認為溶劑在蒸汽腔邊界凝結(jié)、蒸汽加熱以及溶劑乳化稀釋共同降黏是溶劑輔助SAGD的主要作用機理［8-9］。加入溶劑后，由于溶劑與稠油間的質(zhì)量傳遞，使得孔隙中更多的稠油被乳化成水包油乳狀液，產(chǎn)生部分熱對流加快了傳熱速率，使稠油的流動性得到提高（圖2）。

圖2　溶劑輔助SAGD與常規(guī)SAGD開發(fā)過程孔隙流體分布（援引自文獻［8］）

然而目前這些試驗研究主要應用于SAGD生產(chǎn)階段，對SAGD啟動階段的研究相對較少。如果在SAGD啟動階段也向蒸汽中添加少量對稠油具有良好稀釋能力的溶劑，依靠溶劑的稀釋作用和蒸汽的熱作用，更加有效地降低稠油黏度，使重力能夠克服毛細管力，加大稠油向生產(chǎn)井泄流的趨勢，就可以縮短SAGD預熱時間。

文獻［10］提出了一種利用溶劑不斷擴大儲集層高滲區(qū)，加速井間形成滲流通道以實現(xiàn)快速啟動的方法。此方法首先要求儲集層具有天然的高滲區(qū)，否則需通過水力壓裂制造部分高滲區(qū)域，為注入溶劑創(chuàng)造條件；然后分別由注采井多輪次注入溶解了大量CO2或N2等氣體的芳烴溶劑，利用溶劑的稀釋作用和溶解氣驅(qū)，不斷擴大高滲區(qū)，直到井間區(qū)域建立起高滲通道。但是此方法在壓裂過程中難以實現(xiàn)對裂縫的控制，存在直接壓通注采井的風險，可操作性差。

文獻［11］通過室內(nèi)物理模擬實驗研究了裂化石腦油等與蒸汽混注對SAGD啟動階段的影響，結(jié)果表明，與常規(guī)的SAGD循環(huán)預熱相比，溶劑輔助SAGD的產(chǎn)油速率更快，汽油比更小，還能夠減小瀝青質(zhì)沉淀量，使蒸汽腔發(fā)育速度得到提升，進而縮短預熱時間。

不同于溶劑+蒸汽混注的方法，文獻［12］提出了一種用正己烷或柴油等溶劑預浸泡處理井筒，然后轉(zhuǎn)擠注蒸汽加速SAGD啟動階段的方法。用CMG STARS模擬所得結(jié)果表明，SAGD注采井用溶劑預浸泡處理2～3個月后，轉(zhuǎn)注蒸汽循環(huán)預熱1個月就可實現(xiàn)井間連通，縮短了啟動階段時間，效果顯著。

與文獻［12］所用方法有所不同，文獻［13］以數(shù)值模擬為基礎，在加拿大Long Lake油砂SAGD開采項目區(qū)塊13P06井實施溶劑預浸泡SAGD啟動試驗。注采井先經(jīng)過近70 d的蒸汽循環(huán)預熱，接著在不超過地層破裂壓力下向井組注入70 m3二甲苯；然后注熱水驅(qū)使溶劑向油層深處滲透，以保證浸泡階段溶劑與瀝青充分接觸；最后進行高壓蒸汽循環(huán)，進一步加速溫度上升。試驗結(jié)束后，13P06井較相同油藏條件下的其他井組預熱時間明顯縮短，且轉(zhuǎn)生產(chǎn)階段生產(chǎn)相同時間其累計產(chǎn)油量高出92%.

文獻［14］采用與文獻［13］相似的方法，通過室內(nèi)降黏實驗和瀝青質(zhì)沉淀實驗，優(yōu)選出柴油作為浸泡溶劑；結(jié)合數(shù)值模擬研究了柴油加速SAGD啟動階段的機理，并在新疆風城油田SAGD開發(fā)區(qū)開展現(xiàn)場試驗。結(jié)果表明，采用柴油浸泡能夠擴大降黏區(qū)，使井間更多的稠油流動起來，在較高的溶劑-稠油質(zhì)量傳遞速率下減小流體流動阻力。試驗井組最終預熱時間160 d，比同區(qū)塊其他7對常規(guī)SAGD蒸汽循環(huán)預熱井組縮短20%的時間，同時具有較高的水平段連通程度和產(chǎn)油水平。

依靠溶劑降黏和熱降黏，雖能在一定程度上加速原油降黏。但在溶劑-蒸汽混注過程中，溶劑在不同油藏操作條件下顯示出不同的相態(tài)特征及其在氣相、液相中溶解度和擴散度的差異會影響試驗效果。因此，需要保持相對穩(wěn)定的操作條件，并依據(jù)具體的油藏原油類型篩選匹配的溶劑。最理想的溶劑是能夠在蒸汽腔中保持汽態(tài)，并且要先于蒸汽在蒸汽腔的邊界冷凝，使其有足夠的時間和稠油混合。而在實際混注時，大量溶劑不能有效地滲入油層與稠油接觸，便隨循環(huán)液由井口返出。若采用溶劑浸泡的方法，則溶劑用量太大，注入成本高。這兩種方法都只能降低近井區(qū)域的稠油黏度，作用范圍有限，無法解決油層非均質(zhì)性對預熱時間的影響，且都存在溶劑損耗、回收循環(huán)利用、產(chǎn)出液后續(xù)處理以及瀝青質(zhì)沉淀導致油層滲透率傷害等一系列問題。

2.2泡沫輔助啟動

文獻［15］提出了泡沫輔助SAGD的概念，泡沫輔助SAGD采用蒸汽和起泡劑混注方式，利用泡沫的賈敏效應進行流度控制，抑制汽竄，改善蒸汽腔發(fā)育形態(tài)，提高SAGD生產(chǎn)階段的采油效果。研究結(jié)果表明，泡沫輔助SAGD具有2個優(yōu)勢：一是能在井間區(qū)域聚集大量高強度泡沫，而蒸汽腔頂部的泡沫強度低，數(shù)量也少，腔體發(fā)育呈“碗狀”而非傳統(tǒng)的“倒三角”形。使蒸汽腔主要作用于油層中部，與蓋層接觸面積較小，減少了蓋層熱損失；二是泡沫可封堵高滲孔道，抑制蒸汽竄流，使蒸汽沿水平段均勻擴展。

雙水平井的實際井身軌跡難免存在不同程度的彎曲，加上儲集層非均質(zhì)性的影響，SAGD啟動階段，當井間區(qū)域預熱到一定程度，原油具有一定的流動性后，在井間縱向距離最近、滲透率較高或者存在裂縫的區(qū)域，就容易形成局部優(yōu)勢通道，甚至發(fā)生汽竄。使得井間壓差消失，大量注入蒸汽直接由生產(chǎn)井產(chǎn)出，導致預熱速度變慢，井間水平段熱連通率低。針對此問題，文獻［16］提出了一種利用泡沫建立附加壓力差縮短SAGD啟動階段時間的方法。當井間預熱過程形成局部優(yōu)勢通道或發(fā)生汽竄時，從注汽井隨蒸汽一同注入1%～2%的非離子表面活性劑SD-1020，同時加入摩爾比為1%的氮氣。表面活性劑溶液通過優(yōu)勢通道的多孔介質(zhì)時，就地形成泡沫，選擇性地對優(yōu)勢通道進行封堵，增加優(yōu)勢通道蒸汽流動阻力。讓已經(jīng)建立起熱連通的井間區(qū)域預熱速度變慢，蒸汽能夠沿著水平段更加快速均勻的擴散。研究還發(fā)現(xiàn)，即使增加很小的附加壓力差，也能顯著加快泄油速率，在附加壓力差與重力的共同作用下，泄油速率更快，進而縮短啟動階段時間。

要充分利用泡沫產(chǎn)生的賈敏效應，泡沫的穩(wěn)定性至關重要，而泡沫的穩(wěn)定性與多種因素有關，其中最重要的是溫度的影響［17］。在SAGD啟動階段，井下流體溫度一般高于250℃，壓力也較高。因此，研發(fā)出耐高溫、封堵性能優(yōu)良的泡沫體系以及確定合適的注泡沫時機，是泡沫輔助SAGD應用的難點。此外，高溫下泡沫流體與蒸汽在地層中的多相滲流規(guī)律也亟待研究。

2.3電磁加熱啟動

SAGD常規(guī)啟動方式，熱量主要靠熱傳導由表及里進行傳遞，加熱效率低且不均勻，同時受儲集層巖石導熱系數(shù)影響較大。因此，國外開展了電磁加熱SAGD（EM-SAGD）縮短啟動階段時間的研究，主要包括感應加熱、微波加熱和射頻加熱等［18］。其中微波加熱和射頻加熱是一種通過被加熱體在微波和射頻作用下內(nèi)部偶極分子高頻往復運動，產(chǎn)生“內(nèi)摩擦熱”而使被加熱體溫度同時升高的加熱方式。具有加熱效率高、穿透能力強、均勻性好及選擇性加熱等諸多優(yōu)點。目前微波加熱和射頻加熱在稠油降黏開采、油頁巖地下轉(zhuǎn)化工藝（ICP）開采等方面已有較多研究及應用。

在SAGD啟動階段，蒸汽干度直接影響啟動階段預熱效果。干度越高，蒸汽釋放的汽化潛熱越多，儲集層加熱效果越好。但隨著儲集層埋深或水平段長度的增加，井筒熱損失變大，蒸汽干度逐漸下降，井間區(qū)域吸收的熱量隨之大幅減少，導致預熱時間變長。文獻［19］發(fā)明了一種用射頻對井底低干度蒸汽二次加熱，加速SAGD啟動階段的方法。通過沿水平井水平段布置一定數(shù)量的射頻加熱器，進一步加熱蒸汽和井筒，提高井底蒸汽干度，使高干度的蒸汽到達水平段后端和地層更深處，實現(xiàn)加速并均勻預熱的目的。應用此方法，還可以使SAGD井水平段更長，從而減少鉆井和地面設施的數(shù)量，降低開發(fā)成本。

文獻［20］發(fā)明了一種無需注蒸汽循環(huán)，直接利用微波或射頻與注入地層中的極性物質(zhì)發(fā)生作用而產(chǎn)生熱量，來實現(xiàn)SAGD快速啟動的方法。此方法由SAGD注采井同時向地層中注入與微波或射頻具有較高耦合效率的無機鹵化物離子，然后用適當頻率的微波或射頻與注入的離子和地層中原本存在的水、瀝青質(zhì)等極性物質(zhì)相互作用，產(chǎn)生大量的熱，降低稠油黏度，以快速建立井間連通。

與常規(guī)SAGD的蒸汽循環(huán)預熱相比，電磁加熱SAGD具有一定的優(yōu)勢，但實際操作過程存在較多難點：①需要根據(jù)SAGD井井深及地層性質(zhì)優(yōu)化出水平段布置加熱器的位置及數(shù)量；②地層流體性質(zhì)（含油飽和度、含水飽和度、瀝青質(zhì)等極性物質(zhì)含量等）直接影響加熱效率及穿透深度，而在啟動階段地層流體性質(zhì)是在不斷變化的，要實現(xiàn)加熱效率和穿透深度的最大化，如何控制加熱頻率是難點；③電力消耗較大，使用成本高。

2.4應力擴容啟動

早在1982年，巖石變形理論就已被提出來解釋蒸汽注入過程中形成的微孔道現(xiàn)象［21］。文獻［22］通過數(shù)值模擬研究發(fā)現(xiàn)SAGD過程儲集層地質(zhì)力學的變化非常重要。文獻［23］的研究結(jié)果表明疏松砂巖儲集層中孔隙壓力和溫度變化引起的儲集層擴容變形會改變儲集層的絕對滲透率、孔隙度和水相相對滲透率。一方面儲集層受熱膨脹，產(chǎn)生剪切應力，處于不同剪切平面的砂粒和基質(zhì)產(chǎn)生滑動或錯位，儲集層發(fā)生剪脹擴容（圖3a）；另一方面，由于孔隙壓力的增加，部分砂粒間相互分離，形成微裂縫，儲集層發(fā)生張性擴容（圖3b）。這兩種作用共同導致儲集層滲透率和孔隙度永久性增加，注入能力得到提高，使蒸汽腔發(fā)育速度加快，有利于提高SAGD開發(fā)效果［24］。

圖3　疏松油砂地質(zhì)力學擴容現(xiàn)象（援引自文獻［23］）

文獻［25］應用試驗和數(shù)值模擬方法研究了裂縫性油藏SAGD過程。分析認為垂直裂縫對SAGD有利，尤其在啟動階段，垂直裂縫可以增加產(chǎn)油速度，利于熱量的傳遞，還可以有效地減小井間熱連通時間，加快蒸汽腔擴張速度。

文獻［26］研究了原始地應力、孔隙壓力、注入蒸汽溫度及壓力等因素對SAGD啟動階段和生產(chǎn)階段的影響。認為在SAGD生產(chǎn)階段，重力泄油是其主要驅(qū)替機理，因此儲集層的壓縮性對最終的產(chǎn)量影響很小。但在SAGD啟動階段，蒸汽以一個較小的壓差在注采井內(nèi)同時循環(huán)，高溫高壓蒸汽的注入會導致巖石受熱膨脹，孔隙壓力也發(fā)生變化，此時地質(zhì)力學的作用會影響啟動階段的原油產(chǎn)量，進而影響此階段兩井循環(huán)預熱的效果。

基于以上認識，2010年加拿大BitCan公司開發(fā)了一種SAGD快速均勻啟動技術（Fast and Uniform SAGD Start-up Enhancement）。通過向SAGD注采水平井內(nèi)同時循環(huán)注入熱流體（熱水、蒸汽或溶劑等），并控制井底壓力在最小地應力和地層破裂壓力之間，以充分利用疏松砂巖特有的地質(zhì)力學擴容機理，在井間形成一個相對均勻的垂向高滲透率和孔隙度的擴容帶，提高吸汽能力，產(chǎn)生熱對流，從而實現(xiàn)快速均勻建立井間水力、熱力連通的目的［27］。目前國外正在對SAGD快速均勻啟動技術進行現(xiàn)場試驗與評價。

文獻［28］通過現(xiàn)場試驗，對比了加拿大Alberta油砂礦SAGD開發(fā)B01區(qū)塊3對常規(guī)啟動井組與2對快速均勻啟動技術啟動井組的效果。試驗結(jié)果表明，注熱水擴容啟動和注蒸汽擴容啟動的井組比常規(guī)啟動井組啟動時間分別縮短75%和52%，預熱蒸汽耗量分別減少83%和68%，且試驗井組轉(zhuǎn)生產(chǎn)3個月后累計汽油比較常規(guī)井組分別減小28%和53%.

與國外油藏條件相比，新疆風城油田SAGD開發(fā)區(qū)油藏物性更差、非均質(zhì)性更強。文獻［29］在三軸試驗和小型壓裂測試的基礎上，研究了SAGD快速均勻啟動技術在風城油田的適用性。試驗結(jié)果表明，風城油砂在低有效圍壓下具有一定的擴容性，且地層最小地應力分布于水平方向，易形成垂向擴容帶，有利于SAGD快速均勻啟動技術的順利實施。隨后在SAGD井組FHW302井上開展現(xiàn)場試驗，研究發(fā)現(xiàn)通過注水擴容可以突破井間的泥巖夾層，實現(xiàn)快速建立井間連通的目的，施工結(jié)束轉(zhuǎn)蒸汽循環(huán)25 d其水平段連通程度達到73%.FHW302井最終預熱時間85 d，蒸汽耗量0.9×104t，較同區(qū)塊同期開發(fā)的其他13對常規(guī)SAGD預熱井組預熱時間縮短46%，蒸汽耗量減少55%.目前SAGD快速均勻啟動技術在風城油田已得到廣泛推廣應用。

應力擴容啟動能大幅縮短啟動時間，但要求油層必須具有擴容性，即油層砂粒膠結(jié)疏松，且油層的最小地應力應為水平方向，才能保證擴容效果。同時應力擴容啟動不適用于與高滲流通道有連通的井，對于存在邊底水的油層，擴容啟動過程有連通邊底水的風險。此外，對于不同油層物性條件（如滲透率、原油黏度、井間垂距和地應力狀態(tài)等）的井組，擴容效果存在較大差異。

3　結(jié)語

上述4種雙水平井SAGD快速啟動技術，能在一定程度上改善SAGD啟動階段效果。其中溶劑可以通過乳化稀釋加快井間稠油降黏速率；泡沫可利用其賈敏效應封堵井間優(yōu)勢通道，實現(xiàn)水平段蒸汽的均勻分布；電磁加熱均勻性好，能量利用率高，可實現(xiàn)對特定位置的定點加熱；應力擴容可以從根本上增大油層滲透率和孔隙度，減小井間非均質(zhì)性對啟動效果的影響。

與其他雙水平井SAGD快速啟動技術相比，應力擴容啟動具有明顯優(yōu)勢，建議在現(xiàn)有基礎上繼續(xù)開展相關研究工作提高其技術適應性。此外，不同SAGD快速啟動技術聯(lián)合使用也不失為進一步改善啟動階段效果的有效途徑。如將溶劑降黏與電磁加熱相結(jié)合，將溶劑降黏與應力擴容相結(jié)合等。

［1］GRILLS L T，F(xiàn)RANK H.Case history：horizontal well SAGD technology is successfully applied to produced oil at LAK ranch in Newcastle Wyaming［R］.SPE 78964，2002.

［2］霍進，桑林翔，樊玉新，等.風城超稠油雙水平井蒸汽輔助重力泄油開發(fā)試驗［J］.新疆石油地質(zhì)，2012，33（5）：570-573. HUO Jin，SANG Linxiang，F(xiàn)AN Yuxin，et al.Test of steam assisted gravity drainage（SAGD）process for super heavy oil exploitation in Fengcheng field by pair of horizontal wells［J］.Xinjiang Petroleum Geology，2012，33（5）：570-573.

［3］霍進，陳賢，桑林翔，等.風城油田SAGD循環(huán)預熱采出液處理技術［J］.特種油氣藏，2015，22（3）：148-150. HUO Jin，CHEN Xian，SANG Linxiang，et al.Processing technique of produced liquids in SAGD circulation and preheat in Fengcheng oilfield［J］.Special Oil&Gas Reservoirs，2015，22（3）：148-150.

［4］席長豐，馬德勝，李秀巒.雙水平井超稠油SAGD循環(huán)預熱啟動優(yōu)化研究［J］.西南石油大學學報（自然科學版），2010，32（4）：103-108. XI Changfeng，MA Desheng，LI Xiuluan.Study on SAGD technology for ultra heavy oil in dual horizontal wells［J］.Journal of Southwest Petroleum University（Science&Technology Edition），2010，32（4）：103-108.

［5］陳德民，周金應，李治平，等.稠油油藏水平井熱采吸汽能力模型［J］.西南石油大學學報，2007，29（4）：102-106. CHEN Demin，ZHOU Jinying，LI Zhiping，et al.A steam injection model for horizontal well in heavy oil reservoir with thermal recovery［J］.Journal of Southwest Petroleum University，2007，29（4）：102-106.

［6］YUAN J Y，MCFARLANE R.Evaluation of steam circulation strategies for SAGD startup［J］.Journal of Canadian Petroleum Technology，2009，50（1）：20-32.

［7］趙睿，楊智，吳永彬，等.SAGD循環(huán)預熱階段加速連通方法的研究及應用［J］.石油鉆采工藝，2015，37（2）：67-69. ZHAO Rui，YANG Zhi，WU Yongbin，et al.Research and application of accelerated intercommunication method in SAGD cyclic preheating period［J］.Oil Drilling&Production Technology，2015，37（2）：67-69.

［8］NASR T N，BEAULIEU G，GOLBECK H，et al.Novel expanding solvent-SAGD process“ES-SAGD”［J］.Journal of Canadian Petroleum Technology，2003，42（1）：13-16.

［9］GATES I D.Oil phase viscosity behaviour in expanding-solvent steam-assisted gravity drainage［J］.Journal of Petroleum Science and Engineering，2007，59（1-2）：123-134.

［10］ALLEN J C，REDFORD D A.Method for establishing communication path in viscous petroleum-containing formations including tar sands for oil recovery operations：US 3913672［P］.1975-10-21.

［11］AL-MURAYRIMT，HARDINGT，MAINIBB，etal.Acceleratedsolvent-aided SAGD start-up：WO/2015/000065A1［P］.2015-01-08.

［12］FANG W，WHEELER T J.Method for accelerating start-up for steam-assisted gravity drainage（SAGD）operations：US 8528639［P］.2013-09-10.

［13］AHMADLOO F，YANG P.Solvent-assisted start-up of SAGD wells in Long Lake project［R］.SPE 170052，2014.

［14］WU Y B，LI X L，ZHAO R，et al.Case study of solvent-assisted start-up in Fengcheng SAGD project［R］.SPE 174440，2015.

［15］CHEN Q，GERRITSEN M G，KOVSCEK A R.Improving steam-assisted gravity drainage using mobility control foams：foam assisted-SAGD（FA-SAGD）［R］.SPE 129847，2010.

［16］JAMES M S，CARROLLTON T.Method for reducing startup time during a steam assisted gravity drainage process in parallel horizontal wells：US 5215146［P］.1993-06-01.

［17］劉德生，陳小榆，周承富.溫度對泡沫穩(wěn)定性的影響［J］.鉆井液與完井液，2006，23（4）：10-12. LIU Desheng，CHEN Xiaoyu，ZHOU Chengfu.Effects of temperature on the stability of foam［J］.Drilling Fluid&Completion Fluid，2006，23（4）：10-12.

［18］GHANNADI S，IRANI M，CHALATURNYK R J.Induction and radio frequency heating strategies for steam-assisted gravity drainage start-up phase［R］.SPE 170037，2014.

［19］SULTENFUSS D R，DREHER W R，WHEELER T J，et al.Inline RF heating for SAGD operations：US 20120061080A1［P］.2012-03-15.

［20］WHEELER T J，DREHER R W，BANERJEE D K.Accelerating the start-up phase for a steam assisted gravity drainage operation using radio frequency or microwave radiation：US 8555970［P］.2013-10-15.

［21］ITO Y.The introduction of the microchanneling phenomenon to cyclic steam stimulation and its application to the numerical simulator（sand deformation concept）［J］.Society of Petroleum Engineers Journal，1984，24（4）：417-430.

［22］ITO Y，SUZUKI S.Numerical simulation of the SAGD process in the Hangingstone oil sands reservoir［J］.Journal of Canadian Petroleum Technology，1996，38（9）：27-35.

［23］GUTIERREZ M，LEWIS R W.The role of geomechanics in reservoir simulation［R］.SPE 47392，1998.

［24］COLLINS P M.Geomechanical effects on the SAGD process［J］. SPE Reservoir Evaluation&Engineering，2007，10（4）：367-375.

［25］BAGCI A S.Experimental and simulation studies of SAGD process in fractured reservoirs［R］.SPE 99920，2006.

［26］CHALATURNYK R J，LI P.Discussion of"When is it important to consider geomechanics in SAGD operations"［J］.Journal of Canadian Petroleum Technology，2004，43（4）：53-61.

［27］YUAN Y G.Method for fast and uniform SAGD start-up enhancement：US 20140352966A1［P］.2014-12-04.

［28］ABBATE J P，BARBER C，ELLIOTT C J，et al.Establishing communication between well pairs in oil sands by dilation with steam or water circulation at elevated pressures：US 8905132［P］.2014-12-09.

［29］XU B.Consideration of geomechanics for in-situ bitumen recovery in Xinjiang，China［R］.SPE 165414，2013.

（編輯楊新玲）

Advances of Fast Start-Up Technologies of SAGD Process for Dual Horizontal Wells

YANG Hong，HE Xiaodong，LI Chang，CHEN Sen，YOU Hongjuan
（Research Institute of Engineering Technology，Xinjiang Oilfield Company，PetroChina，Karamay，Xinjiang 834000，China）

Focusing on the long circulating preheating time and large steam consumption of dual horizontal wells during the start-up phase by steam assisted gravity drainage（SAGD）process，this paper introduces the mechanisms of 4 fast start-up technologies of SAGD process for dual horizontal wells，which include solvent assisted start-up，foam assisted start-up，electromagnetic heating start-up and stress expanding start-up，and also analyzes each advantages and existing problems in their applications.It is suggested that the stress expanding startup technology has obvious advantages and further related researches should be made to improve its technical adaptability，and the combination of these fast start-up technologies will be an effective way for improving the effects of start-up phase.

dual horizontal well；SAGD；start-up phase；circulating preheating；fast start-up

TE345

A

1001-3873（2016）04-0489-05

10.7657/XJPG20160420

2016-03-03

2016-04-20

國家科技重大專項（2016ZX05031）

楊洪（1988-），男，重慶人，碩士，油氣田開發(fā)，（Tel）15739719188（E-mail）yanghong892@126.com