張　勇　唐　俊　郭　威　張?chǎng)H鵬

遼寧工程技術(shù)大學(xué)，阜新，123000

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隨焊旋轉(zhuǎn)沖擊對(duì)液壓支架熔覆層性能影響研究

張勇唐俊郭威張?chǎng)H鵬

遼寧工程技術(shù)大學(xué)，阜新，123000

采用D112堆焊焊條在液壓支架磨損處進(jìn)行堆焊修復(fù)，研究了隨焊沖擊工藝對(duì)熔覆層性能的影響。采用小孔法對(duì)堆焊層進(jìn)行了殘余應(yīng)力分析，并通過(guò)金相組織觀察、硬度試驗(yàn)、耐磨性試驗(yàn)及耐蝕性試驗(yàn)對(duì)堆焊層的性能進(jìn)行了比對(duì)分析。由試驗(yàn)結(jié)果知：隨焊沖擊可以有效地減小焊接殘余應(yīng)力，細(xì)化晶粒，提高堆焊層的硬度及耐磨耐蝕性能。

隨焊旋轉(zhuǎn)沖擊；D112堆焊焊條；殘余應(yīng)力；力學(xué)性能

0　引言

液壓支架是一種利用液體壓力產(chǎn)生支撐力進(jìn)行頂板支護(hù)和管理的一種液壓動(dòng)力裝置，是綜合機(jī)械化采煤不可缺少的配套設(shè)備。它能夠有效地支撐工作面，隔離采空區(qū)，防止矸石進(jìn)入回采工作面和推進(jìn)輸送機(jī)，其結(jié)構(gòu)件大多采用Q460低合金高強(qiáng)度鋼[1-4]。由于支架結(jié)構(gòu)件工作環(huán)境惡劣，使用過(guò)程中承受動(dòng)靜載荷，致使支架頂板、底板等構(gòu)件的鉸接內(nèi)孔處由于磨損而產(chǎn)生尺寸增大及呈橢圓狀等缺陷，對(duì)于這類缺陷通常采用手工或半自動(dòng)的堆焊方法進(jìn)行修復(fù)處理。堆焊是為了增加或恢復(fù)尺寸，或使焊件表面獲得具有特殊性能的熔敷金屬而進(jìn)行的焊接[5-8]。在進(jìn)行堆焊修復(fù)時(shí)，不僅要注意材料的選擇，使修復(fù)層的硬度略高于原基體材料的硬度，達(dá)到既恢復(fù)頂板、底板等內(nèi)孔的尺寸又保證摩擦副不因硬度過(guò)高而導(dǎo)致其他工件的磨損，還須在堆焊后將多余的堆焊材料通過(guò)機(jī)械加工的方式去除，從而保證與配合件間的裝配精度。

熔覆層易產(chǎn)生裂紋是熔覆技術(shù)應(yīng)用的主要障礙，而裂紋與堆焊層殘余應(yīng)力之間關(guān)系密切[9-11]。有實(shí)驗(yàn)表明：當(dāng)焊接殘余應(yīng)力低于某一臨界值時(shí)，即使存在微觀裂紋，焊接處仍然不會(huì)產(chǎn)生斷裂[12-14]。為了提高熔覆層的性能，抑制裂紋擴(kuò)展、減小殘余應(yīng)力是主要技術(shù)手段。本文主要對(duì)隨焊旋轉(zhuǎn)沖擊法進(jìn)行研究，探究控制和消除堆焊殘余應(yīng)力及變形的機(jī)理，為更好地應(yīng)用此種方法提供理論分析依據(jù)。

1　試驗(yàn)材料及方法

1.1焊接試驗(yàn)

本試驗(yàn)采用Q460C板作為母材，規(guī)格為300 mm×150 mm×5 mm。Q460C化學(xué)成分見(jiàn)表1，鋼板的硬度為230HV。

表1　Q460C的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))　%

表面堆焊時(shí)選用D112堆焊焊條，焊條直徑為3.2 mm，其化學(xué)成分見(jiàn)表2。堆焊后熔覆層的硬度大于22HRC。

表2　D112堆焊焊條的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))　%

采用WS-500交直流電弧焊機(jī)對(duì)Q460進(jìn)行表面堆焊，堆焊過(guò)程中焊接工藝參數(shù)如表3所示。堆焊過(guò)程中對(duì)試板采用不同的工藝處理，分別為：隨焊沖擊(試件沖擊處距焊炬100 mm)、焊后沖擊、常規(guī)焊接。

表3　焊接工藝參數(shù)

沖擊旋轉(zhuǎn)擠壓機(jī)構(gòu)的實(shí)物結(jié)構(gòu)如圖1所示。隨焊旋轉(zhuǎn)沖擊擠壓過(guò)程中，沖擊旋轉(zhuǎn)擠壓頭與焊接過(guò)程中的具有一定溫度焊縫及近縫區(qū)發(fā)生接觸，產(chǎn)生接觸作用力，經(jīng)測(cè)量其值為40 kN，沖擊頻率為45 Hz。由于沖擊旋轉(zhuǎn)擠壓過(guò)程將產(chǎn)生一定量的塑性變形，須具有一定形式的圓滑過(guò)渡，因此在沖擊桿的外圓面邊緣加工一定大小的倒角。

圖1　沖擊旋轉(zhuǎn)擠壓裝置

1.2堆焊試板殘余應(yīng)力的測(cè)量

在殘余應(yīng)力測(cè)試中采用小孔法分別對(duì)上述試板進(jìn)行殘余應(yīng)力的測(cè)量，使用的應(yīng)變儀為CM-1J-20數(shù)字靜態(tài)應(yīng)變儀。應(yīng)變片是由浙江黃巖測(cè)試儀器廠生產(chǎn)的型號(hào)為BX120-1CG的電阻應(yīng)變片，其電阻值為119.9±0.3 Ω，靈敏系數(shù)為2.08±1%。試驗(yàn)中采用了直徑為2.0 mm的鉆頭。實(shí)測(cè)點(diǎn)如圖2所示。

圖2　殘余應(yīng)力測(cè)試點(diǎn)

1.3熔覆層金屬組織觀察

從堆焊試板上利用線切割機(jī)裁取試樣，沿垂直焊縫的方向，分別在不同工藝處理過(guò)的堆焊位置裁取尺寸為25 mm×4 mm×5 mm的試樣。將切好的堆焊橫截面及表面試樣的待觀察表面放在砂輪機(jī)上打磨平整，用0～6號(hào)金相砂紙對(duì)表面進(jìn)行打磨，之后在金相試樣拋光機(jī)上進(jìn)行拋光。采用4%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))的硝酸酒精溶液對(duì)試樣進(jìn)行處理，然后進(jìn)行微觀組織觀察。

1.4熔覆層顯微硬度試驗(yàn)

采用HV-50A維氏顯微硬度儀來(lái)測(cè)試硬度，所用載荷為98 N，加載時(shí)間為15 s，點(diǎn)間距為0.15 mm，對(duì)制備好熔覆層金相焊接試樣沿焊縫橫截面豎直方向連續(xù)取點(diǎn)進(jìn)行硬度測(cè)試，硬度測(cè)量點(diǎn)位置依次在熔合區(qū)、熱影響區(qū)和母材處選取。

1.5熔覆層耐磨性試驗(yàn)

使用萬(wàn)能磨料磨損試驗(yàn)機(jī)ML-100對(duì)熔覆層試樣進(jìn)行試驗(yàn)。用砂輪機(jī)將試樣的下底面打磨平整，上底面需要去掉熔渣，露出堆焊金屬，用502膠結(jié)試樣在磨具上進(jìn)行磨損。把試樣放在ML-100磨料磨損試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn)，加壓載荷為7 N，磨損時(shí)間為5 min，采用360目水磨砂紙進(jìn)行打磨。試驗(yàn)前后分別用丙酮溶液清洗試樣，用分辨力為1 mg的電子天平得出磨損前后的質(zhì)量損失。

1.6熔覆層耐蝕性試驗(yàn)

采煤工作面和巷道內(nèi)相對(duì)濕度較大,一般在 75% 左右，使用的設(shè)備長(zhǎng)期處于潮濕、易腐蝕環(huán)境中；水質(zhì)成分復(fù)雜,水質(zhì)中含有大量的 K+、Na+陽(yáng)離子和 Cl-陰離子，另外其腐蝕性破壞與煤礦井下的水質(zhì)有關(guān)。為了分析隨焊沖擊對(duì)熔覆層表面的腐蝕性能的影響，采用與實(shí)際環(huán)境相近的5%的NaCl溶液作為腐蝕介質(zhì)。試驗(yàn)采用飽和甘汞電極為參比電極，鉑片為輔助電極，工作電極為試驗(yàn)前制備好的18 mm×5 mm的基體及熔覆層試件。利用PAR 2273電化學(xué)測(cè)試系統(tǒng)進(jìn)行極化曲線的測(cè)量。試驗(yàn)裝置照片如圖3所示。

圖3　試驗(yàn)裝置

2　試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1殘余應(yīng)力結(jié)果與分析

采用不同工藝處理后的堆焊試件殘余應(yīng)力的測(cè)試結(jié)果如表4所示。從表4數(shù)據(jù)可以分析出:隨焊沖擊和焊后沖擊都可以減小堆焊層的殘余應(yīng)力。沖擊減小殘余應(yīng)力主要是因?yàn)?焊接過(guò)程是將焊件的局部范圍加熱至熔化，而后又冷卻凝固的過(guò)程，是一個(gè)不均勻加熱或冷卻的過(guò)程，由于不均勻的溫度場(chǎng)作用，導(dǎo)致焊件產(chǎn)生不均勻收縮，焊后在焊件中會(huì)形成自平衡的內(nèi)應(yīng)力，即為焊接殘余應(yīng)力，焊后沖擊過(guò)程中使被處理的金屬通過(guò)沖擊擠壓的作用在局部塑性收縮的部位產(chǎn)生一定的塑性延展，減少了焊縫的收縮量，進(jìn)而減小了殘余應(yīng)力。

表4　殘余應(yīng)力測(cè)試結(jié)果

2.2顯微組織結(jié)果與分析

熔覆層截面顯微組織如圖4所示。由圖4知：隨焊沖擊試樣的顯微組織中的珠光體組織較為細(xì)小，沖擊作用減少了側(cè)板條鐵素體的形成，抑制了沿奧氏體晶界析出鐵素體的長(zhǎng)大，從而降低了魏氏組織的形成傾向，提高了焊縫區(qū)的塑韌性，焊后沖擊焊縫得到的試樣的顯微組織和常規(guī)焊接得到的試樣的顯微組織無(wú)顯著區(qū)別。

(a)隨焊沖擊

(b)焊后沖擊

(c)常規(guī)焊接 圖4　熔覆層截面顯微組織

熔覆層表面顯微組織如圖5所示。由圖5知：隨焊沖擊試樣的熔覆層表面顯微組織中的珠光體組織最為細(xì)小，沖擊的振動(dòng)作用促進(jìn)了晶核的形成，導(dǎo)致了晶粒的細(xì)化；同時(shí)由于其沖擊壓縮的作用導(dǎo)致了部分馬氏體組織的出現(xiàn)。焊后沖擊試樣熔覆層表面顯微組織和常規(guī)焊接得到的試樣的顯微組織無(wú)顯著區(qū)別。

隨焊沖擊時(shí)對(duì)熔池產(chǎn)生以下兩方面作用：一是焊件在受迫振動(dòng)時(shí)通過(guò)熔池壁與熔池金屬作用，使液態(tài)金屬亦受迫振動(dòng)；二是焊接電弧因焊件的上下微振動(dòng)產(chǎn)生電弧壓力的周期變化，相當(dāng)于在熔池液態(tài)金屬表面作用了一個(gè)周期性激振力，從而使液態(tài)金屬產(chǎn)生擾動(dòng)，導(dǎo)致隨焊過(guò)程的晶粒細(xì)化。

2.3硬度、耐磨性結(jié)果與分析

表5所示是隨焊沖擊、焊后沖擊焊縫和常規(guī)焊接試樣的維氏硬度值。隨焊沖擊試樣的平均硬度為339HV，焊后沖擊焊縫試樣的平均硬度為307.5HV，常規(guī)焊接試樣的平均硬度為282HV。通過(guò)試驗(yàn)數(shù)據(jù)比對(duì)可以得出，隨焊沖擊試樣的維氏硬度要比焊后沖擊高，其原因是：隨焊沖擊使熔覆層金屬塑性變形增強(qiáng)導(dǎo)致強(qiáng)化，并且由于晶粒細(xì)化進(jìn)一步提高了微觀組織的硬度。焊后沖擊使熔覆層接近表面的金屬出現(xiàn)形變強(qiáng)化現(xiàn)象。

(a)隨焊沖擊

(b)焊后沖擊

(c)常規(guī)焊接圖5　熔覆層表面顯微組織

MPa

隨焊沖擊、焊后沖擊、常規(guī)焊接堆焊層的磨損量值如表6所示。由表6知：采用隨焊沖擊處理過(guò)的試樣的耐磨性最好，焊后沖擊的試樣的耐磨性次之。這是由于在熔覆層中存在馬氏體，隨焊沖擊工藝又使馬氏體均勻分布，晶粒細(xì)化，所以會(huì)提高熔覆層的耐磨性。而焊后沖擊不能使晶粒細(xì)小，組織分布均勻，焊后沖擊主要是通過(guò)使熔覆層表層金屬發(fā)生塑性變形，出現(xiàn)表面加工硬化，從而導(dǎo)致其表層耐磨性提高。

表6　堆焊層磨損量

2.4熔覆層耐蝕性分析

(a)隨焊沖擊

(b)焊后沖擊

(c)常規(guī)焊接圖6　塔菲爾極化曲線

采用PAR 2273電化學(xué)測(cè)試系統(tǒng)進(jìn)行極化曲線的測(cè)量，參比電極為飽和甘汞電極。圖6分別為隨焊沖擊試件、焊后沖擊試件、常規(guī)焊接試件的熔覆層在質(zhì)量百分比為5% NaCl溶液中的塔菲爾極化曲線。利用線性擬合得出的熔覆層腐蝕過(guò)程中的自腐蝕電位和自腐蝕電流密度如表7所示。

表7　熔覆層的腐蝕參數(shù)

常規(guī)焊接件的自腐蝕電流密度比隨焊沖擊件和焊后沖擊件的電流密度高一個(gè)數(shù)量級(jí)，表明常規(guī)焊接件的耐蝕性最不好，焊后沖擊件的自腐蝕電流密度比隨焊沖擊件的自腐蝕電流密度小，表明焊后沖擊焊縫的耐蝕性更好。相對(duì)于常規(guī)焊接件，焊后沖擊和隨焊沖擊都能增強(qiáng)熔覆層的耐蝕性。這是由于沖擊使試樣表面產(chǎn)生壓縮塑性變形，繼而使表面的致密性提高，其耐蝕性最好。而隨焊沖擊試樣因?yàn)楹附永鋮s過(guò)程的動(dòng)態(tài)回復(fù)降低了其壓縮塑提高變形的程度，繼而使其耐蝕性雖然有所增強(qiáng)，但較焊后沖擊試件還是降低了。

3　結(jié)論

(1)隨焊沖擊能夠細(xì)化晶粒，使作用區(qū)域金屬產(chǎn)生縱向與橫向的塑性延展，進(jìn)而減小焊縫中的殘余應(yīng)力；焊后沖擊對(duì)作用區(qū)域的金屬通過(guò)沖擊使其產(chǎn)生一定的塑性延展，減少了焊縫的塑性收縮量，進(jìn)而減小了殘余應(yīng)力。

(2)隨焊沖擊可提高熔覆層金屬的耐蝕性、耐磨性和硬度；焊后沖擊通過(guò)使表面產(chǎn)生加工硬化現(xiàn)象，提高金屬表面的致密性，進(jìn)而可以提高熔覆層的硬度、耐蝕性和耐磨性。

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(編輯王艷麗)

Research on Cladding Coating Properties of Hydraulic Shield Support by Welding with Rotation Impact

Zhang YongTang JunGuo WeiZhang Kunpeng

Liaoning Technical University,Fuxin,Liaoning,123000

Surfacing on abrasion of hydraulic shield support was carried out by using D112 surfacing electrodes. The influences on surfacing layers by welding with impact were discussed. The static strain digital instrument was utilized to study residual stress. Hardness, wear resistance performance, corrosion resistance and microstructure of the surfacing layers were studied. The results show that the welding residual stress is effectively reduced by welding with impact. At the same time, welding with impact may make the grain finer, and may improve the surfacing layer hardness, wear resistance and corrosion resistance.

welding with rotation impact; D112 surfacing electrode; residual stress；mechanics property

2015-12-04

遼寧省大學(xué)生創(chuàng)新訓(xùn)練項(xiàng)目(201410147010)

TG156.5

10.3969/j.issn.1004-132X.2016.20.018

張勇，男，1977年生。遼寧工程技術(shù)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院副教授、博士。主要研究方向?yàn)楹附咏Y(jié)構(gòu)及工藝。發(fā)表論文10余篇。唐俊,男,1992年生。遼寧工程技術(shù)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院本科生。郭威,男,1993年生。遼寧工程技術(shù)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院本科生。張?chǎng)H鵬,男,1992年生。遼寧工程技術(shù)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院本科生。