凌　玲，陳德宏，陳　梅，姚衛(wèi)東

(中國(guó)航天科技集團(tuán)公司四院四十二所，襄陽(yáng)　441003)

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芳綸纖維對(duì)EPDM絕熱層力學(xué)行為的影響

凌玲，陳德宏，陳梅，姚衛(wèi)東

(中國(guó)航天科技集團(tuán)公司四院四十二所，襄陽(yáng)441003)

研究了芳綸纖維長(zhǎng)度和用量變化對(duì)三元乙丙絕熱層力學(xué)行為的影響。結(jié)果表明，隨著芳綸短纖維用量增加和長(zhǎng)度增大，絕熱層的抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率均呈下降趨勢(shì)，初始模量呈上升趨勢(shì)，而且平行壓延方向的變化程度明顯大于垂直壓延方向。此外，芳綸纖維明顯改變了絕熱層平行壓延方向的拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)形態(tài)，而且隨著纖維用量增加和長(zhǎng)度增大，絕熱層的應(yīng)力屈服點(diǎn)和初始模量逐漸提高，但最大拉伸應(yīng)力和應(yīng)變逐漸降低。

絕熱層；短纖維；力學(xué)性能

0　引言

固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)絕熱層的主要功能是通過(guò)自身的不斷消融和分解帶走大部分熱量，以緩減高溫、高速燃?xì)鈱?duì)發(fā)動(dòng)機(jī)殼體的破壞作用。因此，絕熱層的耐燒蝕性能是其應(yīng)用最為關(guān)鍵的技術(shù)指標(biāo)。大量研究結(jié)果表明，在橡膠絕熱層中添加短纖維是提高其耐燒蝕性能的常用技術(shù)途徑之一[1-5]。這是因?yàn)槔w維在高溫下仍可保持其骨架，從而能夠固定住基材燒蝕形成的炭層，使結(jié)炭層附著力得到明顯改善，表現(xiàn)為絕熱層燒蝕性能大幅提高。但短纖維填充在橡膠中勢(shì)必會(huì)改變絕熱層的其他性能，特別是拉伸力學(xué)行為 (呈現(xiàn)明顯的各向異性) ，這主要是因?yàn)槔w維在混煉和出片過(guò)程中，會(huì)在輥筒的剪切力作用下，沿壓延方向發(fā)生取向。研究結(jié)果表明，絕熱層力學(xué)性能的影響程度不僅與短纖維的性能及相對(duì)含量有關(guān)，還取決于短纖維的形狀、直徑以及纖維與橡膠基材的粘結(jié)強(qiáng)度等因素。本文研究了芳綸短纖維的長(zhǎng)度和用量對(duì)三元乙丙絕熱層(EPDM)拉伸力學(xué)行為的影響。

1　實(shí)驗(yàn)

1.1儀器

SK-160B型雙輥筒煉膠機(jī)；Y33-50型四柱油壓機(jī)；INSTRON 4502 型材料試驗(yàn)機(jī)。

1.2原材料

三元乙丙橡膠 (EPDM)：第三單體為乙叉降冰片烯(ENB)，乙烯含量53%～59%，碘值為每百克ENB中有19～25 g，進(jìn)口；過(guò)氧化二異丙苯：工業(yè)級(jí)，國(guó)營(yíng)太倉(cāng)塑料助劑廠；氣相白炭黑：A380，pH值3.5～5.5，沈陽(yáng)化工股份有限公司；芳綸短纖維：長(zhǎng)度分別為1、2、3、4、6 mm，美國(guó)杜邦；其他補(bǔ)強(qiáng)填料和阻燃填料若干。

1.3實(shí)驗(yàn)方法

固定EPDM絕熱層配方中除短纖維以外的其他組分用量，僅改變短纖維的長(zhǎng)度(1～6 mm)和使用份數(shù)(3～15 phr)，采用同樣的設(shè)備和工藝方法進(jìn)行混煉、硫化和力學(xué)性能測(cè)試。

2　結(jié)果與討論

2.1芳綸短纖維長(zhǎng)度和用量對(duì)絕熱層力學(xué)性能影響

2.1.1抗拉強(qiáng)度

芳綸短纖維長(zhǎng)度(1～6 mm)和用量(3～15 phr)對(duì)絕熱層平行于壓延方向和垂直于壓延方向抗拉強(qiáng)度的影響見(jiàn)圖1。

(a)平行壓延方向

(b)垂直壓延方向

圖1結(jié)果表明，添加短纖維的絕熱層在平行壓延方向的抗拉強(qiáng)度略高于垂直壓延方向，隨著纖維用量的增加，添加不同長(zhǎng)度短纖維的絕熱層在平行壓延方向和垂直壓延方向的抗拉強(qiáng)度均呈下降趨勢(shì)。隨著纖維長(zhǎng)度增加，絕熱層平行壓延方向的抗拉強(qiáng)度呈下降趨勢(shì)，垂直壓延方向的抗拉強(qiáng)度變化不如平行方向明顯。

2.1.2伸長(zhǎng)率

芳綸纖維長(zhǎng)度和用量對(duì)絕熱層平行壓延方向和垂直壓延方向伸長(zhǎng)率的影響見(jiàn)圖2?？梢?jiàn)，隨著纖維用量增加，添加短纖維的絕熱層在平行壓延方向和垂直壓延方向的伸長(zhǎng)率均呈下降趨勢(shì)，平行壓延方向的伸長(zhǎng)率下降幅度要比垂直壓延方向伸長(zhǎng)率的下降幅度大，而且纖維越長(zhǎng)，下降幅度越大。

2.1.3初始模量

芳綸短纖維長(zhǎng)度和用量對(duì)絕熱層平行壓延方向和垂直壓延方向初始模量的影響見(jiàn)圖3。

(a)平行壓延方向

(B)垂直壓延方向

(a)平行壓延方向

(b)垂直壓延方向

圖3結(jié)果表明，添加短纖維的絕熱層在平行壓延方向的初始模量要高于垂直壓延方向，隨著纖維用量增加，添加不同長(zhǎng)度短纖維的絕熱層在平行壓延方向和垂直壓延方向的初始模量均呈上升趨勢(shì)，且隨著纖維長(zhǎng)度增加，絕熱層平行壓延方向的初始模量增加幅度要比垂直壓延方向初始模量增加幅度大。

2.2芳綸短纖維長(zhǎng)度和用量對(duì)絕熱層拉伸曲線(xiàn)影響

2.2.1添加1 mm纖維的絕熱層拉伸曲線(xiàn)

添加1 mm芳綸纖維的絕熱層在平行壓延方向和垂直壓延方向的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)形態(tài)見(jiàn)圖4。

(a)平行壓延方向

(b)垂直壓延方向

2.2.2添加6 mm纖維的絕熱層拉伸曲線(xiàn)

添加6 mm芳綸纖維的絕熱層在平行壓延方向和垂直壓延方向的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)形態(tài)見(jiàn)圖5。

圖4、圖5結(jié)果表明，絕熱層中添加芳綸短纖維時(shí)，垂直壓延方向的拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)形狀變化不明顯，初始模量隨纖維用量增加而略有增加，最大拉伸應(yīng)力和應(yīng)變隨纖維用量增加而降低；加入纖維后，絕熱層平行壓延方向的拉伸曲線(xiàn)形狀有明顯變化，且隨著纖維用量增加，曲線(xiàn)的應(yīng)力屈服現(xiàn)象愈加明顯，應(yīng)力屈服點(diǎn)和初始模量也逐漸提高，但最大拉伸應(yīng)力和應(yīng)變逐漸降低。圖4、圖5結(jié)果還表明，當(dāng)纖維的用量達(dá)到6 phr時(shí)，2個(gè)方向上的拉伸曲線(xiàn)形狀差別已相當(dāng)明顯。此外，纖維長(zhǎng)度從1 mm增加到6 mm時(shí), 拉伸曲線(xiàn)的變化規(guī)律相同，但變化的程度隨纖維長(zhǎng)度增加而增大。

(a)平行壓延方向

(b)垂直壓延方向

2.3短纖維填充機(jī)理分析

在短纖維填充橡膠材料中，載荷不直接加在纖維上，而是加在橡膠基體上，又通過(guò)纖維末端以及纖維/基體界面?zhèn)鞯嚼w維上。由于纖維的強(qiáng)度和模量通常比橡膠基材大得多，并且纖維與基體間存在一定的粘結(jié)力，因此基體的變形受到纖維的約束，并在界面處產(chǎn)生沿纖維軸向的剪切應(yīng)力。于是，外載荷從基體傳到纖維上來(lái)，并由基體和纖維共同承擔(dān)。所以，高模量纖維的引入，可提高材料的彈性模量和強(qiáng)度。顯然，纖維所受的應(yīng)力是通過(guò)界面?zhèn)鬟f的，這種應(yīng)力的傳遞能力與界面的結(jié)合強(qiáng)度(主要包括界面粘結(jié)強(qiáng)度和界面摩擦力2部分)成正比。而影響纖維與基體界面結(jié)合強(qiáng)度的因素主要有纖維的直徑、長(zhǎng)度、形狀、纖維間的距離、纖維的性能及基體的性能等。

在短纖維填充復(fù)合材料中，常用的理論是Rosen的剪切滯后分析, 可認(rèn)為應(yīng)力沿纖維長(zhǎng)度的分布是以這樣一個(gè)簡(jiǎn)單方式進(jìn)行的，即如圖6所示的纖維微元的平衡[6-7]。

通過(guò)積分獲得離纖維末端距離為z處橫截面上的纖維應(yīng)力為

(1)

式中σf是纖維軸向應(yīng)力；σf0是纖維末端的應(yīng)力；r是纖維半徑；τ是纖維-基體間圓柱形界面上的剪切應(yīng)力。

根據(jù)KellyA提出的圓柱形力學(xué)模型，假設(shè)包圍纖維的橡膠基體材料是一種理想材料。在這種情況下，界面剪切應(yīng)力τ沿纖維的長(zhǎng)度為常數(shù)，并等于基體的屈服剪切應(yīng)力τy。則式(1)可積分得

(2)

圖6　短纖維單向增強(qiáng)橡膠的微單元體(平行方向)

試驗(yàn)中使用的纖維半徑相同，長(zhǎng)度范圍為1～6 mm，根據(jù)式(2)，在添加相同份數(shù)的情況下，纖維越短，纖維末端可承受的應(yīng)力就越大。但另一方面，纖維越短，式(2)中z值越小，纖維-基體界面處產(chǎn)生的沿纖維軸向的剪切應(yīng)力也越小。即纖維長(zhǎng)度對(duì)界面剪切應(yīng)力和對(duì)纖維末端應(yīng)力的影響規(guī)律是相反的。由于選用的纖維直徑為微米級(jí)，因此式(2)中纖維末端應(yīng)力σf0遠(yuǎn)小于纖維-基體界面的剪切應(yīng)力2τyz/r。此外，由于與纖維末端連接的基體的屈服，或者因?yàn)榫薮蟮膽?yīng)力集中的結(jié)果，使纖維末端與基體容易發(fā)生分離，這樣平行于纖維軸向進(jìn)行拉伸時(shí)，纖維長(zhǎng)度對(duì)界面軸向剪切應(yīng)力影響程度要遠(yuǎn)大于對(duì)纖維末端應(yīng)力的影響。

纖維在煉膠機(jī)輥筒的剪切力作用下，會(huì)沿壓延方向發(fā)生取向。因此，平行于壓延方向拉伸也就是平行于纖維軸向進(jìn)行拉伸。試驗(yàn)結(jié)果表明，平行于壓延方向拉伸時(shí)，隨著纖維用量的增加，絕熱層的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)形狀發(fā)生了明顯變化(如圖4(a)和圖5(a)所示)，模量和屈服強(qiáng)度明顯提高，而斷裂伸長(zhǎng)率降幅較大。這是由于在屈服點(diǎn)前，試樣被均勻拉伸，應(yīng)力通過(guò)纖維-基體界面?zhèn)鬟f至短纖維，短纖維約束了基體的形變，從而提高了絕熱層的模量，使材料的屈服在更大的應(yīng)力下才能發(fā)生。因此，纖維用量越大，基體的束縛點(diǎn)越多，絕熱層的模量和屈服強(qiáng)度就越高；屈服點(diǎn)以后，材料的形變主要是基體高分子鏈的伸展，同樣由于短纖維對(duì)基體形變的約束，或者是纖維-基體脫開(kāi)形成缺陷，而降低了材料的斷裂伸長(zhǎng)率。

試驗(yàn)得到短纖維長(zhǎng)度和用量對(duì)絕熱層平行及垂直壓延方向拉伸屈服強(qiáng)度的影響見(jiàn)圖7。

(a)平行壓延方向

(b)垂直壓延方向

圖7(a)結(jié)果表明，在平行于纖維軸向進(jìn)行拉伸時(shí)，短纖維添加量越多，材料的屈服強(qiáng)度越高。當(dāng)纖維長(zhǎng)度從1 mm增加到4 mm時(shí)，材料屈服強(qiáng)度幾乎呈線(xiàn)性提高，而纖維長(zhǎng)度達(dá)到6 mm且用量小于9 phr時(shí)，材料的屈服強(qiáng)度出現(xiàn)較明顯下降。這是由于在開(kāi)放式煉膠混合過(guò)程中，在機(jī)械剪切力作用下，較長(zhǎng)的纖維更容易發(fā)生斷裂，形成較短的纖維，這樣就部分削弱了纖維長(zhǎng)度對(duì)界面軸向剪切應(yīng)力的貢獻(xiàn)，而轉(zhuǎn)化成了更多的纖維末端應(yīng)力。此外，試驗(yàn)中選用的纖維的直徑僅為12 μm。因此，纖維長(zhǎng)度斷裂對(duì)界面軸向剪切應(yīng)力的減少量要大于對(duì)纖維末端應(yīng)力的增加量，宏觀表現(xiàn)為材料屈服強(qiáng)度(或纖維軸向應(yīng)力)的下降。試驗(yàn)中，材料屈服強(qiáng)度下降的現(xiàn)象僅出現(xiàn)在6 mm纖維用量小于9 phr的配方中。這是因?yàn)槔w維用量較少時(shí)，也更容易分散于基體中，并在機(jī)械剪切力作用下發(fā)生斷裂，如果進(jìn)一步延長(zhǎng)混煉膠的混煉時(shí)間，那么纖維用量大于9 phr的混煉膠中的纖維也將會(huì)陸續(xù)產(chǎn)生斷裂，并出現(xiàn)材料屈服強(qiáng)度下降的現(xiàn)象。

其實(shí)，混煉過(guò)程中纖維發(fā)生斷裂的情況在1～4 mm纖維長(zhǎng)度的配方中也會(huì)出現(xiàn)，只是斷裂的程度較輕微。因此，材料屈服強(qiáng)度的變化不如6 mm纖維配方那么明顯。

垂直于絕熱層壓延方向拉伸，也就是垂直于纖維軸向進(jìn)行拉伸。圖7(b)結(jié)果表明，垂直于纖維軸向進(jìn)行拉伸時(shí)，材料的屈服強(qiáng)度值為(1±0.5) MPa，比平行方向低很多，且隨纖維長(zhǎng)度增加變化較小。這是因?yàn)樵诖怪崩烨闆r下, 纖維的圓柱形面承受著拉應(yīng)力, 纖維末端則承擔(dān)著界面剪切應(yīng)力(見(jiàn)圖8)。那么在式(2)中，σf0成為了纖維圓柱形面(纖維直徑和纖維長(zhǎng)度)的函數(shù)，τyz成為了纖維末端面積的函數(shù)。如前所述，式(2)中纖維末端應(yīng)力σf0遠(yuǎn)小于纖維-基體界面的剪切應(yīng)力2τyz/r，且纖維末端面積增加對(duì)τyz的增量也非常有限，這就意味著短纖維在垂直方向上對(duì)基體的增強(qiáng)效果很小。因此，在試驗(yàn)結(jié)果中，絕熱層在垂直壓延方向的拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)形狀變化不明顯(如圖3(b)和圖4(b)所示) ，且隨著纖維長(zhǎng)度和用量的增加，模量和屈服強(qiáng)度的增幅也很小。

圖8　短纖維單向增強(qiáng)橡膠的微單元體(垂直壓延方向)

3　結(jié)論

(1)隨著芳綸短纖維用量增加，絕熱層在平行壓延方向和垂直壓延方向的抗拉強(qiáng)度均呈下降趨勢(shì)。隨著纖維長(zhǎng)度增加，平行方向的抗拉強(qiáng)度比垂直方向下降明顯。

(2)隨著芳綸短纖維用量增加，絕熱層在平行壓延方向和垂直壓延方向的伸長(zhǎng)率均呈下降趨勢(shì)，纖維越長(zhǎng)，下降幅度越大。

(3)隨著芳綸短纖維用量增加，絕熱層在平行壓延方向和垂直壓延方向的初始模量均呈上升趨勢(shì)，纖維長(zhǎng)度增加，平行方向的初始模量比垂直方向增幅明顯。

(4)添加芳綸短纖維的絕熱層平行壓延方向的拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)形狀有明顯變化，隨著纖維用量增加，應(yīng)力屈服點(diǎn)和初始模量逐漸提高，但最大拉伸應(yīng)力和應(yīng)變逐漸降低；垂直壓延方向的拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)形狀變化不明顯，但初始模量隨纖維用量增加而略有增加，最大拉伸應(yīng)力和應(yīng)變隨纖維用量增加而降低。

[1]宋月賢,鄭元鎖,袁安國(guó),等.芳綸短纖維增強(qiáng)橡膠耐燒蝕柔性絕熱層材料的研究進(jìn)展[J].橡膠工業(yè),2001,48(11): 697-699.

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(編輯：崔賢彬)

Effects of aramid fiber on mechanical behavior of EPDM insulation

LING Ling，CHEN De-hong，CHEN Mei，YAO Wei-dong

(The 42nd Institute of the Fourth Academy of CASC, Xiangyang441003, China)

The effect of aramid fiber length and amount on mechanical behavior of EPDM insulation were studied. With the increasing of amount and length of the short fiber,the tensile strength and elongation of the vulcannized insulation were reduced,and the initial modulus increased.The degree of change parallel to the rolling direction was significantly greater than that perpendicular to the rolling direction.In addition,aramid fiber significantly changed the stress-strain curve of the insulation in parallel to the rolling direction.And with the increasing of amount and length of the short fiber,the stress yield point and initial modulus of the vulcannized insulation is increased gradually,whereas maximum stress and maximum strain decreases.

insulation；short fiber；mechanical behavior

2015-05-12；

2015-08-26。

凌玲(1971—)，女，研究員，研究方向?yàn)楣腆w火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層配方與工藝。E-mail： lling@21cn.com

V255

A

1006-2793(2016)04-0555-05

10.7673/j.issn.1006-2793.2016.04.019