張玉琢，劉海卿，呂學(xué)濤*

(1.遼寧工程技術(shù)大學(xué)土木與交通學(xué)院，阜新，123000；2.遼寧工程技術(shù)大學(xué)建筑工程學(xué)院，阜新，123000)

?

內(nèi)配圓鋼管的SRC短柱耐火極限分析

張玉琢1,2，劉海卿2，呂學(xué)濤2*

(1.遼寧工程技術(shù)大學(xué)土木與交通學(xué)院，阜新，123000；2.遼寧工程技術(shù)大學(xué)建筑工程學(xué)院，阜新，123000)

建立了四周受火的內(nèi)配圓鋼管SRC短柱抗火分析有限元模型，采用大量耐火試驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證模型的合理性，對(duì)不同荷載比、截面周長(zhǎng)、長(zhǎng)細(xì)比、荷載偏心率及含鋼率共115種工況下耐火極限進(jìn)行參數(shù)分析，得到了內(nèi)配圓鋼管SRC短柱耐火極限的主要影響參數(shù)及其影響規(guī)律，在此基礎(chǔ)上，回歸出內(nèi)配圓鋼管SRC短柱耐火極限簡(jiǎn)化計(jì)算公式。研究結(jié)果表明：影響內(nèi)配圓鋼管SRC短柱耐火極限數(shù)值的重要因素有荷載比、截面周長(zhǎng)和長(zhǎng)細(xì)比，具體表現(xiàn)為耐火極限與截面尺寸呈正相關(guān)，與荷載比和長(zhǎng)細(xì)比呈負(fù)相關(guān)；該耐火極限簡(jiǎn)化計(jì)算公式可供實(shí)際工程參考。

內(nèi)配圓鋼管的SRC柱；耐火極限；溫度場(chǎng)；數(shù)值模擬；參數(shù)分析

0 引言

內(nèi)配鋼管的SRC柱作為一種新型鋼-混凝土組合柱，是將鋼管混凝土置入鋼筋混凝土中以協(xié)調(diào)工作來(lái)抵抗外部作用的組合柱，同時(shí)具有鋼管混凝土柱和型鋼混凝土柱的優(yōu)點(diǎn)，這就使得其具備承載力高、剛度大、抗震性能好的特點(diǎn)，同時(shí)也改善了混凝土的性能[1,2]，因此在橋梁工程、高層以及超高層建筑中的應(yīng)用日趨增多。

隨著內(nèi)配鋼管的SRC柱在建筑工程中的廣泛應(yīng)用，對(duì)其進(jìn)行耐火性能的研究是至關(guān)重要的。近年來(lái)，對(duì)于該類(lèi)構(gòu)件的耐火性能，學(xué)者們已開(kāi)展了一些試驗(yàn)研究和理論分析工作，周[3]進(jìn)行了3根內(nèi)配圓鋼管的鋼骨混凝土柱溫度場(chǎng)以及承受高溫后的軸壓承載力試驗(yàn)，通過(guò)試驗(yàn)討論了其常溫及火災(zāi)后的受力機(jī)理和影響因素；劉[4]進(jìn)行了鋼管混凝土疊合柱有限元計(jì)算，在探討其溫度場(chǎng)的影響參數(shù)基礎(chǔ)上，計(jì)算了疊合柱在高溫下的極限承載力和折減系數(shù)；馮等[5]對(duì)火災(zāi)后的內(nèi)配圓鋼管鋼骨混凝土柱剩余承載力進(jìn)行了試驗(yàn)研究，結(jié)果和溫度場(chǎng)及火災(zāi)后的力學(xué)場(chǎng)分析程序均較好吻合；李[6]利用了熱力藕合的研究方法，建立了此類(lèi)核心柱的耐火極限以及承受火災(zāi)下的荷載--變形關(guān)系理論分析模型。

本文基于合理的材料本構(gòu)關(guān)系模型，研究了內(nèi)配圓鋼管SRC柱的抗火性能，分析了各參數(shù)對(duì)四面受火條件下內(nèi)配圓鋼管SRC柱耐火極限的影響，在此基礎(chǔ)上提出該柱耐火極限的簡(jiǎn)化計(jì)算方法。其截面形式如圖1所示。

圖1 內(nèi)配圓鋼管的SRC柱截面圖Fig.1 Section of SRC column with inner circular steel tube

1 有限元分析模型的建立

本文的內(nèi)配圓鋼管的SRC柱耐火極限數(shù)值分析，采用有限元軟件ABAQUS進(jìn)行抗火分析時(shí)常用的順序藕合的熱-應(yīng)力分析方法，即首先利用熱力場(chǎng)分析模型得到ISO 834標(biāo)準(zhǔn)升降溫火災(zāi)作用下的試件溫度場(chǎng)分布，繼而進(jìn)入到力學(xué)場(chǎng)分析模型中，通過(guò)調(diào)整材料屬性模塊中單元類(lèi)型，導(dǎo)入在溫度場(chǎng)模擬時(shí)的節(jié)點(diǎn)溫度，這樣可以模擬高溫作用下荷載-變形關(guān)系的計(jì)算。對(duì)于考慮溫度場(chǎng)分析建模過(guò)程，材料中鋼管選擇的是四邊形殼單元(DS4)，材料中的混凝土選擇的是八節(jié)點(diǎn)三維實(shí)體單元(DC3D8)，材料中縱筋和箍筋選擇的是兩節(jié)點(diǎn)索單元(DC1D2)。在溫度場(chǎng)建模過(guò)程中，必須要賦予鋼和混凝土兩種材料的熱工參數(shù)，經(jīng)過(guò)收集以往模擬過(guò)程中類(lèi)似構(gòu)件所采用的熱工模型，本次模擬中鋼材的熱工模型選擇文獻(xiàn)[7]中所給出的表達(dá)式、混凝土的熱工模型選擇文獻(xiàn)[8]中所給出的表達(dá)式。邊界條件的選定是求解溫度場(chǎng)問(wèn)題的關(guān)鍵要素之一，有關(guān)這方面國(guó)內(nèi)外已有很多研究，本文的不同時(shí)刻試件所受的火災(zāi)溫度數(shù)值是確定的，故應(yīng)按照第三類(lèi)邊界條件進(jìn)行計(jì)算[9]。

此外，還應(yīng)該考慮的是，一般建筑物內(nèi)發(fā)生火災(zāi)時(shí)，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中的混凝土已經(jīng)過(guò)了其凝固期，這時(shí)候混凝土中的水化熱量已經(jīng)所剩無(wú)幾，混凝土內(nèi)按照無(wú)內(nèi)熱源考慮，所以由環(huán)境向構(gòu)件傳熱主要是通過(guò)對(duì)流和輻射這兩種方式，而構(gòu)件內(nèi)部主要是以導(dǎo)熱方式來(lái)傳遞熱量。對(duì)于受火面的邊界條件在這里可以表示為(ECCS，1988)[2]：

(1)

其中，n：構(gòu)件表面法線(xiàn)向量；1：對(duì)流傳熱系數(shù)，受火面取25 W/m2·K；Tf：火焰溫度(°C)；：綜合輻射系數(shù)，這里取值為0.5；：Stefan-Boltzmann常數(shù)，這里取值為5.6710-8W/m2·K4。

由于混凝土中的水分在100℃左右的時(shí)候會(huì)蒸發(fā)產(chǎn)生水蒸氣，同時(shí)吸收熱量，在一定程度上會(huì)對(duì)構(gòu)件的截面溫度場(chǎng)分布產(chǎn)生影響，于是按照文獻(xiàn)[7]采用的方法假設(shè)蒸發(fā)前混凝土中所含水分的質(zhì)量百分比為5%，水分在100℃時(shí)全部蒸發(fā)，且產(chǎn)生的水蒸汽與熱轉(zhuǎn)移無(wú)關(guān)。

(2)

ρc，cc——沒(méi)有考慮水蒸汽影響時(shí)的混凝土容重及比熱；

ρw，cw——分別為水的容重及比熱，ρwcw=4.2×106J/(m3·℃)。

需要注意的是，為了將升降溫過(guò)程中構(gòu)件所有節(jié)點(diǎn)的溫度導(dǎo)入到力學(xué)場(chǎng)中，以便在荷載-變形關(guān)系分析中調(diào)用溫度場(chǎng)分析結(jié)果，這首先需要在(*．inp)文件中寫(xiě)入命令“NODE FILE，NT”，然后在計(jì)算結(jié)果中可以生成一個(gè)關(guān)于節(jié)點(diǎn)溫度的文件(*．fil)，這一步是能否將溫度條件施加于構(gòu)件力學(xué)場(chǎng)的必要步驟。

進(jìn)行荷載-變形關(guān)系建模時(shí)，把材料的單元類(lèi)型由熱分析單元變更為結(jié)構(gòu)分析單元，材料的本構(gòu)關(guān)系選擇很重要，合理的材料模型是關(guān)鍵，此時(shí)材料單元類(lèi)型的選取參照文獻(xiàn)[10，11]。鋼材選擇的是ABAQUS自帶的用于模擬金屬材料的彈塑性性能等向彈塑性模型，本構(gòu)關(guān)系選擇了文獻(xiàn)[7]中所給出的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型?；炷吝x擇的是ABAQUS自帶的適用于低圍壓下混凝土單調(diào)、往復(fù)和動(dòng)力荷載下的計(jì)算塑性損傷模型，對(duì)于鋼管內(nèi)約束混凝土的本構(gòu)關(guān)系選擇了韓等[12]中給出的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型；對(duì)于鋼管外非約束混凝土，全部階段本構(gòu)關(guān)系采用了文獻(xiàn)[7]中給出的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線(xiàn)。有限元模型中典型截面的單元網(wǎng)格劃分如圖2所示。

圖2 內(nèi)配圓鋼管的SRC柱單元?jiǎng)澐諪ig.2 Meshes of SRC column with inner circular steel tube

2 模型驗(yàn)證

采用上述建模方法可方便地建立高溫下內(nèi)配圓鋼管的SRC軸壓短柱有限元分析模型。鑒于目前該類(lèi)型柱有關(guān)耐火極限試驗(yàn)未見(jiàn)報(bào)導(dǎo)，同時(shí)考慮鋼-混凝土組合柱耐火性能規(guī)律的相似性[9]，分別對(duì)以往鋼管混凝土柱、鋼筋混凝土柱和型鋼混凝土柱耐火極限的試驗(yàn)進(jìn)行了數(shù)值模擬，以驗(yàn)證本文建模方法的合理性。圖3給出文獻(xiàn)[8, 13-15]中4個(gè)試件的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，可見(jiàn)吻合良好。在此基礎(chǔ)上，對(duì)文獻(xiàn)[8, 13-16]中試件耐火極限進(jìn)行校驗(yàn)，針對(duì)選取以往文獻(xiàn)中65個(gè)柱子的耐火極限試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行模擬，將對(duì)比情況列在圖4中，結(jié)果整體上令人滿(mǎn)意，計(jì)算值與試驗(yàn)值比值的平均值為 1.182，均方差為 0.173。

圖3 耐火極限Fig.3 Fire resistance

圖4 耐火極限結(jié)果對(duì)比Fig.4 Comparison of fire resistance

3 內(nèi)配SRC圓鋼管的耐火極限參數(shù)分析

影響內(nèi)配圓鋼管SRC柱耐火極限的主要變量列于表1中。算例基本模型參數(shù)為：柱截面周長(zhǎng)s=2400 mm，圓鋼管直徑d=300 mm，含鋼率α=0.1，鋼管屈服強(qiáng)度f(wàn)y=345 MPa，鋼管內(nèi)外的混凝土立方抗壓強(qiáng)度分別為60 MPa和40 MPa，外圍混凝土縱筋配筋率為1%，箍筋配箍特征值為0.15。本文每次分析僅考慮單一參數(shù)變化，如遇到特殊情況時(shí)再補(bǔ)充說(shuō)明。

3.1 荷載比的影響

參考以往鋼-混凝土組合構(gòu)件的耐火極限分析發(fā)現(xiàn)，荷載比是影響耐火極限大小的關(guān)鍵因素之一，因此，首先進(jìn)行了荷載比對(duì)內(nèi)配圓鋼管SRC柱耐火極限影響規(guī)律研究。圖5給出了荷載比對(duì)耐火極限的影響規(guī)律，結(jié)果表明，曲線(xiàn)呈明顯的負(fù)相關(guān)，表現(xiàn)為所施加荷載的增大，該柱子的耐火極限隨之明顯減小，此次模擬試驗(yàn)得出的結(jié)論與以往類(lèi)似研究的結(jié)論是一致的，說(shuō)明荷載比對(duì)內(nèi)配圓鋼管SRC柱耐火極限影響很大，也再一次證明了經(jīng)歷高溫環(huán)境時(shí)，隨著荷載比的增加，混凝土和鋼材的材料強(qiáng)度隨之明顯劣化，因此，控制合理的荷載比是保證內(nèi)配圓鋼管SRC柱能夠抵抗火災(zāi)的關(guān)鍵因素之一。

表1 影響因素變量表

3.2 截面周長(zhǎng)的影響

圖6所示為截面周長(zhǎng)對(duì)內(nèi)配圓鋼管SRC柱耐火極限的影響?？梢?jiàn)，截面周長(zhǎng)的大小對(duì)其耐火極限影響較大，具體表現(xiàn)為耐火極限的大小與截面周長(zhǎng)呈正相關(guān)，對(duì)于內(nèi)配圓鋼管的SRC柱，盡管鋼管內(nèi)外兩測(cè)均有尺寸很大的混凝土存在，發(fā)生火災(zāi)時(shí)材料內(nèi)部的變化更加復(fù)雜，但總的來(lái)說(shuō)，在承受相同火災(zāi)環(huán)境下，高溫作用時(shí)間相同情況下，柱子截面的表面積越大，混凝土越厚，其能夠吸收和存儲(chǔ)的熱量就越多，這勢(shì)必使得柱子所承受的火災(zāi)或高溫時(shí)間增加很多，從這一點(diǎn)來(lái)看，此種構(gòu)件柱與以往鋼-混凝土組合構(gòu)件柱的耐火極限研究結(jié)論是一致的。

圖5 荷載比Fig.5 Load ratio

圖6 截面周長(zhǎng)Fig.6 Sectional perimeter

3.3 長(zhǎng)細(xì)比的影響

參考以往鋼-混凝土組合構(gòu)件的耐火極限分析發(fā)現(xiàn)，長(zhǎng)細(xì)比是影響耐火極限大小的關(guān)鍵因素之一，因此，進(jìn)行了長(zhǎng)細(xì)比對(duì)內(nèi)配圓鋼管SRC柱耐火極限影響規(guī)律研究。由圖7的模擬結(jié)果可以得知，內(nèi)配圓鋼管SRC柱耐火極限的大小受長(zhǎng)細(xì)比的影響是比較明顯的。表現(xiàn)為耐火極限與長(zhǎng)細(xì)比呈負(fù)相關(guān)。這是由于構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比越大，火災(zāi)中“二階”效應(yīng)影響越明顯，使得構(gòu)件在火災(zāi)下承載力越小，耐火極限越低。

3.4 荷載偏心率的影響

參考以往鋼-混凝土組合構(gòu)件的耐火極限分析發(fā)現(xiàn)，荷載偏心率也是確定耐火極限時(shí)應(yīng)該考慮的因素之一，因此，進(jìn)行了荷載偏心率對(duì)內(nèi)配圓鋼管SRC柱耐火極限影響規(guī)律研究。對(duì)于承受豎向受力的柱構(gòu)件而言，由圖8的曲線(xiàn)可以得出，荷載偏心率對(duì)其耐火極限有一定的影響。表現(xiàn)為當(dāng)荷載偏心率e0/r00.4時(shí)，隨其增大，受拉區(qū)混凝土開(kāi)裂越明顯，受壓區(qū)混凝土面積減少，火災(zāi)下承載力下降較快，但對(duì)耐火極限影響不顯著；當(dāng)荷載偏心率e0/r0≥0.4時(shí)，受拉區(qū)混凝土開(kāi)裂雖更明顯，但內(nèi)部的鋼管混凝土特性可能得到充分發(fā)揮，使得耐火極限顯著上升。

圖7 長(zhǎng)細(xì)比Fig.7 Slenderness ratio

圖8 荷載偏心率Fig.8 Load eccentricity

3.5 含鋼率的影響

參考以往鋼-混凝土組合構(gòu)件的耐火極限分析發(fā)現(xiàn)，含鋼率同樣是確定耐火極限時(shí)應(yīng)該考慮的因素之一，因此，進(jìn)行了含鋼率對(duì)內(nèi)配圓鋼管SRC柱耐火極限影響規(guī)律研究。由圖9的曲線(xiàn)可以看出，耐火極限與含鋼率之間呈現(xiàn)正相關(guān)，即在一定程度上提高鋼材的用量，耐火極限大小是有所增加的，出現(xiàn)這樣現(xiàn)象的原因主要是，鋼材的含量在規(guī)范規(guī)定的范圍內(nèi)時(shí)，在構(gòu)件承受火災(zāi)或高溫環(huán)境下，鋼材含量的增加使其與混凝土一起承受軸向荷載的能力增強(qiáng)，同時(shí)對(duì)于該種類(lèi)型構(gòu)件而言，外部混凝土包裹著鋼管，使得鋼管的升溫較慢，這對(duì)于抗火是很有好處的，由于選用的含鋼率變化范圍不是很大，所以對(duì)于耐火極限的提高不是很明顯。

圖9 含鋼率Fig.9 Steel ratio

4 耐火極限簡(jiǎn)化計(jì)算

高溫下柱耐火極限的判定：

(3)

式中，Nb(T)——高溫下升溫t時(shí)刻時(shí)構(gòu)件的承載力；

Nf——構(gòu)件承受的軸向荷載。

則對(duì)應(yīng)的時(shí)刻t即為構(gòu)件的耐火極限。

由上文可知，荷載偏心率僅在極強(qiáng)偏心率的臨近區(qū)域產(chǎn)生較大影響，當(dāng)荷載比較小時(shí)其對(duì)耐火極限的影響有待進(jìn)一步討論，同時(shí)也為簡(jiǎn)化計(jì)算，在此不討論偏心情況，重點(diǎn)考慮軸心荷載時(shí)內(nèi)配圓鋼管SRC柱的耐火極限，其主要影響參數(shù)為荷載比、截面周長(zhǎng)和長(zhǎng)細(xì)比。在工程常用范圍內(nèi)，鋼材強(qiáng)度取值為fy=235 MPa～420 MPa、約束及非約束混凝土立方抗壓強(qiáng)度選擇C30～C60，其余參數(shù)變量范圍參照表1，綜上，回歸出四面受火的內(nèi)配圓鋼管的SRC柱耐火極限簡(jiǎn)化計(jì)算式：

(4)

式中：C為截面周長(zhǎng)(mm)，n為荷載比，λ長(zhǎng)細(xì)比，tR為構(gòu)件耐火極限(min)。

圖10為內(nèi)配圓鋼管SRC柱耐火極限簡(jiǎn)化公式計(jì)算結(jié)果和有限元結(jié)果的對(duì)比，公式的計(jì)算結(jié)果與有限元計(jì)算結(jié)果比值的平均值為1.0526，均方差為0.2136，變異系數(shù)為0.1371，可見(jiàn)兩者符合較好。

10 簡(jiǎn)化計(jì)算結(jié)果和理論分析結(jié)果比較Fig.10 Comparison of simplified results with theoretical analysis results

5 結(jié)論

利用ABAQUS有限元軟件建立合理的內(nèi)配圓鋼管SRC柱的耐火極限分析模型，在一定參數(shù)范圍內(nèi)，討論荷載比、截面周長(zhǎng)及長(zhǎng)細(xì)比等參數(shù)對(duì)其耐火極限的影響，進(jìn)而建立該柱耐火極限簡(jiǎn)化計(jì)算公式，結(jié)果表明：

(1)影響內(nèi)配圓鋼管SRC柱耐火極限的關(guān)鍵性因素為荷載比、截面周長(zhǎng)及長(zhǎng)細(xì)比，具體表現(xiàn)為在耐火極限與荷載比呈負(fù)相關(guān)，與截面周長(zhǎng)呈正相關(guān)，與長(zhǎng)細(xì)比呈負(fù)相關(guān)；荷載偏心率對(duì)其耐火極限的影響也是很明顯且更為復(fù)雜的，以后研究中應(yīng)重點(diǎn)分析荷載偏心率的影響規(guī)律。

(2)基于上述參數(shù)分析回歸出內(nèi)配圓鋼管SRC柱的耐火極限簡(jiǎn)化計(jì)算公式，可供相應(yīng)受火條件下該柱的抗火設(shè)計(jì)參考。

[1] 堯國(guó)皇, 等. 鋼管混凝土疊合柱軸壓性能研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào), 2013, 34( 5): 114-121.

[2] CECS188:2005, 鋼管混凝土疊合柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程[S]. 北京: 中國(guó)計(jì)劃出版社, 2005.

[3] 周君. 內(nèi)配圓鋼管的鋼骨混凝土核心柱常溫及火災(zāi)后軸壓性能研究[D]. 杭州: 浙江大學(xué), 2006.

[4] 劉東坡. 火災(zāi)下鋼管混凝土疊合柱軸壓性能非線(xiàn)性分析[D]. 西安: 長(zhǎng)安大學(xué), 2007.

[5] 馮穎惠, 等. 內(nèi)配圓鋼管的鋼骨混凝土核心柱火災(zāi)后剩余承載力研究[J]. 工業(yè)建筑, 2008, 38(3) : 16-19.

[6] 李永進(jìn). 新型鋼-混凝土疊合結(jié)構(gòu)應(yīng)用的若干關(guān)鍵問(wèn)題研究[R]. 北京: 清華大學(xué)博士后研究報(bào)告, 2011: 124-177.

[7] Lie TT, Stringer DC. Calculation of the fire resistance of steel hollow structural section columns filled with plain concrete[J].Canadian Journal of Civil Engineering, 1994, 21(3):382-385.

[8] Lie TT, Chabot M. Experimental studies on the fire resistance of hollow steel columns filled with plain concrete[R]. NRC-CNRC Internal Report, 1992.

[9] 王文達(dá)，等.火災(zāi)后鋼筋混凝土柱外包鋼管加固性能— —數(shù)值模擬[J]. 自然災(zāi)害學(xué)報(bào), 2012, 21(3): 204-210.

[10] 呂學(xué)濤，等.L形鋼管混凝土芯柱耐火極限研究[J].火災(zāi)科學(xué), 2015, 24(2): 82-87.

[11] 呂學(xué)濤，等.相對(duì)兩面受火的方鋼管鋼筋混凝土柱耐火極限[J].火災(zāi)科學(xué), 2014, 23(1): 28-33.

[12] 韓林海, 等. 鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)抗火設(shè)計(jì)原理研究的部分新進(jìn)展[A]. 第五屆全國(guó)鋼結(jié)構(gòu)防火及防腐技術(shù)研討會(huì)暨第三屆全國(guó)結(jié)構(gòu)抗火學(xué)術(shù)交流會(huì)[C], 濟(jì)南, 2009: 67-83.

[13] Kim DK, et al. Experimental study on fire resistance of concrete-filled steel tube column under constant axial loads[J]. International Journal of Steel Structures, 2005(5): 305-313.

[14] 韓林海. 凝土結(jié)構(gòu)-理論與實(shí)踐(2版)[M]. 北京：科學(xué)出版社, 2007.

[15] Han LH, et al. An experimental study and calculation on the fire resistance of concrete-filled SHS and RHS columns [J]. Journal of Constructional Steel Research, 2003, 59(4):427-452.

[16] 徐蕾.方鋼管混凝土柱耐火性能及抗火設(shè)計(jì)方法研究[D]. 哈爾濱: 哈爾濱工業(yè)大學(xué), 2002.

Fire resistance of steel reinforced concrete column with inner circular steel tube

ZHANG Yuzhuo1,2，LIU Haiqing2，LV Xuetao2

(1. College of Civil Engineering and Transportation, Liaoning Technical University, Fuxin 123000, China;2. College of Engineering and Architecture, Liaoning Technical University, Fuxin 123000, China)

A nonlinear finite element model was developed to analyze the fire resistance of SRC (steel reinforced concrete) columns with inner circular steel tube subject to the around-face heating, which was validated by a number of experiment results of concrete shaped columns. On the basis of the program, parametric analysis of the fire resistance limit of SRC columns with inner circular steel tube was conducted，and 115 hypothetical cases were analyzed for various parameters, including the load ratio, sectional perimeter, slenderness ratio, loading eccentricity and the area ratio of steel inner concrete. Key parameters and their effects were obtained from the simulation results, and a simplified calculation formula for predicting the fire resistance limit was given. The analysis results indicate that the load ratio, sectional perimeter and slenderness ratio are main parameters that influence the fire resistance limit of SRC columns with inner circular steel tube columns, and the fire resistance limit increases with the increase of the sectional dimensions and with the decrease of the load ratio and the slenderness ratio. The simplified calculated method in this paper can be used as a reference of fire resistance design of SRC columns.

Steel reinforced concrete (SRC) column with inner circular steel tube；Fire resistance limit；Temperature field；Numerical simulation; Parameter study

2016-01-12；修改日期：2016-03-04

國(guó)家自然科學(xué)基金(51208246)；遼寧工程技術(shù)大學(xué)拔尖人才提升計(jì)劃(20130309)。

張玉琢(1988-)，男，遼寧阜新人，博士研究生。主要從事鋼與混凝土組合結(jié)構(gòu)抗火性能研究。

呂學(xué)濤，E-mail：lxtwww30@sina.com

1004-5309(2016)-00087-06

10.3969/j.issn.1004-5309.2016.02.05

TU352.5; X915.5

A