付學(xué)輝朱云龍?zhí)飮?yán)波

（1.中交海洋工程船舶技術(shù)研究中心有限公司 上海200125 ； 2.上海振華重工（集團(tuán)）股份有限公司 上海200125）

耙吸挖泥船DR68完整穩(wěn)性及破艙穩(wěn)性研究

付學(xué)輝1，2朱云龍1，2田嚴(yán)波1，2

（1.中交海洋工程船舶技術(shù)研究中心有限公司 上海200125 ； 2.上海振華重工（集團(tuán)）股份有限公司 上海200125）

DR68規(guī)范對(duì)挖泥船完整穩(wěn)性、破艙穩(wěn)性的要求與CCS規(guī)范具有較大差別，因此對(duì)泥艙設(shè)置、船體設(shè)計(jì)也提出不同的要求。文章通過(guò)對(duì)入級(jí)BV及CCS的耙吸挖泥船項(xiàng)目進(jìn)行對(duì)比，簡(jiǎn)述了該船型穩(wěn)性計(jì)算在滿足DR68時(shí)需要注意的一些問(wèn)題。

DR68；挖泥船； 完整穩(wěn)性； 破艙穩(wěn)性

引 言

DR68是《勘劃減小干舷的挖泥船建造與作業(yè)指南》的文件代號(hào)。該文件最初由荷蘭、法國(guó)、比利時(shí)等國(guó)的技術(shù)代表組成的“挖泥船減小干舷作業(yè)聯(lián)合小組”于2001年提出（當(dāng)時(shí)代號(hào)“DR67”，現(xiàn)行升級(jí)版DR68適用于2010年1月1日后建造的挖泥船），作為ICLL第25條“特殊規(guī)則”的應(yīng)用，并報(bào)IMO備案。挖泥船滿足該指南規(guī)定的設(shè)計(jì)和裝備方面的要求，可獲得ICLL有關(guān)減小干舷作業(yè)的免除證書。BV、LR等船級(jí)社規(guī)范對(duì)設(shè)有泥艙的耙吸挖泥船的干舷和穩(wěn)性都直接引用DR68規(guī)定。但CCS并沒(méi)有采用該指南，而是根據(jù)我國(guó)耙吸挖泥船等工程船的工程實(shí)踐，在CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》中制定了“工程船舶作業(yè)吃水標(biāo)志的勘劃”的規(guī)定。因此長(zhǎng)久以來(lái)，針對(duì)挖泥船穩(wěn)性的要求（完整穩(wěn)性及破艙穩(wěn)性），CCS與DR68一直存在較大的差異，尤其是破艙穩(wěn)性部分，導(dǎo)致按照CCS規(guī)范設(shè)計(jì)的挖泥船并不能確保滿足DR68要求。在目前國(guó)產(chǎn)疏浚裝備日益邁向國(guó)際的浪潮下，設(shè)計(jì)方需要格外注意其中差別，以避免出現(xiàn)無(wú)法順利入級(jí)國(guó)外船級(jí)社的窘境。

簡(jiǎn)而言之，在設(shè)計(jì)之初就需要根據(jù)入級(jí)的規(guī)范要求完成穩(wěn)性的核算。如果是實(shí)船更換船級(jí)的情況，也要通過(guò)仔細(xì)的穩(wěn)性核算，必要時(shí)采取改裝措施。筆者將根據(jù)自身參與的耙吸挖泥船項(xiàng)目進(jìn)行初步闡述，以梳理DR68與CCS規(guī)范在穩(wěn)性校核上的區(qū)別，并提出部分建議以供讀者參考。

1 DR68與CCS規(guī)范對(duì)挖泥船穩(wěn)性校核的區(qū)別

CCS對(duì)挖泥船穩(wěn)性計(jì)算的要求具體見(jiàn)《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第二篇船體，第1章通則，第13節(jié)工程船舶作業(yè)吃水標(biāo)志的勘劃［1］。

國(guó)外船東主要入級(jí)BV船級(jí)社，其規(guī)范要求見(jiàn)《Rules for the Classification of Steel Ships》Part D，Chapter 13-Ships for Dredgign Activity［2］。經(jīng)對(duì)比，在穩(wěn)性計(jì)算方面，其要求與DR68要求完全一致。本文涉及DR68的計(jì)算數(shù)據(jù)也從某型入級(jí)BV的挖泥船項(xiàng)目中摘得。

上述規(guī)范在完整穩(wěn)性方面的主要區(qū)別在于對(duì)校核工況的要求不一樣，而對(duì)工況的穩(wěn)性衡準(zhǔn)規(guī)則方面是基本一致的。因此本章節(jié)也側(cè)重于介紹需校核工況的具體要求。

破艙穩(wěn)性方面DR68對(duì)挖泥吃水下的校核工況、穩(wěn)性衡準(zhǔn)都提出了詳細(xì)、嚴(yán)格的要求，CCS則對(duì)挖泥吃水下的破艙穩(wěn)性不作要求，即無(wú)需進(jìn)行校核。可見(jiàn)兩者在破艙穩(wěn)性方面的區(qū)別更加明顯。

1.1 完整穩(wěn)性校核

1.1.1 CCS規(guī)范要求的工況

（1）泥艙滿載，100%燃料及供應(yīng)品；

（2）泥艙滿載，10%燃料及供應(yīng)品，此時(shí)泥漿密度ρm2；

（3）泥艙滿載，泥漿密度取1.4-0.2·i t/m3，i值為0，1，2…，僅取最接近ρm2者；

（4）泥艙部分裝載，泥漿密度取2.2-0.2·i t/m3，i值為0，1，2…，僅取最接近ρm2者；

（5）泥艙通海，100%燃料及供應(yīng)品；

（6）泥艙通海，10%燃料及供應(yīng)品；

（7）泥艙非對(duì)稱卸泥。

其中需要注意的是泥漿密度大于1.4 t/m3時(shí)即視為固體，無(wú)需再考慮其自由液面影響，低于1.4即視為液體，需要考慮自由液面影響。

1.1.2 DR68要求的工況［3］

（1）泥艙滿載，100%燃料及供應(yīng)品；（2）泥艙滿載，10%燃料及供應(yīng)品；

（3）泥艙滿載，100%燃料及供應(yīng)品，泥漿密度分別取1.0、1.2、1.4、1.6、1.8、2.0 t/m3，且泥漿視為液體；

（4）泥艙滿載，10%燃料及供應(yīng)品，泥漿密度分別取1.0、1.2、1.4、1.6、1.8、2.0 t/m3，且泥漿視為液體；

（5）泥艙滿載，100%燃料及供應(yīng)品，泥漿密度分別取1.4、1.6、1.8、2.0、2.2 t/m3，且泥漿視為固體；

（6）泥艙滿載，10%燃料及供應(yīng)品，泥漿密度分別取1.4、1.6、1.8、2.0、2.2 t/m3，且泥漿視為固體；

（7）泥艙通海，100%燃料及供應(yīng)品；

（8）泥艙通海，10%燃料及供應(yīng)品；

（9）泥艙非對(duì)稱卸泥。

顯然，DR68要求的作業(yè)工況數(shù)目大幅增加，且須要將泥漿分別視為液體、固體進(jìn)行校核，液體校核密度達(dá)到2.0 t/m3，固體校核密度達(dá)到2.2 t/m3。主要原因是DR68對(duì)泥艙內(nèi)泥漿沉淀的不同階段視為不同的裝載工況，并對(duì)沉淀后的泥漿密度及其流動(dòng)性進(jìn)行了十分細(xì)致的界定。

在完整穩(wěn)性衡準(zhǔn)方面，CCS規(guī)范與DR68要求基本一致，僅在氣象衡準(zhǔn)的風(fēng)壓取值上略有差異。

小結(jié)：

（1）DR68要求的裝載工況數(shù)量較CCS要求大幅增加，以筆者參與的某型耙吸挖泥船項(xiàng)目為例，裝載工況達(dá)到36個(gè)，而以往入級(jí)CCS的耙吸挖泥船裝載工況一般在10 ～13個(gè)；

（2）在計(jì)算大傾角復(fù)原力臂時(shí)，需要考慮泥艙內(nèi)泥漿的流出及海水的流進(jìn)，在DR68要求的大密度工況下，海水流進(jìn)情況更易發(fā)生，且針對(duì)液體泥漿工況還須考慮自由液面，可見(jiàn)DR68對(duì)完整穩(wěn)性的衡準(zhǔn)要求較CCS要嚴(yán)格得多。

1.2 破艙穩(wěn)性校核

破艙穩(wěn)性方面CCS僅對(duì)航行工況提出校核要求（按SOLAS貨船條款計(jì)算），對(duì)挖泥工況（即挖泥吃水）不作要求。

DR68對(duì)挖泥工況提出明確校核要求，并擬定如下計(jì)算工況［3］：

（1）泥艙通海，50%燃料備品，計(jì)算達(dá)到指數(shù)Au；

（2）泥艙滿載，50%燃料備品，計(jì)算達(dá)到指數(shù)Ai，其中泥漿密度分別取2.2、2.0、1.8…ρd（ρd為50%燃料備品及挖泥吃水對(duì)應(yīng)的泥漿密度）。

對(duì)于破艙計(jì)算結(jié)果的衡準(zhǔn)，DR68要求：

（1）單個(gè)工況達(dá)到的指數(shù)須大于0.7R（R為規(guī)范要求生存指數(shù)）；

（2）任一密度下的計(jì)算結(jié)果Ai須滿足0.5×（Au+ Ai）＞R。

破艙穩(wěn)性校核中對(duì)于泥漿自由液面的計(jì)算，DR68要求泥漿密度小于1.4 t/m3時(shí)按液體考慮，大于2.0 t/m3時(shí)按固體考慮，介于兩者之間的密度其自由液面傾角按下式計(jì)算：

式中：θr為船體傾角；θg為泥漿液面傾角；ρ為泥漿密度，介于1.4～2.0 t/m3。

小結(jié)：

與CCS僅對(duì)夏季干舷考核航行狀態(tài)相比，BV（DR68）對(duì)耙吸挖泥船破艙穩(wěn)性的要求顯得十分嚴(yán)格。由于挖泥吃水一般為半干舷甚至1/3干舷，其破損后的浸水情況通常較為惡劣，再考慮到泥艙內(nèi)大密度泥漿流動(dòng)以及海水流入等狀況后，其破艙穩(wěn)性一般表現(xiàn)為較緊張，需要在設(shè)計(jì)之初引起足夠重視。

2 計(jì)算建模注意事項(xiàng)

目前針對(duì)挖泥船（帶泥艙）穩(wěn)性計(jì)算比較完善的商用軟件并不多，特別是破艙穩(wěn)性計(jì)算，主要難點(diǎn)在于對(duì)泥艙破損后的計(jì)算進(jìn)行正確模擬。BV等歐洲公司擁有自己開(kāi)發(fā)的計(jì)算軟件，而NAPA公司作為國(guó)內(nèi)占有率較高的設(shè)計(jì)軟件，早在多年前已推出挖泥船計(jì)算模塊及流程說(shuō)明，但其對(duì)泥艙破損的處理一直存在紕漏，直到2014年版本更新后才推出了新的挖泥船計(jì)算模塊及計(jì)算說(shuō)明，并最終完善了泥艙破損后的計(jì)算模擬。筆者按照NAPA最新的版本進(jìn)行計(jì)算，并最終通過(guò)BV入級(jí)認(rèn)可。在此提醒國(guó)內(nèi)設(shè)計(jì)公司在挖泥船穩(wěn)性的校核中，需使用得到業(yè)界認(rèn)可的軟件進(jìn)行核算，以免造成設(shè)計(jì)返工。

圖1為NAPA軟件泥艙設(shè)置示例［4］。需單獨(dú)考慮泥艙圍板及溢流裝置的定義，該定義將影響泥漿流出及海水流入的情況。

圖1 NAPA軟件中泥艙設(shè)置（含泥艙圍板及溢流筒）

3 計(jì)算示例

完整穩(wěn)性的計(jì)算過(guò)程與CCS相似，僅在工況數(shù)量及定義上有所區(qū)別。

一般在破艙穩(wěn)性計(jì)算時(shí)容易產(chǎn)生問(wèn)題。如前所述，由于軟件功能的原因，部分軟件在處理泥艙過(guò)程中會(huì)出現(xiàn)問(wèn)題，如圖2所示。

圖2 軟件計(jì)算存在的問(wèn)題（工況舉例）

在同樣的破損工況下，雖然泥艙均作為破損艙室，但左邊計(jì)算結(jié)果未顯示海水流入情況，右邊工況運(yùn)用NAPA最新版計(jì)算，得到泥艙浸水的結(jié)果（泥艙剖面深色部分）。

由于泥艙在結(jié)構(gòu)和裝載上的特殊性，為解決泥艙破損的判定問(wèn)題，在NAPA中需要在泥艙底部定義兩個(gè)特殊的開(kāi)口（見(jiàn)圖3）。

圖3 NAPA軟件中泥艙破損判定設(shè)置

在破損工況生成后（GEN DAM命令運(yùn)行后），通過(guò)調(diào)用宏“DA.DRED_HOPDAM”自動(dòng)將開(kāi)口添加至泥艙破損的工況中，進(jìn)而生成全船的概率破損工況列表。

泥艙判定開(kāi)口定義示例：

OPE HOP1 'HOPPER INFLOW'

TYPE UNSEAWATEROVERFLOW

POS（30 0 0）

CONN HOPPER SEA

需要注意的是，NAPA在處理泥艙時(shí)，始終將其作為“破損”來(lái)考慮（因頂部開(kāi)敞），但實(shí)際計(jì)算中是根據(jù)底部特殊開(kāi)口來(lái)進(jìn)行判斷是否發(fā)生概率破損，進(jìn)而對(duì)泥漿流出、海水流入等情況進(jìn)行計(jì)算。

以某型耙吸挖泥船穩(wěn)性計(jì)算的具體情況為例，該船船長(zhǎng)約110 m、型寬約19 m、型深約8.6 m、挖泥吃水7.5 m、泥艙艙容約6 000 m3，入級(jí)BV船級(jí)社。

該項(xiàng)目由于初始方案過(guò)度追求泥艙艙容，在詳細(xì)設(shè)計(jì)中出現(xiàn)了破艙穩(wěn)性不足的情況。但在采取必要的改善措施后，最終達(dá)到了規(guī)范要求，并獲得BV的認(rèn)可。最終計(jì)算結(jié)果如圖4所示?？梢?jiàn)，采取改善措施后，在泥漿密度為1.6 t/m3的破損工況下，考慮左右兩舷結(jié)果的均值后，生存指數(shù)為0.363 13，恰好滿足0.355 44的規(guī)范要求。若該船的空船質(zhì)量及重心不理想，很容易導(dǎo)致最終達(dá)不到規(guī)范要求。

圖4 某型耙吸挖泥船破艙計(jì)算結(jié)果

采取的改善措施主要有增加水密門以及提高風(fēng)雨密開(kāi)口垂向位置等手段。此外，該項(xiàng)目完整穩(wěn)性在大密度狀態(tài)下也不甚理想，在此不再一一贅述。

4 對(duì)挖泥船設(shè)計(jì)的建議

由于DR68對(duì)挖泥船的完整穩(wěn)性及破艙穩(wěn)性都提出了更高的要求，因此在方案設(shè)計(jì)之初需要充分校核其穩(wěn)性，以便合理控制主尺度及泥艙艙容。此外還需注意以下幾點(diǎn)：

（1）對(duì)于中小型耙吸挖泥船，完整穩(wěn)性一般在大密度裝載時(shí)（2.0 t/m3、2.2 t/m3）最危險(xiǎn)，破艙穩(wěn)性一般在泥漿密度為1.4 t/m3、1.6 t/m3時(shí)最危險(xiǎn)；

（2）通過(guò)泥艙結(jié)構(gòu)型式來(lái)減小自由液面，也是改善穩(wěn)性的有效途徑；

（3）主甲板第一層甲板室采用水密舷窗，并設(shè)風(fēng)暴蓋；

（4）主甲板空氣管高度盡量增高，并靠近船舯；

（5）嚴(yán)格控制空船質(zhì)量及重心高度；

（6）建議考慮首部抨擊加強(qiáng)，否則首部吃水難以保證。

5 結(jié) 論

鑒于現(xiàn)階段國(guó)產(chǎn)挖泥船逐步走向世界，但真正入級(jí)BV等國(guó)外船級(jí)社的挖泥船并不多見(jiàn)，可見(jiàn)以上兩種規(guī)范對(duì)挖泥船設(shè)計(jì)的影響還未引起國(guó)內(nèi)業(yè)界的注意。筆者根據(jù)自身經(jīng)驗(yàn)將DR68規(guī)范與CCS規(guī)范的區(qū)別進(jìn)行了初步分析，認(rèn)為DR68對(duì)挖泥船穩(wěn)性的要求顯然更為嚴(yán)格，并再次提醒國(guó)內(nèi)研究院所在前期設(shè)計(jì)時(shí)務(wù)必充分考慮主尺度和泥艙型式的設(shè)置，在追求疏浚能力及經(jīng)濟(jì)性的同時(shí)也要注意保障船舶的安全性能。

［1］中國(guó)船級(jí)社.鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范：第2篇［S］.2015.

［2］BV.Rules for the Classification of Steel Ships：Part D，Chapter 13［S］.2014 .

［3］IMO.Guidelines for the Assignment of Reduced Freeboards for Drdgers，DR-68［S］.2010.

［4］NAPA.NAPA for Design Manuals for Release 2015［S］.2015：2469-2484.

On DR68 intact stability and damage stability of trailing suction hopper dredger

FU Xue-hui1，2ZHU Yun-long1，2TIAN Yan-bo1，2
（1.Shanghai Zhenhua Heavy Industries Co.，Ltd.，Shanghai 200125，China；2.CCCC Marine Engineering Research Center Co.，Ltd.，Shanghai 200125，China）

Since the requirements of DR68 rules on the intact stability and damage stability of dredgers are quite different from CCS rules，there are differences of the arrangement of the mud tank and the hull design.The notices during the stability calculation complying with DR68 rules are presented based on the comparison of the hopper dredgers registered respectively in BV and CCS.

DR68 rules； dredger； intact stability； damage stability

U661.2+2

A

1001-9855（2016）05-0012-05

2016-04-12；

2016-05-18

付學(xué)輝（1985-）男，工程師，研究方向：船舶與海洋工程總體設(shè)計(jì)。朱云龍（1985-）男，工程師，研究方向：船舶與海洋工程總體設(shè)計(jì)。田嚴(yán)波（1989-）男，助理工程師，研究方向：新船型開(kāi)發(fā)。

10.19423/j.cnki.31-1561/u.2016.05.012