徐 雄武興偉張 剛張 鵬田志定

（1.上海世盛科技發(fā)展有限公司 上海200081；2.中國(guó)船舶及海洋工程設(shè)計(jì)研究院 上海200011）

船舶海水管路縫隙腐蝕密封性能失效分析及其防護(hù)措施

徐 雄1武興偉2張 剛1張 鵬1田志定2

（1.上海世盛科技發(fā)展有限公司 上海200081；2.中國(guó)船舶及海洋工程設(shè)計(jì)研究院 上海200011）

縫隙腐蝕是一種很普遍的局部腐蝕。船舶管路通常在有海水存在的金屬之間，以及金屬與非金屬之間構(gòu)成的狹窄縫隙內(nèi)發(fā)生腐蝕。B10和HDR雙相不銹鋼在船舶海水管路使用過程中均出現(xiàn)了不同程度的縫隙腐蝕。文章從腐蝕電化學(xué)的某些層面厘清縫隙腐蝕產(chǎn)生的機(jī)理，重點(diǎn)針對(duì)HDR雙相不銹鋼縫隙腐蝕實(shí)樣進(jìn)行SEM形貌分析和EDS能譜分析，得出縫隙腐蝕的成因和影響因素，并提出若干相應(yīng)防護(hù)措施。

船舶海水管路；HDR雙相不銹鋼；縫隙腐蝕；分析與防護(hù)

引 言

眾所周知，金屬材料在自然環(huán)境介質(zhì)中會(huì)自發(fā)地發(fā)生化學(xué)和電化學(xué)反應(yīng)，生成金屬化合物，使金屬材料腐蝕而遭到破壞。海水是具有多種鹽類的天然電介質(zhì)溶液，比單純的鹽溶液要復(fù)雜得多，一般金屬材料在海水中的腐蝕比在大氣和淡水中嚴(yán)重得多。船舶所處的海洋環(huán)境惡劣，特別是東海海域中海水泥沙含量高，南海海域中海水鹽分濃度大、溫濕度高、氣候交變、海生物多，極易造成船舶結(jié)構(gòu)、設(shè)備和管路等腐蝕。船舶海水管路敷設(shè)于全船各個(gè)部位，數(shù)量多、安裝位置緊湊、管路間距小、彎頭多、曲率小、分匯流變徑復(fù)雜，有的部位常年有海水滯留積聚，有的部位則處于干濕交替狀態(tài)，而有部分海水管路維修保養(yǎng)困難，故而海水管路腐蝕比較嚴(yán)重，金屬腐蝕的基本特征在海水管路中均有顯現(xiàn)。因腐蝕造成的管路泄漏或損壞，給設(shè)備的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，使用部門的日常運(yùn)營(yíng)、工作生活、環(huán)境保護(hù)和戰(zhàn)備訓(xùn)練均造成影響和損害。

隨著國(guó)家基礎(chǔ)工業(yè)的發(fā)展，船舶海水管路的用材逐漸升級(jí)換代，銅鎳合金（B10、B30）、HDR雙相不銹鋼、超低碳鉻鎳鉬不銹鋼（316L）乃至鈦合金等耐流動(dòng)海水腐蝕性能具有顯著優(yōu)勢(shì)的新型材料，在船舶和海洋工程上都獲得成功的應(yīng)用。但從工程實(shí)踐和實(shí)船應(yīng)用上分析，上述材料也不能確保在任何情況下都能具有很好的耐蝕性，在某些特定條件下，都會(huì)出現(xiàn)不同程度的點(diǎn)蝕、應(yīng)力腐蝕、晶間腐蝕、電偶腐蝕、縫隙腐蝕等現(xiàn)象。

B10和HDR雙相不銹鋼在船舶海水管路使用過程中均出現(xiàn)了不同程度的縫隙腐蝕。縫隙腐蝕雖然是一種很普遍的局部腐蝕，但從控制角度來看，目前對(duì)其預(yù)測(cè)和防護(hù)仍存在困難，而縫隙腐蝕又常發(fā)生在船舶海水管路的連接部位，容易引起海水管路整體密封性能降低甚至失效，因此，不銹鋼或銅鎳合金海水管系設(shè)計(jì)建造時(shí)必須高度重視防護(hù)。

本文從腐蝕電化學(xué)的某些層面理清縫隙腐蝕產(chǎn)生的機(jī)理，重點(diǎn)針對(duì)HDR雙相不銹鋼縫隙腐蝕實(shí)樣進(jìn)行SEM形貌分析和EDS能譜分析，得出縫隙腐蝕的成因和影響因素，并提出若干相應(yīng)防護(hù)措施。

1 縫隙腐蝕成因

縫隙腐蝕也可視為一種在宏觀腐蝕電池作用下的電化學(xué)腐蝕現(xiàn)象，在設(shè)備和構(gòu)件中往往不可避免。從實(shí)船勘驗(yàn)獲知：在海水管段（或海水管段與設(shè)備、閥門）之間的法蘭連接處（圖1）、采用松套法蘭的翻邊短節(jié)連接處（圖2）、卡壓式橡膠密封的連接處（下頁(yè)圖3），以及墊圈、墊片和金屬相互纏繞的重疊處，均有縫隙腐蝕的情況出現(xiàn)，其破壞形態(tài)呈溝縫狀，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成穿透。此外，在覆蓋層下、沉積物中和附著生物下也會(huì)發(fā)生縫隙腐蝕。

圖1 鋼質(zhì)焊接法蘭腐蝕形貌

圖2 B10銅鎳合金翻邊腐蝕形貌

圖3 卡壓式橡膠密封接頭腐蝕形貌

金屬材料產(chǎn)生縫隙腐蝕的機(jī)理與它在流動(dòng)海水環(huán)境中產(chǎn)生的局部腐蝕（如空泡腐蝕、電偶腐蝕）的機(jī)理是有很大差異的。以不銹鋼為例，F(xiàn)ontana等學(xué)者研究認(rèn)為：不銹鋼放置在充氧的氯化鈉溶液中，起初金屬表面（包括縫隙內(nèi)部的表面在內(nèi)）的不銹鋼處于鈍化狀態(tài)，會(huì)發(fā)生一定程度的均勻腐蝕；按照混合電位理論，陽(yáng)極反應(yīng)（即M→M++ e-）是由陰極反應(yīng)（即O2+ 2H2O + 4e-→4OH-）予以平衡的，陰極反應(yīng)消耗氯化鈉溶液中的氧氣，氧氣又可從空氣中不斷補(bǔ)充；但由于縫隙內(nèi)的溶液是停滯的，當(dāng)陰極反應(yīng)耗盡的氧氣不能得到補(bǔ)充時(shí)，縫隙內(nèi)的陰極反應(yīng)便會(huì)終止，但同時(shí)縫隙內(nèi)的陽(yáng)極反應(yīng)仍在繼續(xù)進(jìn)行，以至于在縫隙中形成一個(gè)充有高濃度的帶正電荷金屬離子的環(huán)境。為平衡高濃度的正電荷，帶負(fù)電荷的陰離子，特別是Cl-，會(huì)移入縫隙內(nèi)形成金屬氯化物（即M+、Cl-），同時(shí)又被水解成氫氧化物和游離酸（M++ Cl-+ H2O→MOH + HCl），而酸度的增大會(huì)導(dǎo)致鈍化膜的破裂，因而形成與自催化點(diǎn)蝕相類似的腐蝕現(xiàn)象。水解反應(yīng)所產(chǎn)生的游離酸，會(huì)使縫隙內(nèi)溶液的PH值下降至7以下，而縫隙外部溶液的PH值則仍然保持中性［1］。當(dāng)PH值下降至某一關(guān)鍵值（去鈍化PH值）時(shí)，不銹鋼的鈍化膜遭到破壞，加速了縫隙內(nèi)的均勻腐蝕。

因縫隙腐蝕與空泡腐蝕和電偶腐蝕表象較為相近，有分析將海水管路接頭縫隙處的縫隙腐蝕與流體壓力變化引起的空泡腐蝕或異種金屬接觸引起的電偶腐蝕相混淆。

空泡腐蝕是當(dāng)流體與金屬間相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度很高時(shí)，在流體壓力變化區(qū)域的金屬表面會(huì)產(chǎn)生渦流和氣泡，伴隨氣泡在金屬表面迅速生成和破滅，對(duì)金屬造成沖擊震蕩使部分金屬剝落而形成的一種局部腐蝕。空泡腐蝕與湍流腐蝕和電化學(xué)選擇性腐蝕之間有著密切的關(guān)系：電化學(xué)腐蝕使金屬表面粗糙，有利于空泡的聚集和破裂；空泡破裂產(chǎn)生的沖擊波使金屬表層產(chǎn)生塑性變化、硬化和裂紋，湍流和空泡破裂沖擊波使金屬表層容易剝落而發(fā)生腐蝕［2］。空泡腐蝕易出現(xiàn)在水泵葉片、船用螺旋槳葉中，在介質(zhì)高速流動(dòng)管路中部分變徑、變流部位也可能產(chǎn)生空泡腐蝕。而船舶海水管路內(nèi)海水流速相對(duì)較低，在連接部位細(xì)微縫隙內(nèi)的海水是停滯和無壓力變化的，不可能有滋生氣泡生長(zhǎng)和爆破的條件。

電偶腐蝕是當(dāng)兩種不同的金屬在電解質(zhì)溶液中時(shí)，會(huì)有電流從電位較低的金屬流向溶液，再經(jīng)過溶液流向電位較高的金屬，在這種電極反應(yīng)過程中，低電位的陽(yáng)極金屬除其本身的氧化-還原反應(yīng)的耦合而引起的腐蝕外，還由于同電位高的金屬接觸所形成外加陽(yáng)極電流的作用而發(fā)生陽(yáng)極溶解，陽(yáng)極材料從固體的金屬狀態(tài)將變成溶液中的帶正電荷的離子狀態(tài)而造成的腐蝕。過電位差較大的兩種或多種金屬材料在電解質(zhì)溶液中直接接觸時(shí)易發(fā)生電偶腐蝕［3］。而船舶海水管路系統(tǒng)中異種金屬連接部位均采取電絕緣措施，多采用松套法蘭形式連接，異種金屬管材無直接接觸，銅鎳合金或HDR雙相不銹鋼翻邊接頭和鋼質(zhì)法蘭接觸部位位于管路外端，無電解質(zhì)溶液存在，在管路密性良好時(shí)不會(huì)發(fā)生電偶腐蝕，只有當(dāng)管路翻邊接觸部位因縫隙腐蝕產(chǎn)生海水泄漏后，才會(huì)在翻邊和鋼法蘭處發(fā)生輕微電偶腐蝕。

2 縫隙腐蝕實(shí)樣失效分析

銅鎳合金是國(guó)內(nèi)外公認(rèn)具有優(yōu)良耐海水腐蝕性能的材料，其耐流動(dòng)海水沖刷腐蝕性能好、耐腐蝕溫度敏感性低、并具備較好的抗污防污性能。銅鎳合金材料含一定比例鎳元素和鐵元素，在海水中基材的表面會(huì)形成內(nèi)外雙層的氧化膜，起到保護(hù)基體的作用。內(nèi)層氧化膜層對(duì)材料耐蝕性起主要作用，隨著與海水接觸時(shí)間的增加，材料表面富鎳的氧化膜層逐漸穩(wěn)定致密，可極大提高銅的耐腐蝕能力。

HDR雙相不銹鋼屬超低碳、高鉻（H）、雙相（D）、耐蝕（R）不銹鋼，是由約50%奧氏體（γ相）和約50%鐵素體（α相）雙相組成，同時(shí)具有奧氏體不銹鋼的韌性和鐵素體不銹鋼的耐氯化物腐蝕開裂性能，此外在流動(dòng)海水環(huán)境中，HDR雙相不銹鋼管壁表面會(huì)形成穩(wěn)定的鈍化膜，其受到破壞時(shí)可自行修復(fù)自愈，因而HDR不銹鋼既有很高的力學(xué)性能，又有良好的可焊性和耐海水腐蝕性能。高從堦院士及王祺、王洪仁等學(xué)者對(duì)其耐局部腐蝕性能進(jìn)行過專項(xiàng)研究。按照GB/T10127-1988《不銹鋼三氯化鐵縫隙腐蝕試驗(yàn)方法》、GB/T13671-1992《不銹鋼縫隙腐蝕電化學(xué)試驗(yàn)方法》進(jìn)行的“全浸失重”、“縫隙腐蝕臨界溫度”、“去鈍化電位測(cè)量”和“去鈍化PH值測(cè)量”等試驗(yàn)，充分驗(yàn)證了HDR雙相不銹鋼具有優(yōu)良的耐局部腐蝕性能，尤其在縫隙環(huán)境中，因其具有較高的點(diǎn)蝕電位、較低的去鈍化PH值以及低PH值下較小的關(guān)鍵電流密度，驗(yàn)證了HDR雙相不銹鋼有著良好的耐縫隙腐蝕性能［4］。雙相不銹鋼的PRE（耐點(diǎn)蝕當(dāng)量）值可達(dá)36以上。

經(jīng)過十多年來的實(shí)船應(yīng)用，海水管路的直管段、彎頭、變徑接頭、三通接頭等處均良好無恙，管路內(nèi)表面去除水銹痕跡后，仍可較好地保持材料原有的金屬光澤，使用部門對(duì)此是給予充分肯定的。對(duì)某船采用橡膠密封圈卡壓式連接的HDR雙相不銹鋼管段進(jìn)行的腐蝕失效分析，也可得到佐證，管件實(shí)樣見圖4。

圖4 HDR管件樣品

由于區(qū)域2四周是被NBR（睛-丁二烯）橡膠密封圈緊緊地卡壓著的部位，已經(jīng)嚴(yán)重被腐蝕不能再制備金相，而區(qū)域1和區(qū)域3的金相組織觀察（見圖5）顯示為α+γ雙相組成，其相界面、晶界內(nèi)部均未有明顯的析出相或者夾雜物。而對(duì)區(qū)域2則作了SEM形貌和相應(yīng)的EDS能譜分析（見下頁(yè)圖6）。從圖6（a）可見，該區(qū)域顯現(xiàn)出類似酥松多孔的形貌，而且沿管件軸向分層（如圖中箭頭所指）腐蝕相當(dāng)嚴(yán)重。圖6（b）則是圖6（a）的局部放大。從圖中可以看出，腐蝕坑域剝落嚴(yán)重，其蝕孔深度由腐蝕坑域向管件徑向擴(kuò)展。

圖5 區(qū)域1、區(qū)域3金相分析結(jié)果

圖6 區(qū)域2基于腐蝕淺層SEM形貌觀察和EDS分析

圖7 區(qū)域1和區(qū)域2腐蝕產(chǎn)物拉曼光譜物相分析

為進(jìn)一步確認(rèn)腐蝕后Fe、Cr氧化物的類型，對(duì)區(qū)域1、區(qū)域2的腐蝕產(chǎn)物作了拉曼光譜分析（見圖7）?？梢钥闯觯瑓^(qū)域1因受海水浸漬，表層的腐蝕產(chǎn)物主要由Fe2O3、Cr2O3和Fe3O4組成，而區(qū)域2因其表層與橡膠密封圈之間產(chǎn)生縫隙腐蝕，腐蝕產(chǎn)物中Cr2O3和Fe3O4的生成量大幅增長(zhǎng)。這些腐蝕產(chǎn)物一旦形成，在海水電介質(zhì)和結(jié)構(gòu)縫隙作用下逐漸剝落后，會(huì)形成表層蝕孔，使腐蝕日益嚴(yán)重，最終導(dǎo)致管路連接部位的密封失效。此外，又對(duì)區(qū)域1、區(qū)域3進(jìn)行模擬海水（3.5%NaCl溶液）的極化試驗(yàn)（見下頁(yè)圖8）。兩個(gè)區(qū)域的極化曲線具有很好的重合性，其點(diǎn)蝕電位均為1 320 mV左右，金相觀察樣品兩個(gè)區(qū)域均出現(xiàn)明顯的點(diǎn)蝕孔分布于基體上，點(diǎn)蝕形貌也基本一致，未見有明顯變化，說明被腐蝕區(qū)域皮下組織和基體組織一樣，HDR雙相不銹鋼的材料具有良好的耐蝕性能。

圖8 區(qū)域1和區(qū)域3的極化曲線測(cè)試結(jié)果

此類采用O型橡膠密封圈的卡壓式連接技術(shù)，因其連接便捷（僅靠人工機(jī)械壓接），省工省力，施工現(xiàn)場(chǎng)杜絕明火，減少了工程隱患，盡管船用、陸用的結(jié)構(gòu)型式稍有差異，在陸地供水、煤氣、供暖、特種油質(zhì)輸送和船舶管路中均得到廣泛應(yīng)用。在船舶海水管路中，采用松套法蘭的翻邊短節(jié)連接（見圖2），翻邊短接部位時(shí)有因縫隙腐蝕而發(fā)生的漏水故障。為保證管路密封性，在松套法蘭同種材質(zhì)（或異種材質(zhì)，此時(shí)必須采取電絕緣措施）的翻邊短節(jié)之間會(huì)安裝非石棉材質(zhì)的墊片，松套法蘭及螺栓夾緊連接好后，不可避免地會(huì)在墊片兩側(cè)與翻邊的結(jié)合面上存在微小的間隙，當(dāng)海水管路長(zhǎng)期處于濕管或干濕交替使用狀態(tài)時(shí)，會(huì)有海水滲入到該縫隙內(nèi)，此部分海水處于停滯和缺氧的狀態(tài)，從而產(chǎn)生縫隙腐蝕的隱患。陸用項(xiàng)目的回訪調(diào)查中也發(fā)現(xiàn)連接處密封圈老化和密封間隙是導(dǎo)致漏水、滲水漏氣的主要原因［5］，其同樣也造成縫隙腐蝕的危害。

3 海水管路縫隙腐蝕影響因素

影響海水管路縫隙腐蝕的主要因素有管路材料和密封材料兩方面。

3.1 管路材料因素

3.1.1 合金成分

合金成分如同合金元素對(duì)抗點(diǎn)腐蝕性能的影響一樣，提高不銹鋼和銅鎳合金抗縫隙腐蝕性能的主要合金元素是Cr、Ni、Mo和N。

3.1.2 金相顯微組織

有關(guān)雙相不銹鋼的研究表明，在其α、γ雙相組織中若析出第三相（σ相），其危害性很大。σ相既硬又脆，可明顯降低雙相不銹鋼的韌性、塑性；同時(shí)雙相不銹鋼的α、γ相是富鉻的，而σ相周圍往往出現(xiàn)貧鉻、鉬區(qū)，或由于其元素本身的溶解而使鋼的耐腐蝕性能大為下降［6］。在雙相不銹鋼材料和構(gòu)件制造中，應(yīng)嚴(yán)格控制冷、熱加工的變形率，對(duì)σ相析出的溫度范圍和臨界冷卻速率進(jìn)行研究，制定出合理的固溶熱處理工藝是至關(guān)重要的一環(huán)。

3.1.3 幾何因素

只有海水管路連接部位存在適當(dāng)?shù)目p隙，才可能發(fā)生縫隙腐蝕，故縫隙的幾何形狀、縫隙的寬度和深度以及縫隙內(nèi)外面積比是影響各種材料縫隙腐蝕的重要幾何因素，它們決定著電解質(zhì)溶液中氧進(jìn)入縫隙的程度、電解質(zhì)組成的變化、電位的分析及腐蝕的進(jìn)程等。

3.1.4 環(huán)境因素

環(huán)境因素對(duì)不銹鋼縫隙腐蝕的影響分為“發(fā)生”和“成長(zhǎng)”兩個(gè)階段，詳見表1［1］。

表1 環(huán)境因素對(duì)不銹鋼縫隙腐蝕的影響

3.2 海水管路的密封材料

密封材料的一般要求是：在動(dòng)或靜密封下工作時(shí)，應(yīng)有良好的密封性，能適應(yīng)周界壓力和溫度的變化；不得輕易產(chǎn)生泄漏，能長(zhǎng)期安全運(yùn)行，在工作介質(zhì)中不易發(fā)生化學(xué)變化，有良好的化學(xué)穩(wěn)定性。影響密封性能的主要因素有：

（1）密封材料的最佳壓縮率；

（2）密封材料在變溫條件下，盡可能低的壓縮永久變形率和使用壽命；

（3）密封材料耐輸送介質(zhì)浸漬性能。

通常情況下，壓縮永久變形性能涉及密封材料的彈性和恢復(fù)。回彈性表征的是動(dòng)態(tài)下的彈性，數(shù)值越大，說明密封材料受到?jīng)_擊后吸收的能量越小。管路卡壓式連接時(shí)，密封圈承受的是靜壓縮，不必考慮橡膠材料的回彈性。但經(jīng)過海水介質(zhì)的浸泡（或者干濕交替使用）后，希望在材料力學(xué)性能（拉斷強(qiáng)度和拉斷伸長(zhǎng)率）變化不大的前提下，體積有少量的膨脹，而硬度不得有太多下降，平面密封墊片亦然，而這些都和密封材料的抗老化性能和使用壽命具有直接的關(guān)聯(lián)。

4 海水管路縫隙腐蝕防治舉措

根據(jù)海水管路縫隙腐蝕實(shí)樣試驗(yàn)及影響因素分析，其防治舉措如下：

（1）管路選材時(shí)嚴(yán)格選用符合國(guó)標(biāo)要求的管材，杜絕金屬含量不達(dá)標(biāo)準(zhǔn)要求或參雜其他金相的管材上船。

（2）較長(zhǎng)的海水管路宜設(shè)置管路彈性補(bǔ)償接頭。法蘭（或翻邊短節(jié)）的端面應(yīng)與其軸線垂直焊接好后，其偏差值不得大于30'（CB/T3790），連接法蘭應(yīng)自然對(duì)準(zhǔn)，法蘭面的開檔偏差應(yīng)不得超過CB/Z345中的相關(guān)規(guī)定（0.5°～ 1.5°），不允許采用杠桿和夾具等強(qiáng)行對(duì)中固定。

（3）法蘭連接部位的平墊圈宜采用聚四氯乙烯類非吸收性材料，也可以采用非金屬（包括非石棉）聚四氯乙烯復(fù)合墊片（GB/T13404-2008）；每對(duì)連接法蘭只許放置一只墊片。墊片的內(nèi)徑邊緣不應(yīng)蓋住管子或附件的流通截面。

（4）卡壓式連接的O型橡膠密封圈宜選用三元一丙橡膠（EPDM），并應(yīng)補(bǔ)充進(jìn)行耐海水浸漬性能的相關(guān)試驗(yàn)，不推薦使用NBR（腈一丁二烯）橡膠。

（5）法蘭及翻邊短節(jié)的結(jié)合面宜采用平面密封，不推薦使用有密封水線的凸面形式。

（6）在法蘭、翻邊短節(jié)的連接結(jié)合部位以及與橡膠密封圈貼合處的管段外表面上敷涂防腐蝕涂料（有機(jī)涂層、無機(jī)涂層）。

5 結(jié) 論

在實(shí)際工作中，船舶海水管路產(chǎn)生腐蝕的原因和相應(yīng)的防腐措施，是一個(gè)系統(tǒng)工程，海水管路的防腐蝕論證、設(shè)計(jì)、建造使用及維護(hù)保養(yǎng)、修理等各個(gè)環(huán)節(jié)，環(huán)環(huán)相扣，缺一不可。而縫隙腐蝕通常亦會(huì)伴隨其他的腐蝕形態(tài)同時(shí)發(fā)生。本文僅對(duì)船舶海水管路縫隙腐蝕的產(chǎn)生及其密封性能失效略作分析，望能對(duì)船舶新型海水管路材料的推廣應(yīng)用起到借鑒作用。

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Tightness failure analysis and protective measures of crevice corrosion for seawater piping in ships

XU Xiong1WU Xing-wei2ZHANG Gang1ZHANG Peng1TIAN Zhi-ding2
（1.Shanghai ShiSheng Technology Development Ltd.，Co.，Shanghai 200081，China；2.Marine Design & Research Institute of China，Shanghai 200011，China）

The seawater piping crevice corrosion is a very common local corrosion.It often occurs between the metals that are explored to seawater，and the narrow slit between metal and nonmetal.It is observed that the different degrees of the crevice corrosion appear on the B10 and HDR duplex stainless steel seawater piping in ships during the operation.This paper clarifies the mechanism of the crevice corrosion from the viewpoint of electrochemical corrosion.It mainly focuses on the SEM micrograph analysis and EDS spectrum analysis of the crevice corrosion sample of the HDR duplex stainless steel，resulting in causation and impact factors.Several protective measures are then provided.

seawater piping； HDR duplex stainless steel； crevice corrosion； analysis and protection

TE980.45

A

1001-9855（2016）05-0057-07

2016-07-08；

2016-08-15

徐 雄（1986-），男，工程師，研究方向：雙相不銹鋼材料力學(xué)及耐腐蝕性能研究。武興偉（1986-），男，工程師，研究方向：艦船動(dòng)力裝置設(shè)計(jì)。張 剛（1975-），男，工程師，研究方向：雙相不銹鋼材料力學(xué)及耐腐蝕性能研究。張 鵬（1978-），男，工程師，研究方向：雙相不銹鋼材料力學(xué)及耐腐蝕性能研究。田志定（1941-），男，研究員，研究方向：艦船動(dòng)力裝置設(shè)計(jì)。

10.19423/j.cnki.31-1561/u.2016.05.057