譚金會(huì)　王　艷　郝海彬　何太碧　張新巖　楊煒程

1.西華大學(xué)汽車與交通學(xué)院 2.成都工貿(mào)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 3.成都紡織高等專科學(xué)校

CNG公共汽車供氣高壓管路的流場特性研究

譚金會(huì)1王艷2郝海彬1何太碧1張新巖1楊煒程3

1.西華大學(xué)汽車與交通學(xué)院 2.成都工貿(mào)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 3.成都紡織高等專科學(xué)校

譚金會(huì)等.CNG公共汽車供氣高壓管路的流場特性研究.天然氣工業(yè),2016,36(5):92-97.

目前國內(nèi)有關(guān)壓縮天然氣汽車高壓管路布置方面的工藝規(guī)范較少，對于高壓管路布局走向、管路長度、管路直徑等設(shè)計(jì)參數(shù)的選擇及其對儲(chǔ)氣的利用率、管路中供氣穩(wěn)定性等方面的影響尚缺乏深入研究。 為此，采用計(jì)算流體力學(xué)數(shù)值模擬方法，計(jì)算分析了某型壓縮天然氣公交車供氣管路內(nèi)天然氣的流場特性， 發(fā)現(xiàn)管路的長度、曲率、半徑以及氣瓶閥通孔結(jié)構(gòu)是影響流場特性的主要因素。研究結(jié)果表明：①氣瓶閥內(nèi)部流場存在渦流；②管路內(nèi)部壓降與管路長度呈線性關(guān)系；③不同工況下管路內(nèi)部流場速度與壓降呈正相關(guān)關(guān)系；④管路內(nèi)部流場壓降隨著管路半徑的增大而減??；⑤彎管曲率半徑越大，內(nèi)部流場速度和壓力在拐彎處過渡越 平順。據(jù)此進(jìn)行了以下優(yōu)化設(shè)計(jì)：①優(yōu)化氣瓶閥內(nèi)部通孔結(jié)構(gòu)，解決了原氣瓶閥內(nèi)部存在渦流的 現(xiàn)象；②縮短管路長度可以有效減小管路內(nèi)部壓力 損失；③高負(fù)荷不利于提高氣瓶中天然氣的使 用率；④增大管路半徑可以有效降低管路內(nèi)部流場的壓力損失。優(yōu)化后整個(gè)CNG公共汽車的高壓管路壓力損失減小了195.6 kPa。

計(jì)算流體力學(xué) 壓縮天然氣汽車 高壓供氣管路 流場特性 氣瓶閥 天然氣使用率 壓力損失

NATUR. GAS IND. VOLUME 36, ISSUE 5, pp.92-97,5/25/2016. (ISSN 1000-0976; In Chinese)

目前，國內(nèi)關(guān)于壓縮天然氣 （CNG）汽車供氣高壓管路布置方面的工藝規(guī)范較少，尤其在整車供氣高壓管 路布局走向、管路長度、管路直徑等設(shè)計(jì)參數(shù)選擇對儲(chǔ)氣利用率、管路中供氣穩(wěn)定性等方面的影響缺乏深入 研究。在復(fù)雜的行駛工況下，高壓氣體在供氣管路中快速流動(dòng)形成的內(nèi)激勵(lì)與車輛行駛振動(dòng)的外激勵(lì)相互疊加，需要對供氣高壓管路形成的振動(dòng)沖蝕規(guī)律進(jìn)行研究。在CNG汽車的生產(chǎn)實(shí)踐中也發(fā)現(xiàn)，供氣高壓管路布局的技術(shù)工藝參數(shù)對管路中安全閥的正確報(bào)警也有重要影響。因此，研究CNG汽車供氣高壓管路內(nèi)部流場的特性，對制訂CNG汽車供氣高壓管路布局設(shè)計(jì)方面的技術(shù)規(guī)范具有重要意義。有學(xué)者對CNG汽車供氣高壓管路內(nèi)部流場進(jìn)行了相關(guān)研究，但其研究內(nèi)容與實(shí)際情況不夠貼切，初始條件設(shè)置比較單一，沒有系統(tǒng)地研究分析管路長度、管路直徑和彎管曲率等設(shè)計(jì)參數(shù)和管路內(nèi)部流場特性的關(guān)系，研究深度不夠，對實(shí)踐指導(dǎo)的意義較小[1-4]。因此，筆者將更加深入地研究分析其中的規(guī)律，為生產(chǎn)實(shí)踐提供更多指導(dǎo)幫助。

1　CNG公交車供氣系統(tǒng)管路布局

圖1為某型CNG公交車燃?xì)夤┙o系統(tǒng)示意圖，由儲(chǔ)氣瓶、氣瓶閥、過流保護(hù)閥、高壓濾清器、高壓電磁閥、高壓減壓器、低壓濾清器、低壓電磁閥、電控調(diào)壓穩(wěn)壓器、混合器、電子節(jié)氣門、高壓管路和低壓管路等組成。整個(gè)供氣管路長13 m（其中高壓管路長12.3 m，氣瓶之間螺旋環(huán)形彎管的曲率半徑為100 mm，低壓管路長0.7 m），高壓不銹鋼管外徑為8 mm，內(nèi)徑為6 mm，低壓軟管外徑為16 mm，內(nèi)徑為9 mm。

預(yù)混式供氣系統(tǒng)的供氣流程為：氣瓶內(nèi)的CNG經(jīng)氣瓶閥進(jìn)入高壓管路，依次經(jīng)過過流保護(hù)閥、高壓過濾器、高壓電磁閥后進(jìn)入減壓器，減壓后經(jīng)過低壓過濾器進(jìn)入電控調(diào)壓穩(wěn)壓器，調(diào)壓后進(jìn)入混合器，在混合器內(nèi)混合后經(jīng)過電子節(jié)氣門進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸。

圖1　某型CNG公交車燃?xì)夤┙o系統(tǒng)示意圖

2　建立模型

2.1計(jì)算模型

CNG汽車在兩次加氣之間的運(yùn)行過程中供氣管路中的壓力由20 MPa逐漸降低，因此，進(jìn)入供氣管路中的天然氣密度不斷降低，根據(jù)有關(guān)資料計(jì)算得知在20 MPa時(shí)CNG的密度為156.0 kg/m3，3 MPa時(shí)（CNG汽車通常在供氣壓力降至3 MPa前加氣）CNG的密度約為23.4 kg/m3，導(dǎo)致供氣管路中天然氣的速度在整個(gè)供氣過程中變化較大，根據(jù)不同壓力下天然氣的密度可以算出管路中天然氣的速度，計(jì)算出該型車輛發(fā)動(dòng)機(jī)達(dá)到最大功率時(shí)管路內(nèi)的氣體最大速度為19.71 m/s。由于流場速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于50 m/s，可以假設(shè)某瞬時(shí)管道內(nèi)流動(dòng)為穩(wěn)態(tài)不可壓縮流。由于管路暴露在空氣中，假設(shè)管路內(nèi)外沒有溫差，故忽略溫度變化對天然氣性質(zhì)的影響。在不求解能量守恒方程的前提下，流場內(nèi)的氣體流動(dòng)可用下述模型描述[5]。

連續(xù)性方程：

式中ρ表示天然氣混合密度，kg/m3；t表示時(shí)間，s；vm表示質(zhì)量平均速度，m/s。

動(dòng)量方程：

式中p表示連續(xù)相總壓力，Pa；μ表示混合黏性系數(shù)，10-5Pa·s；F表示體積力，N；T表示溫度，K；g表示重力加速度，m/s2。

2.2三維結(jié)構(gòu)模型與網(wǎng)絡(luò)劃分

圖2是某型CNG公共汽車的供氣高壓管路三維流場網(wǎng)格生成圖。由于過濾器等裝置內(nèi)部結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，此處暫不研究。為了便于研究供氣高壓管路內(nèi)的流場特性，提高計(jì)算機(jī)工作效率，在建立整個(gè)管路三

圖2　供氣高壓管路內(nèi)部三維流場網(wǎng)格生成圖

維結(jié)構(gòu)模型時(shí)省略了其他裝置的建模。模型按照和實(shí)物1:1的比例進(jìn)行建立，管路總長12.3 m，管路內(nèi)徑為6 mm。為了滿足計(jì)算精度且兼顧計(jì)算效率，高壓管路內(nèi)部流場采用Tet/Hybrid網(wǎng)格形式進(jìn)行網(wǎng)格劃分。三維結(jié)構(gòu)模型共劃分網(wǎng)格1 076 284個(gè)，節(jié)點(diǎn)275418個(gè)。

2.3邊界條件與計(jì)算方法

2.3.1 進(jìn)口

根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)不同工況下的燃?xì)庀穆?、對?yīng)的發(fā)動(dòng)機(jī)有效輸出功率、入口管路的內(nèi)徑、不同壓力下天然氣的密度、發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣沖程的規(guī)律以及入口數(shù)量來確定入口速度[6-7]。即

式中μ表示入口速度，m/s；Q表示燃?xì)庀牧?，g/h；A表示氣瓶閥入口面積，m2；n表示工作氣瓶數(shù)量；be表示燃?xì)庀穆?，g/(kW·h)；Pe表示發(fā)動(dòng)機(jī)有效功率，kW。

2.3.2 出口

設(shè)定為出流（Outfl ow）邊界條件。

2.3.3 壁面

設(shè)定為無滑移邊界條件，管道內(nèi)外無溫差、無能量交換，設(shè)定為絕緣。

2.3.4 流體區(qū)域

流體區(qū)域設(shè)定為CNG，具體參數(shù)按照表1設(shè)置。

表1　0 ℃條件下20 MPa至3 MPa部分壓力下天然氣的密度和動(dòng)力黏度值表

3　數(shù)值模擬和結(jié)果分析

3.1對原供氣高壓管路內(nèi)部流場的模擬結(jié)果

利用Fluent流體計(jì)算軟件對供氣高壓管路內(nèi)部流場模型進(jìn)行求解計(jì)算，由計(jì)算結(jié)果得知，氣瓶供氣壓力為3 MPa時(shí)供氣高壓管路入口與出口的壓力差為231.1 kPa，即在3 MPa時(shí)供氣高壓管路產(chǎn)生的壓力損失為231.1 kPa，一定程度上影響了氣瓶內(nèi)天然氣的利用率。圖3反映了氣瓶供氣壓力為3 MPa時(shí)供氣高壓管路內(nèi)部流場壓力在X軸上的分布情況，圖3中紅線標(biāo)注曲線部分顯示了管道內(nèi)部流場壓力和管路的長度呈線性關(guān)系。這說明管路長度越長，造成的壓力損失越大，越不利于提高氣瓶內(nèi)天然氣的使用率。因此，可以通過壓力和管路長度的這種線性關(guān)系來優(yōu)化管路的設(shè)計(jì)[8-15]。

圖3　3 MPa時(shí)供氣高壓管路內(nèi)部流場壓力在X軸上的分布圖

圖4　3 MPa時(shí)氣瓶閥內(nèi)局部流場速度分布圖

圖4是3 MPa時(shí)氣瓶閥內(nèi)局部流場速度分布情況，從圖4可以看出氣瓶閥內(nèi)部流場速度顯著高于管路內(nèi)部流場速度，連接處及氣瓶閥內(nèi)部存在渦流，流場速度過渡不順暢。造成這種現(xiàn)象的主要原因是氣瓶閥通徑和管路直徑大小不同且變化突然，氣瓶閥內(nèi)部通孔設(shè)計(jì)存在缺陷。

圖5是供氣壓力為3 MPa時(shí)，在不同工況條件下管路內(nèi)部壓降和速度的關(guān)系曲線。曲線的走勢說明管路內(nèi)部壓降隨著速度的增大而增大，且隨著速度的增大，壓降的增長率越大。這種規(guī)律可以指導(dǎo)駕駛員提高氣瓶內(nèi)天然氣的使用率。

圖5　管路內(nèi)壓降與流場速度的關(guān)系曲線圖

3.2管路內(nèi)部流場特性與管路優(yōu)化設(shè)計(jì)

3.2.1 管路內(nèi)部流場特性與管路長度的關(guān)系

通過對上述計(jì)算結(jié)果進(jìn)行研究分析，管道內(nèi)部流場的壓降隨著管道長度的增長而變大，從圖5也可以清楚的看出兩者存在線性關(guān)系。在設(shè)計(jì)過程中就可以遵循盡量縮短管路的長度來達(dá)到優(yōu)化管路布局的目的。

3.2.2 管路內(nèi)部流場特性與管路半徑的關(guān)系

圖6是供氣壓力為3 MPa、管路內(nèi)半徑分別為2mm、3 mm、4 mm、5 mm時(shí)，所建三維幾何模型（不同管徑的三維模型統(tǒng)一建立為1 m直管，入口邊界條件設(shè)定為該發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率時(shí)對應(yīng)的管路內(nèi)部流場流速）管路內(nèi)部流場壓降和管路內(nèi)半徑的關(guān)系曲線。觀察圖6可以發(fā)現(xiàn)，管路內(nèi)部流場壓降受管路半徑影響很大，尤其是管路內(nèi)半徑從2 mm變?yōu)? mm時(shí)內(nèi)部流場壓降變化最大，從3 mm變?yōu)? mm過程中，壓降變化逐漸變小。根據(jù)這一規(guī)律，在實(shí)際操作中為了降低管路內(nèi)部壓力損失，就不用一味地通過增大管路半徑來降低壓力損失，可以找一個(gè)平衡點(diǎn)。選擇直徑為10 mm的不銹鋼管（內(nèi)徑為8 mm）來匹配該車型的發(fā)動(dòng)機(jī)就可以滿足優(yōu)化設(shè)計(jì)的要求，直徑為10 mm的鋼管比直徑為12 mm（內(nèi)徑為10 mm）的鋼管在實(shí)際中更容易安裝操作，經(jīng)濟(jì)性也更好。

圖6　管路內(nèi)壓降與內(nèi)半徑的關(guān)系曲線圖

3.2.3 管路拐彎處曲率對內(nèi)部流場的影響

圖7　不同曲率彎管內(nèi)部流場中心截面的速度和壓力分布圖

圖7是供氣壓力為3 MPa、管路內(nèi)半徑為3 mm的彎管曲率半徑分別為14 mm、24 mm、54 mm時(shí)，最大功率條件下彎管內(nèi)部流場的速度和壓力分布情況。圖7顯示彎管拐彎處曲率半徑越大，內(nèi)部流場速度和壓力過渡越平順。在實(shí)踐中，受安裝空間的限制，不能無限制地增大曲率半徑，只能在有限的范圍內(nèi)進(jìn)行增大。圖7顯示當(dāng)曲率半徑為54 mm時(shí)內(nèi)部流場的速度和壓力過渡就比較平順了，可以滿足優(yōu)化設(shè)計(jì)要求。

3.2.4 氣瓶閥通孔的優(yōu)化設(shè)計(jì)

圖8為氣瓶閥優(yōu)化前后的內(nèi)部流場速度和壓力對比圖。優(yōu)化模型結(jié)構(gòu)是半徑為3 mm、曲率半徑為10 mm的90°彎管和半徑為3 mm、長度為30 mm的直管相切組成。圖8上方和下方分別是優(yōu)化前后氣瓶閥通孔內(nèi)部流場的速度和壓力分布。圖8中橢圓線圈標(biāo)注位置存在較大渦流，通過結(jié)構(gòu)優(yōu)化這一問題得到解決。另外，在實(shí)踐運(yùn)用中選取閥門時(shí)，要盡量確保閥門通徑和管路內(nèi)徑一致，避免管路和閥門連接處產(chǎn)生渦流，減小壓力損失。

圖8　氣瓶閥通孔結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后內(nèi)部流場速度和壓力分布圖

3.2.5 管路優(yōu)化前后結(jié)果對比

把該型號CNG公交車的高壓管路改用直徑為10 mm的不銹鋼管，彎管曲率半徑增大至55 mm，并選用優(yōu)化后的氣瓶閥后，與優(yōu)化前的模型進(jìn)行計(jì)算比較。通過仿真計(jì)算得到優(yōu)化后管路出入口的壓降為35.5 kPa，比優(yōu)化前的壓降減小了195.6 kPa，有效地提高了儲(chǔ)氣瓶內(nèi)天然氣的利用率，增加了CNG公交車的行駛里程。

4　結(jié)論

通過CFD數(shù)值模擬，計(jì)算分析了某CNG公交車高壓管路內(nèi)天然氣的流場特性，發(fā)現(xiàn)高壓管路的長度、半徑、曲率以及氣瓶閥通孔結(jié)構(gòu)是影響流場特性的主要因素。

1）優(yōu)化氣瓶閥內(nèi)部通孔結(jié)構(gòu)，可以解決原氣瓶閥內(nèi)部存在渦流的現(xiàn)象。

2）通過縮短管路長度可以有效地減小管路內(nèi)部的壓力損失。

3）高負(fù)荷不利于提高氣瓶中天然氣的使用率。

4）增大管路半徑可以有效地降低管路內(nèi)部流場的壓力損失，選擇直徑為10 mm的無縫鋼管來匹配所研究車型的發(fā)動(dòng)機(jī)可以滿足優(yōu)化設(shè)計(jì)的要求。

5）實(shí)踐操作過程中，在有限的空間內(nèi)盡量增大彎管曲率半徑，可以提高拐彎處內(nèi)部流場過渡的平順性。

6）選用直徑為10 mm的不銹鋼管，彎管曲率半徑增大至55 mm，并優(yōu)化氣瓶閥的高壓管路出入口的壓降為35.5 kPa，比優(yōu)化前的壓降減小了195.6 kPa，有效地提高了儲(chǔ)氣瓶內(nèi)天然氣的利用率，增加了CNG公交車的行駛里程。

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（修改回稿日期 2016-03-05編 輯 何明）

中俄能源合作新典范——俄羅斯亞馬爾液化天然氣項(xiàng)目

俄羅斯亞馬爾液化天然氣項(xiàng)目作為北極圈內(nèi)最大的LNG項(xiàng)目，開工至今吸引了全世界的目光。目前,亞馬爾項(xiàng)目總體建設(shè)進(jìn)度為51.3%，一期生產(chǎn)線進(jìn)度為64.4%，可于2017年按期投產(chǎn)，二期和三期生產(chǎn)線將分別于2018年和2019年投產(chǎn)。經(jīng)過多年建設(shè)，亞馬爾LNG項(xiàng)目所在地薩別塔港已經(jīng)建立了完善的工作和生活區(qū)，住房、供電、供暖、食堂、倉庫、道路和休閑娛樂設(shè)施一應(yīng)俱全。目前，亞馬爾LNG項(xiàng)目有超過220家承包商，現(xiàn)場有3 000多臺(tái)技術(shù)設(shè)備、15 000多名工人，預(yù)計(jì)高峰期工人人數(shù)將達(dá)20 000人。

根據(jù)諾瓦泰克公司提供的數(shù)據(jù)，按照美國石油工程師學(xué)會(huì)石油資源管理系統(tǒng)(PRMS)標(biāo)準(zhǔn)測算，截至2014年12月31日，南坦別伊氣田已發(fā)現(xiàn)天然氣儲(chǔ)量9 260×108m3。到2016年5月1日，亞馬爾項(xiàng)目19個(gè)區(qū)塊208口氣井中已有50口完成開采，可滿足一期生產(chǎn)線86%的生產(chǎn)需求。

在項(xiàng)目主體建筑施工方面，4座大型LNG儲(chǔ)罐總建設(shè)進(jìn)度為75.3%，到2016年11月，其中2座儲(chǔ)罐將全部完工并完成使用前的最終測試。發(fā)電站建設(shè)已完成60.2%，其中1～4號天然氣渦輪發(fā)電機(jī)已安裝完畢，2016年內(nèi)一期發(fā)電機(jī)組將投入使用。一期生產(chǎn)線引橋全部的地基已建設(shè)完畢，包括低溫?fù)Q熱器在內(nèi)的主要設(shè)備已經(jīng)就位，配套的2臺(tái)液化壓縮機(jī)也已安裝完成。

由于薩別塔港氣候寒冷，全年有近9個(gè)月時(shí)間是冬季，最低氣溫達(dá)零下40 ℃，為縮短工期及節(jié)省建設(shè)成本，包括2個(gè)LNG成品運(yùn)輸泊位在內(nèi)的大部分建筑均采取模塊化方式建設(shè)。據(jù)介紹，亞馬爾LNG項(xiàng)目總共需要各類模塊近500個(gè)，其中簡單模塊約360個(gè)，高技術(shù)復(fù)雜模塊111個(gè)，分別交由10家承包商生產(chǎn)，其中有7家來自中國，其余3家來自印度尼西亞。4月底，由中國海洋石油工程股份有限公司承建的工程包中，2個(gè)分別重達(dá)7 200 t和4 800 t的重要模塊在青島順利完工裝船，這也是整個(gè)亞馬爾LNG項(xiàng)目中最大最重的2個(gè)模塊，展現(xiàn)出中國企業(yè)在LNG設(shè)備制造方面的長足進(jìn)步。

（天工 摘編自石油新聞網(wǎng)）

Characteristics of fl ow fi elds in high-pressure pipes for CNG buses

Tan Jinhui1, Wang Yan2, Hao Haibin1, He Taibi1, Zhang Xinyan1, Yang Weicheng3
(1. School of Automobile & Transportation, Xihua University, Chengdu, Sichuan 610039, China; 2. Chengdu Industry and Trade College, Chengdu, Sichuan 611730, China; 3. Chengdu Textile College, Chengdu, Sichuan 611731, China)

There is few process specifications related to the layout of high-pressure pipes for CNG vehicles. In addition, in-depth studies are urgently required on the selection of such design parameters as layout/trend of high-pressure pipes, pipe lengths and diameters and the impacts of these parameters on the utilization rate of stored gas and the supply stability of gas in pipes. In this study, numerical simulations of computational fluid dynamics (CFD) were performed to highlight the characteristics of flow fields in gas-supply pipes for a certain model of CNG buses. The results show that length, curvature and radius of pipes, together with the structure of the cylinder valve, are key factors that may affect flow field characteristics. Specifically, there are vortexes in the internal flow field of the cylinder valve. Drops of the internal pressures have a linear correlation with the lengths of pipes. Flow velocity is in a positive correlation with pressure drop under different operating conditions. Pressure drop in the flow field decreases as pipe radius increases. The greater the curvature radius of elbow pipe is, the smoother transition of the internal flow velocity and pressure in the corner will be. Based on these findings, the following design optimizations were proposed. First, the internal hole structure of the cylinder valve is optimized to effectively remove the vortexes in the internal gas bottle valve. Second, pipe length is shortened to significantly reduce the internal pressure losses. Third, heavier loads may negatively affect the utilization efficiencies of natural gas contained in the cylinder. Fourth, pipe radius can be increased to effectively reduce the pressure loss in the flow field of pipes. After optimization, the pressure loss of the high-pressure pipe is reduced by 195.6 kPa.

Computational fluid dynamics (CFD); Compressed natural gas (CNG) vehicle; High-pressure gas pipe; Flow field characteristic; Cylinder valve; Natural gas utilization rate; Pressure loss

10.3787/j.issn.1000-0976.2016.05.014

四川省教育廳理工科重點(diǎn)項(xiàng)目“天然氣汽車高壓管路流場特性分析及優(yōu)化布局設(shè)計(jì)研究”（編號：14ZA0106）、四川省哲學(xué)社會(huì)科學(xué)重點(diǎn)研究項(xiàng)目“四川省LNG汽車應(yīng)用推廣研究”（編號：W14203328）。

譚金會(huì)，女，1970年生，副教授，工學(xué)碩士；主要從事車輛工程及交通安全工程方面的研究工作。地址：（610039）四川省成都市金牛區(qū)西華大學(xué)汽車與交通學(xué)院。電話：(028)87720534。ORCID:0000-0002-0484-9701。E-mail:jinhuit@163.com