張秋林,劉德安,羅新生
(德勝集團四川釩鈦有限公司,四川樂山614900)
四川德勝集團釩鈦有限公司煉鐵廠高爐操作技術進步
張秋林,劉德安,羅新生
(德勝集團四川釩鈦有限公司,四川樂山614900)
改善原燃料質量,通過對高爐送風制度、爐頂布料制度的調(diào)整,爐內(nèi)煤氣流的分布更趨合理,高爐煤氣利用率也得到進一步提高。高爐煤氣流的合理分布對爐料的傳熱、強化冶煉進程起決定性的作用,直接影響高爐冶煉的強化程度和經(jīng)濟效果。
高爐;釩鈦礦冶煉;冶煉強度
四川德勝集團釩鈦煉鐵廠2009年以來,通過不斷優(yōu)化原料結構,實施技術改造,并逐步提高釩鈦礦冶煉,進一步提高了高爐各項生產(chǎn)技術經(jīng)濟指標。隨著釩鈦冶煉技術的提高,高爐9~11月份月平均焦比達475 kg/t,燃料比達620 kg/t,渣中TiO2達14.5%左右,高爐穩(wěn)定順行,生鐵成本大幅度下降。
德勝集團川鋼煉鐵廠現(xiàn)有3座高爐,其中1#高爐爐容為450m3,2#高爐爐容為450m3,3#高爐爐容為112m3。
3.12~4月份原燃料使用情況
德勝川鋼煉鐵廠在2009年生產(chǎn)過程中,以爐況穩(wěn)定順行為前提,不斷完善高爐生產(chǎn)工藝,以穩(wěn)產(chǎn)高產(chǎn)為目的,積極開展節(jié)能降耗工作。2~4月份由于入爐燃料(焦炭、煤粉)灰份高、焦炭強度差,入爐原料(燒結礦、生礦)粉末重;原料帶入S高,格里坪焦S最高時達1.06%,導致入爐原料S負荷重,月平均入爐S負荷達8.5kg/t Fe;燒結礦質量不穩(wěn)定,波動大(見表1、2),從而導致2#高爐3、4月份爐況出現(xiàn)異常,爐內(nèi)結瘤,各項生產(chǎn)指標不理想。
表1 2月份格里坪焦灰份、S含量統(tǒng)計表(%)
3.2德勝集團川鋼煉鐵廠2~4月份生產(chǎn)情況(見表3)
從表3可以看出,2~4月份各項生產(chǎn)指標較差:產(chǎn)量低、合格率低、綜合燃料比高。
3.39~11月份原燃料使用情況
通過加強對原燃料的監(jiān)管確保爐料結構穩(wěn)定,原燃料質量逐步提高(見表4、5)。原則上不合格原燃料不準進廠,特殊情況下做讓步接收,并從廠級通知至工段及工長個人,并隨時就原燃料情況與攀煤化公司進行了解和溝通。
表2 2月份燒結礦篩分指數(shù)、轉鼓指數(shù)統(tǒng)計表(%)
表3 德勝集團川鋼煉鐵廠2~4月份主要技術經(jīng)濟指標
表4 9~11月份格里坪焦灰份、S含量統(tǒng)計表(%)
表5 9~11月份燒結礦篩分指數(shù)、轉鼓指數(shù)統(tǒng)計表(%)
3.4高爐煤氣流的合理利用
高爐煤氣流的合理分布應向均勻化發(fā)展,以爐喉煤氣CO2%曲線為標志,雙峰式曲線愈趨平坦,煤氣利用得愈好。控制合理的氣流分布,應以下部調(diào)劑為基礎,上下部調(diào)劑相結合,保持良好的爐缸工作,從而確保高爐穩(wěn)定順行。
(1)4月24日對2#高爐進行降料面炸瘤處理,通過進入爐內(nèi)測量中心線及相關風口數(shù)據(jù)分析,不斷調(diào)校風口布局,尋求2#高爐合理的送風制度,2#高爐爐況逐步恢復正常。
3月7日風口工作情況見表6,風口總面積:0.141 0m2。
表6 3月7日風口工作情況
4月26日風口工作情況見表7,風口總面積:0.139 2m2。
表7 4月26日風口工作情況
(2)在生產(chǎn)過程中,不斷摸索、總結和實踐新的裝料制度。
2~4月份1#、2#高爐裝料制度見表8。
表8 2~4月份1#、2#高爐裝料制度
1#、2#高爐分別于10月16日、11月23日實行多環(huán)布料制度穩(wěn)定了高爐煤氣流,爐內(nèi)煤氣得到充分利用,確保了高爐穩(wěn)定順行,各項生產(chǎn)指標進一步得到提高。
10~11月份1#、2#高爐裝料制度見表9。
表9 10~11月份1#、2#高爐裝料制度
3
.5 高爐釩鈦礦冶煉
(1)1#、2#高爐隨著釩鈦礦冶煉逐步加大,2~4月份渣中TiO2(11%~14%),9~11月份渣中TiO2含量達到14.5%以上,爐渣變稠,泡沫渣及渣中帶鐵等問題,嚴重影響高爐正常生產(chǎn)。鈦渣在溶化后其粘度是很小的,比普通渣小,一般小于0.2pa·s(小于2泊),但在高爐強還原環(huán)境和一定的溫度下, TiO2被還原成Ti,當Ti遇到C和N后,生成TiC、TiN和Ti(C、N)固溶體,這些物質的熔點很高,都超過2 950℃,在渣中呈固體微粒(粒度0.005μ~0.1μ)狀態(tài)浮于渣中,且隨著粘附在滴落鐵珠的表面上,形成一層膜,鐵珠越小,膜的厚度越厚,這種膜鐵珠聚合長大,懸浮于渣中,呈微細粒狀態(tài)。加上微細的TiC、TiN和Ti(C、N)懸浮顆粒分布于渣中,因此爐渣的粘度增高,出現(xiàn)變稠,嚴重時放不出渣來。
(2)控制相對較窄的爐溫區(qū)間,防止鈦渣變稠。爐子越大,TiO2含量越高,生鐵中的[Si]、[Ti]控制水平越低,并且要求[Si]、[Ti]偏下限控制。釩鈦礦配加多了以后,[Si]、[Ti]控制的界限和范圍均比較低和窄。
(3)煉鐵廠采用吹風堵渣機。由于鈦渣的結晶能力強,渣皮堅固,渣口難開,采用吹風堵渣機可使渣口易打開,且有消稠作用。
(4)煉鐵廠爐料結構的穩(wěn)定,高爐生產(chǎn)中配加了3%~5%普通鐵礦石,以確保爐缸有充足的氧勢,達到抑制[Ti]的過還原。
3.6富氧強化冶煉
9~11月份1#、2#高爐為進一步促進強化冶煉,確保釩鈦礦冶煉穩(wěn)步推進,2~4月份富氧率2.1%左右,9~11月份富氧率提高到2.5%~3.0%,高爐冶煉進一步強化,從而1#、2#高爐各項生產(chǎn)指標得到進一步提高,見表10。
表10 德勝集團川鋼煉鐵廠9~11月份主要技術經(jīng)濟指標
3.79~11月份生產(chǎn)情況
9~11月份,高爐通過原燃料質量的改善、穩(wěn)定的爐料結構、煤氣的充分利用、釩鈦礦冶煉的加大、富氧率的提高使各項生產(chǎn)指標(產(chǎn)量、合格率、焦比、風溫等)較2~4月份都有較大提高。
9~11月份與2~4月份主要技術經(jīng)濟指標對比見表11。
表11 9~11與2~4月主要技術經(jīng)濟指標對比
(1)1#、2#高爐于11月份爐前除塵設備順利投用,爐前環(huán)境得到較大改善。
(2)采用高風溫、高煤比、高富氧和低硅冶煉等技術,高爐風溫使用水平進一步提高,燃料比逐漸下降,大大降低了噸鐵能耗,提高了川鋼煉鐵的競爭力。
(3)2#高爐開爐3年多熱風爐耐火球粘結嚴重,風溫使用能力達不到高爐所需要求(現(xiàn)使用情況平均小于1 050℃),煉鐵廠計劃明年10月更換耐火球,進一步提高2#高爐風溫使用水平。
(4)經(jīng)過不斷的努力,2009年9~11月份高爐燃料比已降到620 kg/t·Fe,今后仍將不斷努力,力爭高爐燃料比在此基礎上能夠進一步降低。
The Ironmaking Plant of Sichuan Desheng Group Vanadium and Titanium Co.,Ltd.,Technological Progress of Blast Furnace Operation
ZHANG Qiu-lin,LIU De-an,LUO Xin-sheng
(Productive Department of Sichuan Desheng Group Vanadium and Titanium Co.LTD,Leshan 614900,Sichuan,China)
According to the long-term production practice of Desheng group vanadium and Titanium Co.,Ltd.ironworks blast furnace shows that improvement in the quality of raw materials and fuel through the adjustment of blast furnace air supply system,top distributing system, rationalize the distribution of the gas flow in the furnace,blast furnace gas utilization rate has also been further improved.The reasonable distribution of gas flow in the blast furnace is the heat transfer of burden,strengthening smelting process plays a decisive role,directly affect the blast furnace smelting enhancement degree and economic effect.
blast furnace;vanadium and titanium ore smelting;smelting strength
1001-5108(2016)02-0016-04
TF54
A
張秋林,技術主管,助理工程師,主要從事高爐冶煉方面的技術研究和管理工作。