陳延清，張建強(qiáng),2，牟淑坤，劉 宏，張飛虎

（1.首鋼技術(shù)研究院，北京 100043；2.中國石油大學(xué)（北京），北京 102249）

焊接工藝對(duì)22 mm壁厚X80管道環(huán)焊縫沖擊韌性的影響

陳延清1，張建強(qiáng)1,2，牟淑坤1，劉 宏1，張飛虎1

（1.首鋼技術(shù)研究院，北京 100043；2.中國石油大學(xué)（北京），北京 102249）

為了優(yōu)化22 mm壁厚X80管道施工中環(huán)焊縫焊接工藝，采用管線鋪設(shè)過程中常用的自保護(hù)藥芯焊絲半自動(dòng)焊接工藝，研究了不同焊接熱輸入及焊道排列對(duì)焊縫組織和沖擊韌性的影響。結(jié)果顯示，在所研究的熱輸入范圍內(nèi)，焊道排列對(duì)焊縫組織和沖擊韌性影響不大；焊接熱輸入在16 kJ/cm以上時(shí)，焊縫金屬的沖擊韌性急劇下降；焊接熱輸入在10 kJ/cm時(shí)，焊縫金屬的沖擊韌性波動(dòng)較大；熱輸入在12～15 kJ/cm時(shí)，焊縫金屬的沖擊性能最佳。研究表明，X80自保護(hù)藥芯焊絲對(duì)焊接熱輸入較為敏感，采用12～15 kJ/cm的熱輸入施焊，可確保焊縫金屬的沖擊韌性滿足工程技術(shù)要求，此時(shí)焊道排列對(duì)焊縫金屬的沖擊韌性無影響。

焊接熱輸入；自保護(hù)藥芯焊絲；沖擊韌性

油氣管道建設(shè)是一項(xiàng)大規(guī)模的現(xiàn)場焊接安裝工程，一條長輸管道在建設(shè)過程中可能會(huì)遇到多種人文環(huán)境、地質(zhì)形貌和氣候條件。為適應(yīng)不同的焊接環(huán)境，管道施工的焊接工藝選擇是多種多樣的。世界發(fā)達(dá)國家管道環(huán)焊縫主要采用氣體保護(hù)實(shí)心焊絲自動(dòng)焊方法進(jìn)行焊接，而我國現(xiàn)場環(huán)焊縫自動(dòng)焊程度低，管道環(huán)焊縫主要采用自保護(hù)藥芯焊絲半自動(dòng)焊方法進(jìn)行焊接。隨著輸送管道強(qiáng)度、直徑和壁厚不斷增大，焊接施工勞動(dòng)強(qiáng)度增強(qiáng)，現(xiàn)場環(huán)焊縫的焊接材料及焊接工藝可選擇的范圍越來越窄，焊接施工難度越來越大，難以保證焊縫具有與母材相同或接近的性能，現(xiàn)場環(huán)焊技術(shù)已成為制約高強(qiáng)度、厚壁管線鋼應(yīng)用的主要瓶頸。為了充分發(fā)揮我國螺旋焊管的產(chǎn)能，中國石油天然氣集團(tuán)公司擬采用22 mm壁厚X80螺旋焊管部分替代現(xiàn)有22 mm壁厚的直縫焊管，22mm壁厚X80螺旋焊管在環(huán)焊縫焊接工藝評(píng)定過程中，其自保護(hù)藥芯焊絲半自動(dòng)焊環(huán)焊縫出現(xiàn)了焊接接頭沖擊韌性不能滿足施工技術(shù)要求和焊縫沖擊離散度大的現(xiàn)象。本研究在鋼板成分、焊接材料和焊接方法不變的情況下，擬通過焊接工藝優(yōu)化來提高22 mm壁厚X80管道環(huán)焊縫沖擊韌性，因此進(jìn)行了焊道分布和焊接熱輸入對(duì)22 mm壁厚X80管道環(huán)焊縫沖擊韌性影響的試驗(yàn)研究。

1 試驗(yàn)材料及方法

試驗(yàn)用材料為厚度22 mm的X80管線鋼、其主要化學(xué)成分見表1，力學(xué)性能見表2。由表1、表2可知，試驗(yàn)用鋼屬于典型的低C、高Nb、微Ti處理的低合金高強(qiáng)鋼，具有優(yōu)良的綜合力學(xué)性能。母材的金相組織如圖1所示。由圖1可知，試驗(yàn)鋼的顯微組織主要由針狀鐵素體（AF）+貝氏體（B）組成。

表1 22 mm壁厚X80管線鋼化學(xué)成分 %

表2 22 mm壁厚X80管線鋼力學(xué)性能

圖1 試驗(yàn)用鋼的金相組織

管道環(huán)焊縫屬于全位置焊接，仰焊位置的性能不做考核指標(biāo)，平焊位置的焊接熱輸入大于其他位置，平焊位置的沖擊韌性是環(huán)焊縫中相對(duì)薄弱的環(huán)節(jié)，因此試驗(yàn)采用平焊位置完成了所有焊接試驗(yàn)。焊接方法為我國管道鋪設(shè)過程中常用的自保護(hù)藥芯焊絲半自動(dòng)焊，焊接設(shè)備為美國米勒公司生產(chǎn)PIPEPRO 400XC焊接系統(tǒng)，根焊材料為某廠家生產(chǎn)的Φ1.2 mm金屬粉芯焊絲，填充蓋面材料為某廠家生產(chǎn)的Φ2.0mm規(guī)格X80管線鋼專用自保護(hù)藥芯焊絲，試板尺寸為600 mm×200 mm，坡口形式如圖2所示。焊前將試板預(yù)熱到100～150℃，焊接過程中層間溫度控制在100～130℃，焊接工藝參數(shù)見表3。

圖2 焊接坡口形式

表3 焊接工藝參數(shù)

試驗(yàn)測定了不同焊接工藝下焊接接頭-10℃的沖擊性能，焊接接頭沖擊取樣位置如圖3所示。利用3%硝酸酒精對(duì)試樣進(jìn)行浸蝕，利用SEM觀察其顯微組織及M/A島的分布和形態(tài)。

圖3 焊接接頭沖擊試驗(yàn)取樣位置

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

焊后焊道形貌如圖4和圖5所示，焊接接頭-10℃的沖擊試驗(yàn)結(jié)果見表4。由表4可以看出，X80自保護(hù)藥芯焊絲對(duì)焊接熱輸入比較敏感，焊接工藝窗口比較窄，隨著焊接熱輸入的增大，焊接接頭沖擊韌性呈降低的趨勢，尤其是焊縫金屬?zèng)_擊韌性的這種趨勢更明顯。焊接熱輸入在12.59～15.94 kJ/cm時(shí)，焊接接頭的沖擊韌性比較高，滿足X80環(huán)焊縫技術(shù)要求，并且均勻穩(wěn)定。焊接熱輸入在16.36 kJ/cm以上時(shí)，焊接接頭沖擊功的單值和均值均較低，不能滿足X80環(huán)焊縫技術(shù)要求。焊接熱輸入在10.00 kJ/cm時(shí)，焊接接頭的沖擊吸收功均值滿足X80環(huán)焊縫技術(shù)要求，單值不能滿足X80環(huán)焊縫技術(shù)要求，沖擊功的離散度較大，分析原因?yàn)闊彷斎胩?，焊道之間熔合不好，易造成夾渣缺陷。焊接熱輸入在12.59～15.94 kJ/cm時(shí)，焊道排列對(duì)焊接熱輸入的影響不大。

圖4 不同排列焊道焊后形貌

圖5 不同焊接熱輸入焊道焊后形貌

表4 焊接接頭-10℃沖擊試驗(yàn)結(jié)果

對(duì)不同焊接工藝接頭的金相組織進(jìn)行了觀察，圖6和圖7為金相顯微鏡下焊縫金屬的組織形貌。自保護(hù)藥芯焊絲中含有較高的Al（w（Al）=1%～1.5%），在無保護(hù)氣體條件下進(jìn)行焊接，主要靠Al對(duì)焊縫進(jìn)行脫氧。脫氧產(chǎn)物一部分形成焊渣，覆蓋焊道表面起隔絕空氣保護(hù)熔池的作用；另一部分形成氧化物質(zhì)點(diǎn)，在焊縫中起形核中心的作用，對(duì)改善組織形貌、提高強(qiáng)韌性起到關(guān)鍵作用。通過對(duì)焊縫金相組織觀察分析可以看出，不同焊接工藝下，焊縫金屬均呈現(xiàn)針狀交織的貝氏體組織，板條束密度和粒狀貝氏體含量均呈規(guī)律性變化，在較低的焊接熱輸入下，可以得到晶粒更小、板條束更密、粒狀貝氏體含量更多的焊縫金屬和熱影響區(qū)組織，對(duì)焊接接頭沖擊韌性的提高有一定作用。

圖6 不同排列焊道焊縫金屬的金相組織

圖7 不同焊接熱輸入焊縫金屬金相組織

管道環(huán)焊縫一般采用多層多道焊，焊道間必然存在后續(xù)焊道對(duì)前續(xù)焊道的熱循環(huán)作用。圖8～圖12為掃描電鏡下最后焊道焊縫金屬以及前道焊縫熱影響區(qū)的組織形貌。由圖8～圖12可以看出，焊接熱輸入對(duì)焊縫及前道焊縫的熱影響區(qū)組織均有影響，如16.36 kJ/cm下焊縫金屬獲得板條貝氏體和粒狀貝氏體，經(jīng)后續(xù)焊道焊接熱循環(huán)后板條貝氏體組織依舊存在，而采用較小熱輸入條件下，焊縫中的板條貝氏體轉(zhuǎn)化為更多的粒狀貝氏體，對(duì)焊縫金屬?zèng)_擊韌性有一定改善。而對(duì)韌性起惡化作用的區(qū)域?yàn)楹缚p的回火區(qū)，該區(qū)所處溫度約600～750℃，易出現(xiàn)殘余奧氏體的轉(zhuǎn)變和滲碳體的析出（圖12），板條貝氏體粗大的組織經(jīng)回火后板條束及晶界均呈現(xiàn)鏈狀的M/A或滲碳體，而隨著焊接熱輸入的降低，回火區(qū)焊縫組織中鏈狀M/A或滲碳體減少，甚至不呈鏈狀，這是見底焊接熱輸入后焊縫沖擊韌性提高的原因。

圖8 掃描電鏡下不同焊接工藝焊縫金屬柱狀晶區(qū)組織形貌

圖9 掃描電鏡下不同焊接工藝焊縫金屬粗晶區(qū)組織形貌

圖10 掃描電鏡下不同焊接工藝焊縫金屬細(xì)晶區(qū)組織形貌

圖11 掃描電鏡下不同焊接工藝焊縫金屬不完全重結(jié)晶區(qū)組織形貌

圖12 掃描電鏡下不同焊接工藝焊縫金屬回火區(qū)組織形貌

3 結(jié) 論

（1）X80自保護(hù)藥芯焊絲半自動(dòng)焊由于其焊絲成分特點(diǎn)使其對(duì)焊接熱輸入較為敏感，采用12～15 kJ/cm的熱輸入施焊，可確保焊縫金屬的沖擊韌性滿足工程技術(shù)要求；在12～15 kJ/cm的熱輸入范圍內(nèi)，焊道排列對(duì)焊縫金屬的沖擊韌性無影響。

（2）在X80環(huán)焊縫所用的焊接工藝范圍內(nèi)，獲得針狀交織的貝氏體組織，在較低焊接熱輸入下，可以得到晶粒更小、板條束更密、粒狀貝氏體含量更多的焊縫金屬。

（3）前道焊縫中的回火區(qū)是整個(gè)焊縫中的薄弱環(huán)節(jié)，在較大熱輸入下，該區(qū)域由于焊接殘余奧氏體的轉(zhuǎn)變和滲碳體的析出，在板條束間和晶界形成鏈狀的M/A島或滲碳體，造成了X80自保護(hù)藥芯焊絲半自動(dòng)焊焊縫金屬?zèng)_擊功值的波動(dòng)和降低。

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Influence of Welding Technology on Circumferential Weld Impact Toughness of 22 mm Thickness X80 Pipeline

CHEN Yanqing1,ZHANG Jianqiang1,2,MU Shukun1,LIU Hong1,ZHANG Feihu1
（1.Shougang Research Institute of Technology,Beijing 100043,China；2.China University of Petroleum(Beijing),Beijing 102249,China）

In order to optimize the circumferential weld welding technology in the construction of 22 mm thickness X80 pipeline,adopting self-shielded flux cored wire semi-automatic welding technology,commonly used in pipeline laying,to study the influence of different welding heat input and welding bead arrangement on weld microstructure and impact toughness.The Results showed that within the studied range of the heat input,the welding bead arrangement has a little effect on the microstructure and impact toughness;when the heat input is higher than 16 kJ/cm,the impact toughness of weld metal declines sharply;when the heat input is in the range of 12～15 kJ/cm,the impact toughness of weld metal is the best.The research indicated that X80 self-shielded flux cored wire is sensitive to welding heat input,using 12～15 kJ/cm heat input can ensure impact toughness of weld metal meet the engineering technology requirements,at this moment the welding bead arrangement has no influence on weld metal.

welding heat input;self-shielded flux cored wire;impact toughness

TG444.2

B

10.19291/j.cnki.1001-3938.2016.02.010

陳延清（1967—），女，博士，教授級(jí)高工，主要從事金屬焊接性研究和焊接材料開發(fā)工作，發(fā)表論文20余篇。

2015－11－18

黃蔚莉