陳川，陳宜斌，王寶鳳，稂耘，葉志國(guó)，馬光

（1.國(guó)網(wǎng)智能電網(wǎng)研究院，北京102211；2.南昌航空大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，南昌310063）

攪拌速率對(duì)銀-石墨復(fù)合鍍層耐蝕性和耐磨性的影響

陳川1，陳宜斌1，王寶鳳2，稂耘2，葉志國(guó)2，馬光1

（1.國(guó)網(wǎng)智能電網(wǎng)研究院，北京102211；2.南昌航空大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，南昌310063）

采用電沉積法在純銅基體上制備了銀-石墨復(fù)合鍍層，研究了鍍液攪拌速率對(duì)銀-石墨復(fù)合鍍層耐蝕性和耐磨性的影響。結(jié)果表明：隨著攪拌速率的增大，復(fù)合鍍層中石墨的含量先增大后減小，自腐蝕電流密度和自腐蝕電位呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)，但整體變化幅度不大；攪拌速率為320～920 r／min時(shí)，隨著攪拌速率的增大，復(fù)合鍍層摩擦因數(shù)增大，磨損率增大?？紤]到工業(yè)生產(chǎn)要求，最佳攪拌速率為420 r／min，此時(shí)制備的復(fù)合鍍層的磨損率可低至8.13×10－14m3／（N·m）。

高壓隔離開(kāi)關(guān)；銀-石墨復(fù)合鍍層；攪拌速率；耐蝕性；耐磨性

隔離開(kāi)關(guān)由于運(yùn)行環(huán)境比較惡劣，其可靠性很大程度上受到環(huán)境因素的影響與制約，經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)觸頭、觸指發(fā)熱，瓷瓶斷裂、銹蝕等問(wèn)題［1］。據(jù)國(guó)網(wǎng)公司統(tǒng)計(jì)，2008－2010年，接觸發(fā)熱占隔離開(kāi)關(guān)全部故障的45％，發(fā)熱問(wèn)題尤為突出［2］。接觸部位過(guò)熱的根本原因是接觸不良，導(dǎo)致接觸不良的直接原因是沙塵、雨雪、潮氣和污穢的侵襲，致使接觸表面積灰、積垢和銹蝕［3］。因此，研究高壓隔離開(kāi)關(guān)電觸頭表面防護(hù)鍍層的耐蝕性和耐磨性對(duì)減少高壓隔離開(kāi)關(guān)故障率、維護(hù)電網(wǎng)穩(wěn)定運(yùn)行有重要的意義。

目前，國(guó)內(nèi)高壓隔離開(kāi)關(guān)觸頭材料的表面防護(hù)鍍層普遍采用鍍純銀和鍍硬銀技術(shù)，但鍍銀層存在耐磨性差，自清潔能力不強(qiáng)，易積灰塵等問(wèn)題，已不能滿足電網(wǎng)系統(tǒng)的發(fā)展需求。德國(guó)西門(mén)子公司對(duì)觸頭、觸指接觸材料進(jìn)行了技術(shù)創(chuàng)新，研發(fā)并生產(chǎn)了銀-石墨鍍層，該鍍層集合了銀的高導(dǎo)電率、低接觸電阻和石墨的優(yōu)良潤(rùn)滑性、高耐磨性和高耐蝕性等優(yōu)點(diǎn)［4-6］，已廣泛應(yīng)用于高壓電網(wǎng)隔離開(kāi)關(guān)的電接觸材料中。隨著特高壓、超高壓輸電線的快速發(fā)展，對(duì)電接觸材料的性能要求越來(lái)越高，因此，研究銀-石墨復(fù)合鍍層的耐蝕性和耐磨性具有重要的意義。

本工作在氰鍍銀體系下，研究鍍液在不同攪拌速率［7］下對(duì)復(fù)合鍍層耐蝕性和耐磨性的影響，以期尋求銀-石墨復(fù)合鍍層在制備過(guò)程中的最佳攪拌速率。

1 試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料及基體預(yù)處理

為了保證鍍層質(zhì)量，試驗(yàn)中采用氰化鍍銀體系。采用德國(guó)施洛特公司生產(chǎn)的天然鱗片石墨，平均顆粒尺寸＜5μm。電鍍陽(yáng)極板為99.99％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）純銀板。鍍液中使用的石墨分散劑為德國(guó)施洛特公司生產(chǎn)的VP06-122與VP06-123，其中VP06-123起輔助分散作用。使用99.99％無(wú)氧純銅作為銀-石墨復(fù)合鍍層的基體材料。

使用砂紙打磨銅基體試片使之呈鏡面光亮，將打磨后的銅基體試片置于NaOH、Na2CO3· 10H2O、Na2O·n SiO2和Na3PO4·12H2O混合堿液中除油1 min，除油溫度60℃，電流密度3 A／dm2；再將試片放入HNO3、H2SO4、NaCl混合液中3 s以除去試片表面的氧化皮，最后置于125 g／L H2SO4溶液中使試片表面活化后備用。

1.2 預(yù)鍍銀、鍍銀、銀-石墨復(fù)合鍍

將預(yù)處理后的試片帶電放入預(yù)鍍銀槽中進(jìn)行預(yù)鍍銀。工件預(yù)鍍銀完成后不水洗，直接放入鍍銀槽中施鍍。鍍銀工序結(jié)束后，得到厚度11～12μm的純銀鍍層，再將試片放入銀-石墨復(fù)合鍍槽中進(jìn)行施鍍。預(yù)鍍銀、鍍銀和石墨鍍銀槽液都由中航工業(yè)洪都熱表處理廠提供，其中石墨鍍銀槽液的配方是在鍍銀槽液基礎(chǔ)上加入石墨、VP06-122和VP06-123添加劑制得的。添加劑VP06-122和VP06-123的加入量均為20 mL／L，石墨的加入量為60 g／L，溫度、p H及攪拌速率與鍍銀工藝條件相同。施鍍所采用的攪拌方式為磁力攪拌（ZNCL-GS-C型）、攪拌速率分別為320，520，720，920 r／min，電流密度為0.3 A／dm2，溫度為25℃，p H（PHS-3C型p H計(jì)）為12.5。

1.3 鍍層中石墨含量測(cè)試

使用立體顯微鏡觀察銀-石墨復(fù)合鍍層的表面形貌，使用Image-ProPlus［8］軟件統(tǒng)計(jì)銀-石墨復(fù)合鍍層中石墨的面積分?jǐn)?shù)。

1.4 鍍層耐蝕性測(cè)試

使用PARSTAT 2273電化學(xué)測(cè)試系統(tǒng)測(cè)定不同攪拌速率條件下制得的銀-石墨復(fù)合鍍層的極化曲線。采用三電極測(cè)試體系，飽和甘汞電極（SCE）為參比電極，20 mm×20 mm×1 mm的銅基復(fù)合鍍層試片為工作電極，鉑電極為輔助電極，測(cè)量溫度為25℃，掃描速率為0.5 mV／s，腐蝕介質(zhì)為1 mol／L H2SO4溶液。

1.5 鍍層耐磨性測(cè)試

使用HT-1000型球盤(pán)式高溫摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)（蘭州中科凱華）［9］在260 g載荷下對(duì)20 mm× 20 mm×1 mm的銅基鍍層試片進(jìn)行摩擦磨損試驗(yàn)。

2 結(jié)果與討論

2.1 攪拌速率對(duì)復(fù)合鍍層石墨含量的影響

圖1為Image-Pro plus軟件處理效果圖，因?yàn)槭c銀存在較大的色澤差異，因此軟件可以較為準(zhǔn)確地識(shí)別石墨，進(jìn)而統(tǒng)計(jì)石墨的面積分?jǐn)?shù)。

由圖2可見(jiàn)，隨著攪拌速率的增大，鍍層表面石墨的面積分?jǐn)?shù)先增大后減小。攪拌速率越大，能夠到達(dá)陰極表面的石墨顆粒越多，同時(shí)鍍液對(duì)已經(jīng)吸附在陰極表面的石墨顆粒的沖擊力越大。根據(jù)Gugleilmi［10］的兩步吸附模型，攪拌速率為520 r／min時(shí)，弱吸附步驟對(duì)石墨顆粒進(jìn)入鍍層的影響起決定作用，隨著攪拌速率的增大，能夠隨鍍液到達(dá)陰極附近的石墨增多，能夠進(jìn)入鍍層的石墨也隨之增多，復(fù)合電沉積所消耗的石墨也能夠得到及時(shí)補(bǔ)充；但當(dāng)轉(zhuǎn)速為720，920 r／min時(shí)，鍍層中石墨的面積分?jǐn)?shù)呈下降的趨勢(shì)，這是因?yàn)殛帢O附近的石墨含量已經(jīng)到達(dá)了恒定值，但是鍍液對(duì)陰極表面的沖擊作用隨攪拌速率的增大而加強(qiáng)，一部分石墨還沒(méi)來(lái)得及被嵌入鍍層（鍍層厚度超過(guò)石墨顆粒高度的一半即可認(rèn)為石墨已被嵌入）就已經(jīng)被沖回鍍液之中，導(dǎo)致鍍層中石墨含量減少，石墨的面積分?jǐn)?shù)下降。

2.2 攪拌速率對(duì)復(fù)合鍍層耐蝕性能的影響

由圖3和表1可見(jiàn)，隨著鍍液攪拌速率的增加，復(fù)合鍍層的自腐蝕電位（Ecorr）呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)，但整體變化幅度不大。攪拌速率為520 r／min時(shí)，制得鍍層的自腐蝕電位最大，為－0.020 4 V。自腐蝕電流密度（Jcorr）同樣是呈先增大后減小趨勢(shì)，也在520 r／min的攪拌速率下達(dá)到最大值，這與石墨面積分?jǐn)?shù)隨攪拌速率的變化趨勢(shì)一致。攪拌速率為520 r／min時(shí)，制得鍍層的石墨含量最高，鍍層孔隙率可能最大，因此擁有最大的比表面積，自腐蝕電流密度最大，當(dāng)攪拌速率繼續(xù)增大而導(dǎo)致石墨含量減少時(shí)，空隙率降低，比表面積減小，自腐蝕電流密度降低。

表1 各攪拌速率下制得鍍層的Ecorr和JcorrTab.1 Ecorrand Jcorrof coatings made by different stirring speeds

2.3 攪拌速率對(duì)復(fù)合鍍層耐磨性的影響

由圖4可見(jiàn)，在磨損試驗(yàn)中，隨著磨損時(shí)間的增加，各鍍層摩擦因數(shù)開(kāi)始下降然后逐漸平穩(wěn)，并無(wú)大幅度波動(dòng)，磨損過(guò)程穩(wěn)定。由圖5可見(jiàn)，隨著攪拌速率的增大，鍍層的摩擦因數(shù)也近似線性增大，磨損率也一直增大，但當(dāng)攪拌速率為520 r／min時(shí)，制得鍍層的磨損率突變?cè)龃?，這可能與該攪拌速率下石墨含量突變?cè)龆嘤嘘P(guān)。圖2表明，攪拌速率為520 r／min時(shí)復(fù)合鍍層中石墨的面積分?jǐn)?shù)比攪拌速率為420 r／min時(shí)的高13.3％，達(dá)到31.3％，這可能是因?yàn)榇罅康氖度霃?fù)合鍍層留下大量空隙導(dǎo)致復(fù)合鍍層的強(qiáng)度和耐磨性嚴(yán)重下降。由圖5可知，320 r／min與420 r／min攪拌速率下對(duì)應(yīng)的鍍層磨損率相近，在保證鍍層性能的前提下，攪拌速率越大，擴(kuò)散層越薄，電流密度上限越大，越有利于工業(yè)化生產(chǎn)，所以取420 r／min為最佳攪拌速率。

由圖6可見(jiàn)，320 r／min攪拌速率下制得鍍層磨痕表面的石墨最多，可能是因?yàn)殄儗虞^為致密，強(qiáng)度硬度較高，石墨的損耗較少，石墨膜完整性較好。攪拌速率為920 r／min時(shí)對(duì)應(yīng)的鍍層則部分出現(xiàn)了磨穿的現(xiàn)象，露出褐紅色的銅基體，這表明在銀-石墨復(fù)合鍍層的制備中，攪拌速率不能過(guò)大，否則會(huì)導(dǎo)致石墨難以被嵌入鍍層，復(fù)合鍍層的耐磨性下降。

3 結(jié)論

（1）隨著攪拌速率的增大，復(fù)合鍍層中石墨的面積分?jǐn)?shù)先增大后減小，在520 r／min的攪拌速率下達(dá)到最大值31.3％。

（2）攪拌速率對(duì)自腐蝕電位的影響較小，攪拌速率的增加使得自腐蝕電流密度先增大后減小。

（3）隨著攪拌速率的增大，復(fù)合鍍層摩擦因數(shù)增大，磨損率增大；在260 g載荷下，當(dāng)沉積電流密度為0.3 A／dm2、攪拌速率為320 r／min時(shí)，復(fù)合鍍層的磨損率最?。豢紤]到工業(yè)化生產(chǎn)要求，最佳攪拌速率選擇420 r／min，在此條件下制備的復(fù)合鍍層磨損率可低至8.13×10－14m3／（N·m）。

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Effects of Stirring Speed on Corrosion Resistance and Wearing Resistance for Silver-graphite Composite Coating

CHEN Chuan1，CHEN Yi-bin1，WANG Bao-feng2，LANG Yun2，YE Zhi-guo2，MA Guang1
（1.Institute of State Smart Grid，Beijing 102211，China；2.School of Material Science and Engineering，Nanchang Hangkong University，Nanchang 310063，China）

A silver-graphite composite coating was prepared by electro-deposition method.The influence of stirring speed on the corrosion resistance and wear resistance of the silver-graphite composite coating was particularly investigated.It is indicated that the area fraction of the graphite in the composite coating first increased and then decreased with the rise of stirring speed.The corrosion current dentisy and corrosion potential showed a trend of first increase and then decrease，but the overall rate of change was not obvious.In the range of 320 r／min to 920 r／min，both the friction coefficient and the wear rate of the silver-graphite composite coating increased with the rise of stirring speed.Considering the industrial production requirements be taken into consideration，the best stirring speed is suggested to be 420 r／min，at this stirring speed，the wear rate of the preparation of composite coating can be as low as 8.13×10－14m3／（N·m）.

high-voltage switch；silver-graphite composite coating；stirring speed；corrosion resistance；wear resistance

TG174.4

：A

：1005-748X（2016）11-0869-04

10.11973／fsyfh-201611002

2015-06-27

國(guó)網(wǎng)浙江省電力公司科技／信息化項(xiàng)目（B355DW140005）；江西省自然科學(xué)基金（20151BAB206017）；航空基金（2013ZF56022）

葉志國(guó)（1979－），副教授，博士，從事材料電化學(xué)相關(guān)研究，15979113456，yezhiguo2008＠163.com