胡 玥， 徐 鋼， 段棟偉， 高亞馳， 張 鍇， 楊勇平

(華北電力大學(xué) 能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院，熱電生產(chǎn)過(guò)程污染物監(jiān)測(cè)與控制北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102206)

鈣基吸收劑脫碳的模型建立及參數(shù)研究

胡 玥， 徐 鋼， 段棟偉， 高亞馳， 張 鍇， 楊勇平

(華北電力大學(xué) 能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院，熱電生產(chǎn)過(guò)程污染物監(jiān)測(cè)與控制北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102206)

針對(duì)天然氣聯(lián)合循環(huán)(NGCC)電廠(chǎng)煙氣CO2脫除問(wèn)題，對(duì)鈣基吸收劑循環(huán)煅燒與碳酸化CO2脫除法進(jìn)行了研究.利用Matlab建立數(shù)學(xué)模型，并分析了碳酸化反應(yīng)溫度、碳酸化塔床料量、循環(huán)吸收劑摩爾流量以及補(bǔ)充吸收劑摩爾流量對(duì)CO2捕集率的影響.結(jié)果表明：由于NGCC電廠(chǎng)煙氣中CO2摩爾分?jǐn)?shù)較低，為達(dá)到90%CO2捕集率(rcc)，其碳酸化反應(yīng)溫度應(yīng)為594 ℃，明顯低于燃煤電廠(chǎng)的碳酸化反應(yīng)溫度(650 ℃)；隨著循環(huán)次數(shù)的增加，吸收劑的吸收能力明顯下降；在補(bǔ)充吸收劑摩爾流量(F0)一定時(shí)，rcc隨著單位發(fā)電量碳酸化塔床料量(WCaO)和循環(huán)吸收劑摩爾流量(FR)的增加先大幅增加，后趨于穩(wěn)定；在WCaO一定時(shí)，rcc隨著F0和FR的增加而增加，但當(dāng)FR增加到一定值時(shí)，碳酸化塔中床料量不足，使得進(jìn)入其中的CaO顆粒轉(zhuǎn)化率未全部達(dá)到最大平均轉(zhuǎn)化率Xave，rcc反而下降.

NGCC電廠(chǎng)； CO2脫除； 模型； Ca基循環(huán)吸收； 轉(zhuǎn)化率

符號(hào)說(shuō)明：

rcc——CO2捕集率

ye——碳酸化反應(yīng)達(dá)到平衡時(shí)CO2摩爾分?jǐn)?shù)

FR——循環(huán)吸收劑摩爾流量，mol/s

T——碳酸化塔反應(yīng)溫度，℃

ks——反應(yīng)動(dòng)力常數(shù)，m4·mol/s

MCaCO3——CaCO3摩爾質(zhì)量，kg/mol

Save——平均比反應(yīng)面積，m-1

Xr——吸收劑剩余吸收能力

ρCaCO3——CaCO3密度，kg/m3

emax——CaCO3厚度，m

y0——煙氣中CO2摩爾分?jǐn)?shù)

F0——補(bǔ)充吸收劑摩爾流量，mol/s

pTotal——煙氣總壓力，MPa

n——吸收劑經(jīng)歷的循環(huán)次數(shù)

X——實(shí)際吸收劑轉(zhuǎn)化率

Xave——吸收劑最大平均轉(zhuǎn)化率

ρCaO——CaO密度，kg/m3

cM,g——?dú)怏w物質(zhì)的量濃度，mol/m3

yn——經(jīng)歷n次循環(huán)的CaO顆粒摩爾分?jǐn)?shù)

FCO2——進(jìn)入碳酸化塔的CO2摩爾流量，mol/s

k——吸收劑活性衰減系數(shù)

MCaO——CaO摩爾質(zhì)量，kg/mol

Sn——n次循環(huán)煅燒與碳酸化后的比反應(yīng)面積，m-1

Xn——吸收劑經(jīng)歷n次循環(huán)后的最大轉(zhuǎn)化率

WCaO——單位發(fā)電量碳酸化塔床料量，kg/MW

φa——碳酸化塔中與CO2反應(yīng)的CaO顆粒體積分?jǐn)?shù)

溫室氣體排放引起的全球氣候變化是21世紀(jì)人類(lèi)面臨的最嚴(yán)重的環(huán)境問(wèn)題.CO2作為主要的溫室氣體，其年排放量約為340億t，占人類(lèi)活動(dòng)排放溫室氣體總量的80%左右[1].其中，以燃煤為主的電力工業(yè)造成的CO2排放量約占40%.國(guó)際能源署(IEA)報(bào)告指出，隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，社會(huì)用電量將進(jìn)一步增加，到2030年全球用電需求有望增至34 290 kW·h，其中20%將由天然氣供應(yīng)[2].可見(jiàn)天然氣聯(lián)合循環(huán)(NGCC)電廠(chǎng)的CO2捕集與封存對(duì)全世界溫室氣體減排意義重大.

目前，針對(duì)能源系統(tǒng)CO2減排的方法主要有燃燒前脫碳、燃燒后脫碳和富氧燃燒.其中基于單乙醇胺(MEA)吸收的燃燒后脫碳技術(shù)被認(rèn)為是最具大規(guī)模應(yīng)用潛力的技術(shù)，然而由于火電站排煙量大、CO2濃度低和汽輪機(jī)系統(tǒng)需提供大量抽汽用于吸收劑再生，導(dǎo)致電廠(chǎng)效率明顯下降，制約了其大規(guī)模應(yīng)用[3-5].鈣法脫碳作為一種新興技術(shù)，近年來(lái)受到廣大學(xué)者的關(guān)注，它是一種利用雙流化床反應(yīng)器(即吸收反應(yīng)器和煅燒反應(yīng)器)實(shí)現(xiàn)CO2脫除的技術(shù)[6-8].同時(shí)，由于吸收劑便宜、揮發(fā)性低，該技術(shù)被認(rèn)為是MEA脫碳的有力替代方法之一.

有學(xué)者針對(duì)鈣法脫碳技術(shù)進(jìn)行大量研究[9-13].房凡等[9]通過(guò)對(duì)不同配比的CaO/Ca12Al14O33吸收劑進(jìn)行循環(huán)煅燒與碳酸化實(shí)驗(yàn)，研究其轉(zhuǎn)化率隨循環(huán)次數(shù)的變化規(guī)律.危日光等[10]通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究CO2分壓、煅燒溫度、水蒸氣及循環(huán)次數(shù)對(duì)吸收劑轉(zhuǎn)化率的綜合影響，并探究在不同工況下影響轉(zhuǎn)化率衰減的主導(dǎo)因素.張學(xué)鐳等[11]利用太陽(yáng)能替代煤富氧燃燒的方法，為吸收劑再生提供熱量，并分析該方法對(duì)燃煤電廠(chǎng)性能的影響.喬春珍等[12]對(duì)鈣基吸收劑的循環(huán)特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，探究反應(yīng)溫度和添加劑對(duì)吸收劑性能的影響.陳惠超等[13]利用鈣基吸收劑循環(huán)煅燒與碳酸化反應(yīng)，協(xié)同捕捉煤燃燒產(chǎn)生的CO2和SO2，并探討提高鈣基吸收劑碳酸化和硫酸化能力的方法.

上述研究大多以實(shí)驗(yàn)研究為基礎(chǔ)，以燃煤電廠(chǎng)為研究對(duì)象，在一定程度上揭示了鈣法脫碳中關(guān)鍵參數(shù)對(duì)轉(zhuǎn)化率的影響.但是，NGCC電廠(chǎng)效率高，CO2排放量低，其煙氣中CO2摩爾分?jǐn)?shù)(4%)遠(yuǎn)低于燃煤電廠(chǎng)煙氣中CO2摩爾分?jǐn)?shù)(15%)，使得CO2捕集能耗較高[14].針對(duì)上述問(wèn)題，筆者以NGCC電廠(chǎng)為研究對(duì)象，利用Matlab軟件建立鈣基吸收劑循環(huán)煅燒與碳酸化CO2脫除模型.該模型完善了對(duì)煅燒塔中經(jīng)歷不同煅燒與碳酸化循環(huán)次數(shù)的吸收劑組分的計(jì)算.利用該模型，探究不同吸收劑轉(zhuǎn)化率的衰減規(guī)律以及關(guān)鍵參數(shù)對(duì)吸收劑轉(zhuǎn)化率的影響，為今后鈣基吸收劑脫碳示范工程的參數(shù)選取提供參考.

1 鈣法脫碳流程

圖1為鈣基吸收劑循環(huán)煅燒與碳酸化反應(yīng)捕集煙氣中CO2的流程圖.煙氣由碳酸化塔底部進(jìn)入，塔內(nèi)為CaO顆粒.隨著煙氣上升，CaO顆粒不斷與煙氣中的CO2發(fā)生反應(yīng)生成CaCO3，該反應(yīng)溫度為500～650 ℃，反應(yīng)所釋放的熱量用來(lái)加熱蒸汽以供汽輪機(jī)做功.脫碳后的煙氣進(jìn)入余熱回收裝置放熱，隨后排入空氣.吸收CO2后的吸收劑進(jìn)入煅燒塔，發(fā)生還原反應(yīng)，釋放CO2，該反應(yīng)溫度為900 ℃，所需熱量由天然氣與純氧燃燒獲得.隨著煅燒與碳酸化循環(huán)次數(shù)的增加，吸收劑活性下降，因此應(yīng)補(bǔ)充少量新鮮吸收劑.

圖1 鈣基吸收劑循環(huán)吸收CO2流程圖

2 模型建立

鈣基吸收劑循環(huán)煅燒與碳酸化CO2脫除是通過(guò)雙流化床實(shí)現(xiàn)的，其中單位發(fā)電量碳酸化塔床料量WCaO以及循環(huán)吸收劑摩爾流量FR對(duì)吸收性能至關(guān)重要.筆者以CO2捕集率rcc和實(shí)際吸收劑轉(zhuǎn)化率X作為吸收性能評(píng)價(jià)指標(biāo)，其定義如下：

(1)

隨著循環(huán)次數(shù)的增加，吸收劑可達(dá)的最大轉(zhuǎn)化率不斷下降.Grasa等[15]的研究表明，石灰石經(jīng)歷n次循環(huán)煅燒與碳酸化后，其最大轉(zhuǎn)化率為：

(3)

隨著轉(zhuǎn)化率的下降，為了保持吸收劑的吸收性能，需要不斷補(bǔ)充新鮮吸收劑，因此在經(jīng)歷n次循環(huán)后，碳酸化塔中吸收劑由經(jīng)歷不同循環(huán)次數(shù)的CaO顆粒組成，其最大平均轉(zhuǎn)化率如式(4)和式(5)所示：

(4)

(5)

但是，在實(shí)際反應(yīng)中，隨著循環(huán)次數(shù)的增加，吸收劑將發(fā)生燒結(jié)現(xiàn)象，進(jìn)而影響其吸收性能，使得進(jìn)入碳酸化塔的CaO顆粒未能全部達(dá)到最大轉(zhuǎn)化率，因此實(shí)際吸收劑轉(zhuǎn)化率X低于最大平均轉(zhuǎn)化率Xave,其計(jì)算公式如下：

(6)

將式(2)和式(6)帶入式(1)，可得實(shí)際CO2捕集率，如式(7)所示：

(7)

另一方面，Alvarez等[16]的研究表明，對(duì)于石灰石而言，當(dāng)其外表形成50 nm厚的CaCO3時(shí)，普遍認(rèn)為已達(dá)到最大轉(zhuǎn)化率.因此，吸收劑經(jīng)歷n次循環(huán)后的最大轉(zhuǎn)化率仍需滿(mǎn)足式(8)：

(8)

由式(8)可知平均比反應(yīng)面積為：

(9)

根據(jù)文獻(xiàn)[17]，在碳酸化塔出口rcc還應(yīng)滿(mǎn)足式(10)：

(10)

碳酸化反應(yīng)達(dá)到平衡時(shí)CO2摩爾分?jǐn)?shù)ye可由式(11)計(jì)算：

(11)

由上所述，利用Matlab建立模型，當(dāng)已知FR、F0、FCO2和WCaO時(shí)，由式(3)～式(7)，通過(guò)迭代φa，可計(jì)算得到rcc；同理由式(8)～式(11)也可計(jì)算得出rcc.當(dāng)兩者相對(duì)誤差小于0.01時(shí)，計(jì)算結(jié)果收斂，所得即為實(shí)際CO2捕集率rcc.

3 結(jié)果分析

3.1 碳酸化反應(yīng)溫度及模型驗(yàn)證

由式(11)可知，在給定溫度下，碳酸化塔出口所能達(dá)到的最低CO2摩爾分?jǐn)?shù)ye，因此最大CO2捕集率為[(y0-ye)/y0].這表明可達(dá)的最大CO2捕集率受煙氣中CO2摩爾分?jǐn)?shù)及碳酸化反應(yīng)溫度的影響.當(dāng)燃煤電廠(chǎng)煙氣中CO2摩爾分?jǐn)?shù)為14%、CO2捕集率為90%時(shí)，其CO2分壓約為0.001 4 MPa.由圖2所示的碳酸化反應(yīng)溫度與CO2分壓的關(guān)系可知，此時(shí)碳酸化反應(yīng)溫度約為660 ℃.由于實(shí)際CO2捕集率略低于其最大捕集率，為達(dá)到90%CO2捕集率，碳酸化反應(yīng)溫度應(yīng)低于理論值.一般燃煤電廠(chǎng)的碳酸化反應(yīng)溫度約為650 ℃.同理，當(dāng)NGCC電廠(chǎng)煙氣中CO2摩爾分?jǐn)?shù)為4%、CO2捕集率為90%時(shí)，其CO2分壓為0.000 4 MPa, 由圖2可知碳酸化反應(yīng)溫度為604 ℃.因此，采用594 ℃作為碳酸化反應(yīng)溫度.

同時(shí)，為驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性，以某燃煤機(jī)組(550 MW，F(xiàn)CO2=2 778 mol/s)為例，獲得其碳酸化反應(yīng)溫度與CO2捕集率的關(guān)系，如圖3所示.當(dāng)碳酸化反應(yīng)溫度升高時(shí)，所能達(dá)到的CO2捕集率下降.模擬結(jié)果與文獻(xiàn)[18]～文獻(xiàn)[20]中報(bào)道的鈣基吸收劑脫除CO2的實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好，從而驗(yàn)證了本文所建立的鈣基吸收劑循環(huán)煅燒與碳酸化CO2脫除模型的準(zhǔn)確性與有效性.

圖3 碳酸化反應(yīng)溫度對(duì)rcc的影響

3.2 吸收劑活性衰減系數(shù)和剩余吸收能力

選取4種不同的鈣基吸收劑，研究吸收劑自身特性對(duì)轉(zhuǎn)化率衰減的影響.這4種鈣基吸收劑分別為天然石灰石(Xr=0.075，k=0.52)、摻雜K的CaO(Xr=0.22，k=1.7)、復(fù)合CaO(Xr=0.38，k=0.66)以及CaCe(Xr=0.58，k=58).圖4為不同吸收劑的轉(zhuǎn)化率衰減曲線(xiàn).由圖4可知，未進(jìn)行循環(huán)煅燒與碳酸化反應(yīng)的吸收劑轉(zhuǎn)化率均為1，隨后在最初幾次循環(huán)煅燒與碳酸化后轉(zhuǎn)化率迅速衰減，最后趨于穩(wěn)定值Xr.不同吸收劑的轉(zhuǎn)化率衰減速度可由式(3)求導(dǎo)而得，由Xr和k共同決定.其中，天然石灰石在經(jīng)過(guò)8次循環(huán)煅燒與碳酸化后，其轉(zhuǎn)化率下降至27%，是轉(zhuǎn)化率最低的吸收劑，性能較差，但由于其價(jià)格便宜，容易獲得，因此仍然受到各國(guó)學(xué)者的廣泛重視.通過(guò)對(duì)吸收劑進(jìn)行摻雜配比可以提高吸收劑性能.如CaCe(物質(zhì)的量比為10∶1)的轉(zhuǎn)化率雖然衰減迅速，經(jīng)歷1次循環(huán)煅燒與碳酸化后下降40%，但其Xr較高，因此經(jīng)過(guò)多次循環(huán)，仍然保持較高的轉(zhuǎn)化率，性能優(yōu)良.

圖4 不同吸收劑的轉(zhuǎn)化率衰減曲線(xiàn)

3.3 單位發(fā)電量碳酸化塔床料量和循環(huán)吸收劑摩爾流量

圖5為F0/FCO2取0.1時(shí)，WCaO和FR與CO2捕集率的關(guān)系.由圖5可知，在給定FR下，CO2捕集率隨著WCaO的增加先迅速提高，隨后趨于穩(wěn)定.FR越大，可達(dá)的最大CO2捕集率越大.這是因?yàn)?，CO2捕集率由碳酸化塔中活性CaO顆粒量(FR×X)決定.在給定FR下，隨著WCaO的增加，吸收劑在碳酸化塔中的停留時(shí)間增加，有充足時(shí)間與CO2反應(yīng)，因此轉(zhuǎn)化率X逐漸增大，最終達(dá)到最大平均轉(zhuǎn)化率Xave，并獲得該FR下的最大CO2捕集率.

圖5 WCaO和FR對(duì)CO2捕集率的影響

當(dāng)WCaO足夠大，即碳酸化塔中床料量充足時(shí)，進(jìn)入其中的吸收劑可達(dá)到最大平均轉(zhuǎn)化率Xave.因此，碳酸化塔中的活性CaO顆粒量完全由FR決定.隨著FR的增加，碳酸化塔中的活性CaO顆粒量逐漸增加，這意味著吸收劑吸收能力提高，因此所能達(dá)到的最大CO2捕集率相應(yīng)增大，如圖5所示.值得注意的是，當(dāng)FR增加到一定值時(shí)，想要繼續(xù)增大CO2捕集率，需要大幅增加FR，導(dǎo)致再生能耗巨大，因此FR不可無(wú)限增加.

3.4 吸收劑補(bǔ)充量

圖6為WCaO取200 kg/MW時(shí)，F(xiàn)0和FR與CO2捕集率的關(guān)系.由圖6可知，隨著吸收劑補(bǔ)充率(F0/FCO2)的增加，CO2捕集率逐漸增大.這是因?yàn)樵贔R一定時(shí)，增加F0使得吸收劑中低循環(huán)次數(shù)的CaO顆粒比例增大，最大平均轉(zhuǎn)化率Xave相應(yīng)增大，因此有更多活性CaO顆粒(FR×Xave)與CO2反應(yīng)，CO2捕集率增大.

圖6 吸收劑補(bǔ)充率與rcc的關(guān)系

同理，增加FR，活性CaO顆粒(FR×Xave)也相應(yīng)增加，CO2捕集率增大.但是由圖6可知，當(dāng)FR/FCO2為20、吸收劑補(bǔ)充率大于0.14時(shí)，其CO2捕集率低于FR/FCO2為10時(shí)的CO2捕集率.這是因?yàn)?，在給定F0時(shí)，F(xiàn)R越大，碳酸化塔中低循環(huán)次數(shù)的CaO顆粒含量越少，最大平均轉(zhuǎn)化率Xave越低.如當(dāng)F0/FCO2為0.04、FR/FCO2為20時(shí)的最大平均轉(zhuǎn)化率(0.093 4)比FR/FCO2為10時(shí)的最大平均轉(zhuǎn)化率(0.106 1)下降9%.隨著F0的增加，F(xiàn)R的增加對(duì)X衰減的影響增強(qiáng).當(dāng)F0/FCO2超過(guò)0.14時(shí)，F(xiàn)R的增加使得Xave下降超過(guò)20%，最終導(dǎo)致活性CaO顆粒量(FR×Xave)低于FR/FCO2為10時(shí)的值，因此CO2捕集率減小.

3.5 反應(yīng)動(dòng)力系數(shù)

假設(shè)反應(yīng)動(dòng)力系數(shù)為4×10-10m4·mol/s，但當(dāng)實(shí)際反應(yīng)偏離理想模型或者反應(yīng)受到硫化物影響時(shí)，都會(huì)造成反應(yīng)動(dòng)力系數(shù)減小.因此本節(jié)對(duì)ks進(jìn)行敏感性分析，結(jié)果如圖7所示，反應(yīng)動(dòng)力系數(shù)的減小會(huì)使CO2捕集率減小.當(dāng)WCaO較小時(shí)，CaO顆粒停留時(shí)間較短，X完全由反應(yīng)動(dòng)力系數(shù)決定，因此CO2捕集率隨著反應(yīng)動(dòng)力系數(shù)的減小大幅下降.隨著WCaO增大，CaO顆粒有足夠的時(shí)間與CO2反應(yīng)，使得X增大，因此反應(yīng)動(dòng)力系數(shù)減小對(duì)rcc的影響減弱.當(dāng)WCaO足夠大時(shí)，不同反應(yīng)動(dòng)力系數(shù)下的rcc將趨于穩(wěn)定.

圖7 反應(yīng)動(dòng)力系數(shù)對(duì)rcc的影響

4 結(jié) 論

(1)CO2捕集率受煙氣中CO2摩爾分?jǐn)?shù)和碳酸化反應(yīng)溫度的影響.為達(dá)到90%CO2捕集率，NGCC電廠(chǎng)的碳酸化反應(yīng)溫度(594 ℃)應(yīng)低于燃煤電廠(chǎng)的碳酸化反應(yīng)溫度(650 ℃).

(2)鈣基吸收劑的轉(zhuǎn)化率在最初幾次循環(huán)后迅速衰減，并穩(wěn)定在某一固定值Xr.通過(guò)對(duì)天然石灰石進(jìn)行配比和摻雜，可提高其剩余反應(yīng)能力，改善吸收劑性能.

(3)在FR和F0一定時(shí)，隨著WCaO增加，CO2捕集率先大幅增加后趨于穩(wěn)定.FR越大，碳酸化塔中的活性CaO顆粒量(FR×Xave)越多，因此可達(dá)到的CO2捕集率越高.

(4)在FR和WCaO一定時(shí)，隨著F0增加，最大平均轉(zhuǎn)化率Xave相應(yīng)增大，因此帶來(lái)CO2捕集率的增大.增加FR可進(jìn)一步增加碳酸化塔中的活性CaO顆粒量(FR×Xave)，使rcc提高.但是，當(dāng)F0較大時(shí)，繼續(xù)增加FR，碳酸化塔中的床料量不足以使進(jìn)入其中的CaO全部達(dá)到最大轉(zhuǎn)化率，rcc反而下降.

(5)當(dāng)WCaO較小時(shí)，反應(yīng)動(dòng)力系數(shù)的減小導(dǎo)致CO2捕集率大幅下降，當(dāng)WCaO足夠大時(shí)，CO2捕集率收斂于同一數(shù)值.

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Modeling and Parameter Analysis of Carbon Capture Process with Ca-based Sorbents

HUYue,XUGang,DUANDongwei,GAOYachi,ZHANGKai,YANGYongping

(Beijing Key Laboratory of Emission Surveillance and Control for Thermal Power Generation, School of Energy, Power and Mechanical Engineering, North China Electric Power University, Beijing 102206, China)

In terms of the CO2capture in natural gas combined cycle (NGCC) power plant, a way of CO2capture by Ca-based calcination and carbonation was studied. Based on the mathematic model built in Matlab, the effects of following factors on the CO2capture ratio were analyzed, such as the carbonation temperature, sorbent inventory, sorbent circulation flow rate and the sorbent make-up rate, etc. Results show that, to obtain 90% capture ratio of CO2(rcc), the carbonation temperature in NGCC power plant would be 594 ℃, which is lower than that in coal-fired power plant (650 ℃), due to the low mole fraction of CO2in NGCC power plant. With the rise of cycle number, the absorbing capability of sorbent decreases obviously. For a fixedF0,rccincreases significantly and then levels off with the increase ofWCaOandFR, whereas for the sameWCaO,rccincreases with the rise ofF0andFR, however, whenFRgets up to a certain value,rccreduces instead, due to the insufficient inventory of CaO in carbonator, leading to that partial of the CaO entering into the carbonator can't achieve the maximum conversion.

NGCC power plant; CO2capture; model; Ca-looping absorption; conversion rate

2016-02-02

2016-04-06

國(guó)家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃(973)資助項(xiàng)目(2015CB251504)；國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51476053)；中央高校基本科研業(yè)務(wù)費(fèi)專(zhuān)項(xiàng)基金資助項(xiàng)目(2014ZD04，2014XS28)

胡 玥(1989-)，女，湖北荊門(mén)人，博士研究生，主要從事能源動(dòng)力系統(tǒng)優(yōu)化與節(jié)能、污染物控制及溫室氣體減排方面的研究. 電話(huà)(Tel.)：15810360186；E-mail：huyue1989@ncepu.edu.cn.

1674-7607(2017)02-0134-06

X773

A 學(xué)科分類(lèi)號(hào)：470.20