王殿湘, 張 蕊, 紀(jì)向飛, 姚洪志, 趙 團(tuán)

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核電磁脈沖輻射下電火工品的安全性分析

王殿湘1, 張 蕊2, 紀(jì)向飛2, 姚洪志2, 趙 團(tuán)2

(1. 海軍裝備部, 陜西西安, 710061; 2. 應(yīng)用物理化學(xué)國(guó)家級(jí)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 陜西西安, 710061)

針對(duì)美軍標(biāo)中提出2.3/23 ns核電磁脈沖輻射作用會(huì)對(duì)武器系統(tǒng)及電火工品造成嚴(yán)重威脅的問題, 利用電火工品核電磁脈沖輻射效應(yīng)試驗(yàn)系統(tǒng), 展開其在電磁脈沖輻射作用下安全性研究, 獲得了火工品的橋絲電阻和腳線長(zhǎng)度與電磁脈沖輻射作用下的感應(yīng)電流和感應(yīng)能量關(guān)系。研究結(jié)果表明, 橋絲電阻消耗能量的速率一定, 當(dāng)橋絲電阻逐漸增大時(shí), 電阻消耗的能量不斷增多, 感應(yīng)能量隨橋絲電阻的增大線性增大; 橋絲上的感應(yīng)電流峰值主要由等效天線的等效阻抗決定, 橋絲電阻改變基本不影響峰值感應(yīng)電流; 峰值感應(yīng)電流隨腳線長(zhǎng)度的增大線性增大, 感應(yīng)能量隨腳線長(zhǎng)度增加呈指數(shù)增大關(guān)系。文中研究可為提高電火工品核電磁脈沖效應(yīng)適應(yīng)性提供設(shè)計(jì)依據(jù)。

電火工品; 高空核電磁脈沖; 感應(yīng)電流; 安全性

0 引 言

電火工品廣泛用于現(xiàn)役武器裝備, 在戰(zhàn)斗部起爆、導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火及各類分離機(jī)構(gòu)中, 都會(huì)大量使用電雷管和電點(diǎn)火器等電火工品。由于電火工品的2個(gè)發(fā)火腳線通常可作為天線在電磁場(chǎng)中吸收能量, 饋入電火工品的橋絲會(huì)因發(fā)熱而導(dǎo)致火工品意外發(fā)火, 出現(xiàn)安全性問題。隨著對(duì)海軍艦船武器裝備在復(fù)雜電磁環(huán)境下的安全性要求的不斷提高, 其所裝載的火工品的電磁安全性正受到前所未有的關(guān)注。

火工品通常面臨的電磁環(huán)境有電磁輻射、靜電、雷電及核電磁脈沖等多種。在火工品技術(shù)領(lǐng)域, 針對(duì)靜電和電磁輻射的安全性研究較多。而針對(duì)核電磁脈沖環(huán)境下火工品的安全性研究較少。由于高空核電磁脈沖等瞬變電磁現(xiàn)象具有場(chǎng)強(qiáng)高、上升沿陡、持續(xù)時(shí)間短和頻帶寬等特點(diǎn)[1], 可對(duì)火工品的安全性構(gòu)成威脅。電火工品結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、發(fā)火能量低[2], 在強(qiáng)電磁脈沖作用下, 更容易在橋絲上產(chǎn)生感應(yīng)電流, 導(dǎo)致安全性(如早爆)或可靠性(如失效)方面的問題[3]。美軍標(biāo)MIL-STD- 464C和MIL-STD-461F中指出2.3/23 ns核電磁脈沖輻射作用會(huì)對(duì)武器系統(tǒng)及電火工品造成威脅。因此, 分析研究電火工品在電磁脈沖輻射環(huán)境下的感應(yīng)效應(yīng), 確定電火工品在電磁脈沖輻射環(huán)境中的安全性意義重大。

國(guó)外針對(duì)電火工品的電磁脈沖輻射安全性研究極少有報(bào)道, 只能從有限的公開發(fā)表的脈沖試驗(yàn)要求和脈沖波形參數(shù)來分析該領(lǐng)域相關(guān)性研究的水平和重點(diǎn)研究方向。

國(guó)內(nèi)對(duì)電火工品在連續(xù)波電磁環(huán)境輻射作用下的效應(yīng)及安全性方面進(jìn)行了較多研究[4], 但對(duì)火工品的電磁脈沖效應(yīng)及安全性研究較少。為此, 文中選取了典型電火工品, 研究了電火工品的橋絲電阻、腳線長(zhǎng)度與電磁脈沖感應(yīng)電流、感應(yīng)能量關(guān)系, 經(jīng)分析電火工品在核電磁脈沖環(huán)境下的安全性。

1 核電磁脈沖輻射下電火工品安全性分析

1.1 電火工品的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)影響對(duì)其安全性造成影響

文中的電火工品特指橋絲式電火工品, 通常由管殼、電極塞、電極腳線、橋絲、起爆藥和輸出裝藥等組成[5], 結(jié)構(gòu)如圖1所示。電火工品的作用機(jī)理是橋絲通電發(fā)熱, 會(huì)因接觸起爆藥產(chǎn)生劇烈的化學(xué)反應(yīng), 瞬間釋放燃燒和爆轟能量, 引發(fā)下一級(jí)裝藥, 輸出火焰或爆轟能量。因此, 作為換能元的橋絲在電磁環(huán)境中是否會(huì)有電流通過產(chǎn)生足夠的熱引發(fā)起爆藥化學(xué)反應(yīng), 對(duì)于火工品的安全性控制十分重要。

一般情況下, 電火工品的腳線為金屬線, 當(dāng)其處于電磁脈沖場(chǎng)中時(shí), 其腳線如同天線一樣, 會(huì)從電磁場(chǎng)中拾取電磁能量, 產(chǎn)生感應(yīng)電流。感應(yīng)電流在橋絲中流通, 按焦耳一楞次定律, 轉(zhuǎn)化成熱能,傳遞到與橋絲接觸的起爆藥上, 當(dāng)熱量達(dá)到起爆藥的臨界發(fā)火能量時(shí), 藥劑發(fā)生燃燒或爆炸; 當(dāng)熱量不能達(dá)到起爆藥的臨界發(fā)火能量時(shí), 則有可能使起爆藥發(fā)生緩慢的熱分解反應(yīng), 造成電火工品性能降低, 或?qū)е孪够? 影響火工品的可靠性。

1.2 典型電磁脈沖環(huán)境對(duì)火工品的影響

一般核爆炸所產(chǎn)生電磁脈沖的場(chǎng)強(qiáng)可以用簡(jiǎn)單的雙指數(shù)函數(shù)表示

美軍標(biāo)MIL-STD-464A[7]、MIL-STD-461F[8]、IEC61000-2-9[9]等標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定了高空核電磁脈沖波形參數(shù), 即s–1,s–1,,kV/m, 脈沖上升時(shí)間2.3±0.5 ns, 半高寬(從上升沿50%到下降沿50%的時(shí)間)為23±5 ns。典型高空核電磁脈沖波形如圖2所示。

研究表明, 核電磁脈沖主要以輻射耦合方式對(duì)電火工品作用。輻射方式對(duì)電火工品造成損傷主要是電磁脈沖對(duì)電火工品輻射電磁場(chǎng)能量, 并在電火工品自身形成的電路中產(chǎn)生平衡模式和共模式電流。平衡模式的電流可以在電火工品換能元上產(chǎn)生熱效應(yīng)。共模式電流對(duì)電火工品的影響有2種方式, 一是在電火工品腳線和管殼之間產(chǎn)生高電壓, 發(fā)生腳殼擊穿; 二是向平衡模式轉(zhuǎn)換,對(duì)電火工品產(chǎn)生熱效應(yīng)[10]。這2種方式都會(huì)對(duì)電火工品的安全產(chǎn)生影響。電磁脈沖能量耦合進(jìn)入電火工品能量的大小與電火工品的腳線長(zhǎng)度有很大關(guān)系。腳線長(zhǎng)度不同, 等效天線的工作頻率就不同。電磁脈沖頻帶越寬, 相同總能量下分布在各個(gè)頻帶內(nèi)的能量也就越小; 而帶寬越窄, 覆蓋等效天線帶寬的概率也就越小, 但其分布在各個(gè)頻帶內(nèi)的平均功率卻越大。一般情況下, 高空核電磁脈沖帶寬要比等效天線的帶寬大得多, 可完全覆蓋等效天線的工作帶寬。

目前電磁脈沖耦合進(jìn)入電火工品的能量計(jì)算比較困難, 一般通過仿真計(jì)算或試驗(yàn)測(cè)試獲得響應(yīng)能量。由于電磁脈沖問題的復(fù)雜性和波形特征的寬譜特性, 一旦武器系統(tǒng)與脈沖場(chǎng)方向發(fā)生變化或內(nèi)部布線改變, 則脈沖場(chǎng)耦合進(jìn)電火工品的能量將發(fā)生很大改變。因此為進(jìn)行安全性評(píng)估試驗(yàn), 需做一些簡(jiǎn)化處理。假設(shè)武器裝置的所有電路, 對(duì)脈沖場(chǎng)呈最佳接收、傳輸狀態(tài), 其外殼不產(chǎn)生衰減, 即假定武器裝置既能最大限度地接收脈沖場(chǎng)能量, 又能使該能量全部進(jìn)入電火工品。這就是所謂最壞情況電磁危害分析, 也叫最不利情況分析[11]。一般認(rèn)為, 在最不利情況試驗(yàn)條件下, 火工品是安全的, 則在實(shí)際使用中, 極可能是安全的。而如果在最不利情況試驗(yàn)條件下, 存在危險(xiǎn)性, 則需做進(jìn)一步分析, 可在使用狀態(tài)下取一定裕度進(jìn)行測(cè)試。

1.3 核電磁脈沖輻射作用下電火工品特征參數(shù)影響分析

1.3.1 電火工品核電磁脈沖輻射效應(yīng)試驗(yàn)系統(tǒng)

文中采用核電磁脈沖輻射效應(yīng)試驗(yàn)系統(tǒng)對(duì)火工品的電磁脈沖效應(yīng)進(jìn)行研究。該系統(tǒng)包括脈沖源、千兆赫橫電磁波(gigahertz transverse electromagnetic cell, GTEM)傳輸裝置、電場(chǎng)監(jiān)測(cè)設(shè)備、感應(yīng)電流光纖測(cè)試設(shè)備等組成。其原理如圖3所示。試驗(yàn)時(shí), 在GTEM傳輸室內(nèi)建立符合標(biāo)準(zhǔn)要求的模擬脈沖場(chǎng), 將電火工品以偶極天線放置于GTEM傳輸室內(nèi)進(jìn)行輻照試驗(yàn), 獲得電火工品在輻射場(chǎng)下的感應(yīng)電流及其響應(yīng)情況。電火工品在GTEM內(nèi)的放置狀態(tài)如圖4所示。

1.3.2 核電磁脈沖輻射對(duì)不同橋絲電阻電火工品的安全性影響

一般在連續(xù)波輻射環(huán)境中, 最不利情況分析對(duì)應(yīng)的是該頻率下的半波長(zhǎng)偶極天線模式。由于脈沖波屬于寬頻帶波形, 2.3/23 ns脈沖中96%的能量分布在100 kHz~100 MHz。對(duì)應(yīng)的偶極天線波長(zhǎng)應(yīng)大于100 cm, 但由于試驗(yàn)系統(tǒng)的空間局限性, 文中采用偶極天線模式時(shí)選取腳線長(zhǎng)度為100 cm。

選取阻值大小為1W、2W、5W、10W和20W電阻替代電火工品橋絲電阻, 試驗(yàn)樣品見圖5。以經(jīng)偶極天線模式, 腳線長(zhǎng)度為100 cm, 2只腳線各長(zhǎng)50 cm, 在2.3/23 ns波形環(huán)境中進(jìn)行輻射效應(yīng)試驗(yàn)。采用電流測(cè)試系統(tǒng)監(jiān)測(cè)腳線上的感應(yīng)電流。試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)布局如圖6所示。不同電阻在GTEM傳輸裝置中的輻射效應(yīng)試驗(yàn)結(jié)果見表1。電阻與感應(yīng)電流、電阻與感應(yīng)能量關(guān)系曲線如圖7和圖8所示。

表1 不同阻值電阻輻射效應(yīng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)

從試驗(yàn)結(jié)果可看出: 1) 幾種電阻感應(yīng)的電流基本為定值, 與橋絲電阻大小關(guān)系不大, 主要原因是由于1 m長(zhǎng)的天線等效阻抗遠(yuǎn)大于電火工品的橋絲電阻值, 回路電流主要由腳線形成的偶極天線等效阻抗決定; 2) 感應(yīng)能量隨電阻增大線性增大(依據(jù)計(jì)算得到感應(yīng)能量), 當(dāng)感應(yīng)電流不變時(shí), 感應(yīng)能量隨電阻增大線性增大。

為了驗(yàn)證以上結(jié)果, 文中選取DD12、DD4.5和LD14等3種不同橋路電阻的火工品, 對(duì)其在電磁脈沖輻射條件下的安全性進(jìn)行研究(見圖9), 結(jié)果見表2。

從表2可知, 3種電火工品的峰值感應(yīng)電流均在45 A左右, 與橋絲電阻無關(guān), 3種電火工品的感應(yīng)能量與橋絲電阻滿足線性關(guān)系, 與表1中的試驗(yàn)結(jié)論一致。DD4.5電火工品傳導(dǎo)發(fā)火能量為1 660 μJ, 遠(yuǎn)大于其在電磁脈沖輻射條件下最大的感應(yīng)能量184.9 μJ; LD14電火工品傳導(dǎo)發(fā)火能量為1150 μJ, 遠(yuǎn)大于其在電磁脈沖輻射條件下感應(yīng)能量273 μJ。因此, DD4.5和LD14在電磁脈沖輻射環(huán)境下安全性良好。而DD12電火工品傳導(dǎo)發(fā)火能量為160 μJ, 小于其在電磁脈沖場(chǎng)中最小的感應(yīng)能量352.8 μJ, 因此, 在電磁脈沖輻射FDD12樣品全部發(fā)火。由此可見, 電火工品在電磁脈沖輻射環(huán)境下的安全性與感應(yīng)能量有關(guān)。

表2 3種典型電火工品偶極天線模式下輻射效應(yīng)試驗(yàn)

1.3.3 核電磁脈沖輻射對(duì)不同腳線長(zhǎng)度電火工品的安全性影響

選取腳線長(zhǎng)度分別為15 cm, 40 cm, 60 cm, 80 cm和100 cm的DD12電火工品樣品, 以偶極天線模式, 按圖10所示布局, 在2.3/23 ns波形環(huán)境中進(jìn)行輻射效應(yīng)試驗(yàn), 獲得的試驗(yàn)結(jié)果見表3。

圖11給出了腳線長(zhǎng)度與峰值感應(yīng)電流的關(guān)系, 不同腳線長(zhǎng)度下橋絲上的峰值感應(yīng)電流隨腳線長(zhǎng)度的增加而線性增大, 二者成正比關(guān)系。

圖12為腳線長(zhǎng)度與感應(yīng)能量間的關(guān)系曲線。從圖中可以看出, 隨腳線長(zhǎng)度增加感應(yīng)能量呈指數(shù)增大。

從表3中還可以看出, 當(dāng)DD12電火工品腳線長(zhǎng)度超過80 cm, 達(dá)到100 cm時(shí), 其感應(yīng)能量中已達(dá)到300~400 μJ, 遠(yuǎn)大于其傳導(dǎo)發(fā)火能量160 μJ。因此, 樣品出現(xiàn)安全性問題, 全部發(fā)火。而當(dāng)腳線長(zhǎng)度小于80 cm時(shí), 感應(yīng)能量小于170 μJ, DD12電火工品在同樣強(qiáng)度的電磁脈沖環(huán)境下使用安全。

表3 不同腳線長(zhǎng)度偶極天線模式下火工品輻射效應(yīng)驗(yàn)證試驗(yàn)

2 結(jié)束語

文中選取典型橋絲火工品, 采取最不利情況即偶極天線模式, 進(jìn)行了電火工品的電磁脈沖輻射效應(yīng)和安全性分析研究, 獲得了橋絲火工品的橋絲電阻和腳線長(zhǎng)度與電磁脈沖輻射作用下的感應(yīng)電流和感應(yīng)能量關(guān)系。主要結(jié)論如下:

1) 電火工品的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)決定了其在核電磁脈沖環(huán)境下存在安全性問題;

2) 電火工品在核電磁脈沖環(huán)境下的安全性與電火工品的感應(yīng)能量有關(guān), 在腳線長(zhǎng)度一定時(shí), 電火工品的橋絲電阻越大, 感應(yīng)能量越大。當(dāng)橋絲電阻一定時(shí), 腳線長(zhǎng)度與感應(yīng)能量呈指數(shù)變化關(guān)系;

3) 電火工品在核電磁脈沖環(huán)境下的安全性與電火工品的本質(zhì)特性有關(guān), 當(dāng)感應(yīng)能量大于其傳導(dǎo)發(fā)火能量時(shí), 將會(huì)導(dǎo)致安全性問題。

文中的研究為電火工品核電磁脈沖效應(yīng)研究提供分析方法和試驗(yàn)手段。對(duì)于開展核電磁脈沖輻射作用下火工品及武器系統(tǒng)的安全性分析具有重要意義。下一步研究重點(diǎn)將針其他類型電火工品(如, 橋帶式火工品和半導(dǎo)體橋火工品等)開展其在最不利情況下的脈沖輻射效應(yīng)研究, 以及火工品在工作環(huán)境與狀態(tài)(如, 放置在引信或彈內(nèi)等)下的電磁脈沖輻射效應(yīng)安全性分析。

[1] 周壁華, 陳彬, 石立華. 電磁脈沖及其工程防護(hù)[M]. 北京: 國(guó)防工業(yè)出版社, 2003.

[2] 王凱民, 溫玉全. 軍用火工品設(shè)計(jì)技術(shù)[M]. 北京: 國(guó)防工業(yè)出版社, 2006. 3.

[3] 紀(jì)向飛, 封青梅, 李錦榮, 等. 電火工品抗核電磁脈沖測(cè)試技術(shù)研究[J]. 國(guó)防技術(shù)基礎(chǔ), 2008, 3(3): 21-24.Ji Xiang-fei, Feng Qing-mei, Li Jin-rong, et al. Research On Anti Nuclear Electromagnetic Pulse Technology of EED[J]. Defense Technology Foundation, 2008, 3(3): 21-24.

[4] 王可暄, 白穎偉, 任煒. 電熱火工品連續(xù)電磁波環(huán)境下響應(yīng)規(guī)律[J]. 含能材料, 2012, 2015: 610-613.Wang Ke-xuan, Bai Ying-wei, Ren Wei. Response Rule of Hot wire EED in continuous electromagnetic environment[J]. Energetic Material, 2012, (5): 610-613.

[5] 姚紅志. 工業(yè)電雷管電磁兼容性和安全性研究[D]. 2007.

[6] 謝彥召, 王贊基, 王群書. 高空核爆電磁脈沖波形標(biāo)準(zhǔn)及特征分析[J]. 強(qiáng)激光與粒子束, 2003, 15(6):. 781-787. Xie Yan-zhao, Wang Zan-ji, Wang Qun-shu. Standards and Characteristics of High-Altitude Nuclear Electromagnetic Pulse Waveform [J]. High Power Laser and Particle Beams, 2003, 15(6): 781-787.

[7] MIL-STD-464C Electromagnetic Environmental Effects Requirements For Systems[S]. 2010.12.1.

[8] MIL-STD-461F Requirement for The Control of Electromagnetic Interference Characteristics of Subsystem and Equipment [S]. 2007.

[9] Description of HEMP Environment-Radiated Disturbance: IEC61000-2-9[S]. Basic EMC Publication, 1996.

[10] 陳亞洲, 魏光輝, 魏明. 雷電電磁脈沖對(duì)電火工品的損傷機(jī)理[J]. 火工品, 1999(1): 17-20.Chen Ya-zhou, Wei Guang-hui, Wei Ming. Damage Me- chanism of LEMP on EED[J]. Initiators & Pyrotechnics, 1999(1): 17-20

[11] 李錦榮. 電火工品電磁危害分析[J]. 火工品, 1992(4): 24-31.Li Jin-rong. Analysis on Electromagnetic Hazards in Electric Explosive Device[J]. Initiators & Pyrotechnics, 1992(4): 24-31.

(責(zé)任編輯: 楊力軍)

Safety Analysis of EED in Nuclear Electromagnetic Pulse Radiation

WANG Dian-xiang, ZHANG Rui, JI Xiang-fei,YAO Hong-zhi,ZHAO Tuan

(1. Navy Armament Department Navy, Xi′an 710061, China；2. Science and Technology on Applied Physical Chemistry Laboratory, Shaanxi Applied Physics-chemistry Research Institute, Xi′an 710061, China)

To solve the problem that the 2.3/23 ns high-altitude nuclear electromagnetic pulse(HEMP) radiation proposed in United States military standard can seriously affect weapon system and electric explosive device(EED), the testing system of HEMP radiation effect was employed to perform safety research on EED under electromagnetic radiation. The relationships of bridge-wire resistance and foot line length of EED with the induced current and energy under HEMP radiation were obtained. The results show that: 1) the energy consumption rate of the bridge-wire resistance is constant; 2) the energy consumed by the resistance rises and the induced energy rises linearly with the bridge-wire resistance; 3) the peak induced current in bridge-wire depends on the equivalent impedance of equivalent antenna, and the change in bridge-wire resistance will not affect the peak induced current; and 4) the peak induced current increases linearly with the foot line length, and the induced energy increases exponentially with the foot line length. This research may provide design basis for improving the adaptability of EED to nuclear electromagnetic pulse effect.

electro explosive devices(EED); high-altitude nuclear electromagnetic pulse(HEMP); induced current; safety

10.11993/j.issn.1673-1948.2017.01.0012

TJ630; TQ560.7

A

1673-1948(2017)01-0059-06

2016-10-19;

2016-11-17.

王殿湘(1963-), 高級(jí)工程師, 主要研究方向?yàn)閺椝幑こ?