羅 胤，靳國(guó)云，常玉紅，王小軍，李建光，郝國(guó)文

(1．河南天池抽水蓄能有限公司，河南南陽(yáng) 473000 2.國(guó)網(wǎng)新源控股有限公司，北京 100761)

隨著抽水蓄能(以下簡(jiǎn)稱“蓄能”)機(jī)組在電力系統(tǒng)中的比重不斷增加，其對(duì)電網(wǎng)的影響已不可忽略。蓄能機(jī)組具有起動(dòng)靈活，工況轉(zhuǎn)換多變的特點(diǎn)，因此起動(dòng)問(wèn)題在蓄能電站運(yùn)行中占有極其重要的地位。同步起動(dòng)(背靠背起動(dòng))作為蓄能機(jī)組電動(dòng)工況的主要起動(dòng)方式之一[1-5]，也引起了諸多電力學(xué)者的重視。同步起動(dòng)是耦合了動(dòng)力、機(jī)械、電氣3種時(shí)變非線性系統(tǒng)相互作用的復(fù)雜過(guò)渡過(guò)程[6]，還需通過(guò)仿真和試驗(yàn)對(duì)其精確分析和驗(yàn)證。電力工作者已對(duì)蓄能機(jī)組同步起動(dòng)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行工況進(jìn)行了大量詳盡的分析，該過(guò)程的物理意義十分清晰[7-9]，但該過(guò)程暫態(tài)分析的文獻(xiàn)還不多見(jiàn)。有人認(rèn)為：蓄能機(jī)組同步起動(dòng)過(guò)程頻率低、電壓低，短路電流自然小，這種觀點(diǎn)并不完全正確。電力系統(tǒng)電磁和機(jī)電暫態(tài)理論為開(kāi)展蓄能機(jī)組同步起動(dòng)過(guò)程的分析工作提供了有力支持。

1 蓄能機(jī)組同步起動(dòng)過(guò)程

1.1 起動(dòng)過(guò)程簡(jiǎn)介

蓄能機(jī)組同步起動(dòng)是用本電站或者相鄰電站的一臺(tái)常規(guī)發(fā)電機(jī)組或蓄能機(jī)組作為發(fā)電機(jī)運(yùn)行來(lái)起動(dòng)其他蓄能機(jī)組。起動(dòng)過(guò)程見(jiàn)圖1。首先建立電氣軸，合上拖動(dòng)機(jī)組的拖動(dòng)閘刀(SBI2)、被拖動(dòng)機(jī)組的被拖動(dòng)閘刀(SBI1)、拖動(dòng)機(jī)組出口開(kāi)關(guān)(GCB)，分別合上2機(jī)組勵(lì)磁開(kāi)關(guān)，并保持恒勵(lì)磁電流；再開(kāi)啟拖動(dòng)機(jī)組導(dǎo)葉，當(dāng)驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩大于阻力轉(zhuǎn)矩時(shí)，2機(jī)組轉(zhuǎn)速緩慢上升；最后被拖動(dòng)機(jī)組滿足同期要求并網(wǎng)，解除2機(jī)的電氣軸，停下拖動(dòng)機(jī)組。

圖1 蓄能機(jī)組同步起動(dòng)過(guò)程示意圖

1.2 數(shù)學(xué)模型

該過(guò)程精確的數(shù)學(xué)模型已經(jīng)建立[10-12]，其模型的基本形式見(jiàn)圖2。指導(dǎo)思想是用派克方程將a，b，c坐標(biāo)系統(tǒng)下的變量轉(zhuǎn)換為d，q，0坐標(biāo)系統(tǒng)下的新變量，使時(shí)變參數(shù)變換為常參數(shù)，按正弦變換的交流量變?yōu)楹愣ǖ闹绷髁?；在d，q，0坐標(biāo)系統(tǒng)下分別建立拖動(dòng)機(jī)和被拖動(dòng)機(jī)的電壓、磁鏈方程；建立拖動(dòng)機(jī)和被拖動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)子機(jī)械運(yùn)動(dòng)方程；找出同步起動(dòng)過(guò)程中拖動(dòng)機(jī)和被拖動(dòng)機(jī)電壓、電流接口關(guān)系方程；共同聯(lián)立可得到一個(gè)12階的狀態(tài)方程：

I=[IGd,IGq,IGf,IGD,IgQ,ωG,δG,IMf,IMD,IMQ,ωM,δM]T

U=[0,0,UGf,0,0,TGm/HG,0,UMf,0,0,-TMf/HM,0]T

式中：A和B均為12×12的系數(shù)矩陣，A和B矩陣中具體元素略?？蓪?duì)系統(tǒng)狀態(tài)方程組求解，獲得蓄能機(jī)組穩(wěn)態(tài)同步起動(dòng)過(guò)程中的各項(xiàng)狀態(tài)變量。

圖2 蓄能機(jī)組同步起動(dòng)模型

2 同步起動(dòng)過(guò)程暫態(tài)建模和分析

蓄能機(jī)組同步起動(dòng)過(guò)程中可能發(fā)生機(jī)組出口突然短路故障，由于整體供電回路的負(fù)載突然消失以及突然短路時(shí)的次暫態(tài)、暫態(tài)過(guò)程[13]，使回路中的電流突增；另一方面，在短路后瞬間電動(dòng)機(jī)由于慣性保持轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速不變，且勵(lì)磁電勢(shì)不會(huì)消失，供給短路點(diǎn)第2路電流，增大該回路的短路電流水平。為了保證在同步起動(dòng)過(guò)程中電氣設(shè)備的可靠運(yùn)行，必須計(jì)算短路電流最大瞬時(shí)值；同時(shí)，機(jī)組電氣參數(shù)在低頻工況下與工頻工況不同，短路電流也不同，因此有必要通過(guò)仿真計(jì)算，確定機(jī)組在同步起動(dòng)過(guò)程中，不同頻率下各種故障電流的大小。

2.1 同步起動(dòng)過(guò)程機(jī)組出口發(fā)生三相短路的分析

同步起動(dòng)過(guò)程中，2臺(tái)電機(jī)的電壓、頻率并不恒定，但在暫態(tài)分析過(guò)程中，考慮到轉(zhuǎn)子慣性較大，短路暫態(tài)過(guò)程又是在很短的時(shí)間內(nèi)完成，因此在分析時(shí)可近似認(rèn)為轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速不變，勵(lì)磁電壓不變。在分析三相短路時(shí)應(yīng)用疊加定理和拉氏變換方法。同步電機(jī)的短路問(wèn)題分為正常穩(wěn)態(tài)運(yùn)行[見(jiàn)圖3(c)]和故障分量[見(jiàn)圖3(d)]2種情況。同步起動(dòng)過(guò)程水泵采用壓水起動(dòng)方式，拖動(dòng)機(jī)組帶負(fù)載很小，認(rèn)為電磁暫態(tài)過(guò)程中磁路不飽和，文獻(xiàn)[13]給出了dq0坐標(biāo)系中的發(fā)電機(jī)線性常系數(shù)微分方程(派克方程)，這里不再贅述，只對(duì)同步起動(dòng)過(guò)程中定子回路進(jìn)行分析。電壓方程和磁鏈方程為：

(1)

Φd=XdId+XadIf

Φq=XqIq

(2)

圖3 同步起動(dòng)三相短路分析

正常運(yùn)行時(shí)的穩(wěn)態(tài)電流計(jì)算如圖3(c)，拖動(dòng)機(jī)內(nèi)電勢(shì)超前被拖動(dòng)機(jī)內(nèi)電勢(shì)的相角為δ，即為功角。則在dq0坐標(biāo)下，拖動(dòng)機(jī)的電壓方程為：

(3)

結(jié)合式(1)、(2)、(3)可以解出電流Id，Iq如下：

(4)

由于拖動(dòng)機(jī)和被拖動(dòng)機(jī)之間是背靠背聯(lián)在一起，2臺(tái)電機(jī)之間的端電壓和電流皆相同，則有式(5)，通過(guò)該式可以解出被拖動(dòng)機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)的電流：

(5)

故障分量分析見(jiàn)圖3(d)，在突然短路時(shí)勵(lì)磁電壓不變，當(dāng)電樞端突加一個(gè)與短路前的端電壓大小相等但方向相反的三相電壓。電樞d，q繞組端分別突然加上-Ud0、-Uq0時(shí)，電壓方程式由式(1)、(3)得：

(6)

當(dāng)電樞端突加電壓-Ud0、-Uq0時(shí)，勵(lì)磁繞組相當(dāng)于短路，可以得到相應(yīng)的電樞磁鏈，代入式(6)后可以得到電壓與阻抗、電流的關(guān)系式。當(dāng)電樞端突加電壓時(shí)，各繞組的電流、磁鏈的初值為零，經(jīng)拉式變換并進(jìn)行解析后，可得到故障分量的電流。將穩(wěn)態(tài)電流和故障分量電流疊加得到同步起動(dòng)過(guò)程三相突然短路的電流為：

(7)

在dq0坐標(biāo)系統(tǒng)下的電流求出后，再返回實(shí)際的a、b、c坐標(biāo)系統(tǒng)，即Ia=Idcosθ-Iqsinθ，假定t=0時(shí)，d軸與q軸的夾角為θ0，則θ=t+θ0，代入式(7)，整理后得：

(8)

將式(8)中的θ0置換θ0-120°和θ0+120°，即可得到Ib和Ic。從式(8)分析，突然三相短路后，定子各相短路電流由周期、非周期及2倍頻分量構(gòu)成。從物理意義上理解，當(dāng)定子繞組突然三相短路后，由于轉(zhuǎn)子磁場(chǎng)的旋轉(zhuǎn)及定子繞組中產(chǎn)生相應(yīng)的三相穩(wěn)態(tài)基頻電流，將引起定、轉(zhuǎn)子各繞組中的磁鏈突變。為阻止各閉合回路中磁鏈不發(fā)生突變，定子繞組、轉(zhuǎn)子阻尼和勵(lì)磁繞組中就產(chǎn)生了非周期電流。由于轉(zhuǎn)子以同步速度旋轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)子阻尼和勵(lì)磁繞組中的非周期電流會(huì)在定子繞組中產(chǎn)生相應(yīng)的基頻周期電流分量，即暫態(tài)分量和次暫態(tài)分量。由于轉(zhuǎn)子繞組中存在電阻，突然短路在轉(zhuǎn)子繞組中引起的非周期電流將逐漸衰減至零，由轉(zhuǎn)子繞組中的非周期電流在定子繞組中感生的暫態(tài)分量和次暫態(tài)分量電流亦按同樣時(shí)間常數(shù)衰減。同樣的，定子繞組中的非周期電流會(huì)在轉(zhuǎn)子繞組中產(chǎn)生相應(yīng)的基頻周期分量電流，但由于轉(zhuǎn)子不對(duì)稱，這個(gè)轉(zhuǎn)子繞組中的基頻電流所產(chǎn)生的磁場(chǎng)相對(duì)轉(zhuǎn)子而言可分為2個(gè)轉(zhuǎn)向相反，轉(zhuǎn)速均為同步轉(zhuǎn)速的分量，其中轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)向相同的旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)對(duì)定子的轉(zhuǎn)速為2倍頻，它將在定子繞組中引起倍頻周期分量。由于定子繞組存在電阻，定子繞組中的非周期電流和倍頻電流將逐漸衰減至零。

由式(8)可知，各電流分量的幅值主要由故障前運(yùn)行電壓Um與同步電抗Xd、暫態(tài)同步電抗X′d、次暫態(tài)同步電抗X″d之比以及定子激磁電動(dòng)勢(shì)Em與同步電抗Xd的比值決定，考慮到拖動(dòng)機(jī)組帶負(fù)載很小，認(rèn)為定子激磁電動(dòng)勢(shì)和故障前運(yùn)行電壓相差不大，同時(shí)考慮到現(xiàn)有大型蓄能機(jī)組在同步拖動(dòng)前，2臺(tái)機(jī)組均已投入勵(lì)磁，并且采用恒定勵(lì)磁電流方式，則由式Em=IfXad可知，Em正比于Xad。文獻(xiàn)[14]給出了磁路不飽和情況下縱軸電樞反應(yīng)電抗與角頻率是正比關(guān)系，即Xad正比于頻率f。所以，同步起動(dòng)過(guò)程中，2臺(tái)電機(jī)雖然需要經(jīng)歷一個(gè)較長(zhǎng)的低頻過(guò)程，且機(jī)組和起動(dòng)母線的電抗參數(shù)隨頻率不斷變化，但定子激磁電動(dòng)勢(shì)也隨頻率同步變化，2者相互抵消導(dǎo)致2者之比變化不大，即短路電流幅值與工頻工況下短路電流幅值相差不大。

2.2 同步起動(dòng)過(guò)程機(jī)組出口發(fā)生兩相短路的分析

兩相短路時(shí)，定子電流也包含基頻交、直流分量。與三相短路不同，基頻交流分量三相不對(duì)稱。對(duì)于不對(duì)稱短路，考慮用對(duì)稱分量法確定其相量形式的對(duì)稱分量，在分析過(guò)程中發(fā)現(xiàn)兩相短路電流沒(méi)有零序分量，而正、負(fù)序分量大小相等，方向相反。定子電流中基頻負(fù)序分量在氣隙中產(chǎn)生以同步轉(zhuǎn)速與轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向相反的磁場(chǎng)，它與轉(zhuǎn)子的相對(duì)速度為2倍同步速，并在轉(zhuǎn)子繞組中感生2倍基頻的電流，進(jìn)而產(chǎn)生2倍基頻脈動(dòng)磁場(chǎng)可分解為2個(gè)按不同方向旋轉(zhuǎn)的磁場(chǎng)。與轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向相反而以2倍同步速旋轉(zhuǎn)的磁場(chǎng)與定子電流基頻負(fù)序分量產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)相對(duì)靜止；順轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向以2倍同步速度旋轉(zhuǎn)的磁場(chǎng)，將在定子繞組中感生出3倍頻的正序電動(dòng)勢(shì)，這組電動(dòng)勢(shì)將在定子電路中產(chǎn)生3倍基頻的三相不對(duì)稱電流。而這組電流又可分解為3倍基頻的正、負(fù)分量，負(fù)序電流產(chǎn)生的磁場(chǎng)在定、轉(zhuǎn)子繞組中形成新的高次諧波分量。這種不斷相互作用的結(jié)果是：凸極機(jī)兩相突然短路時(shí)，短路電流中含有一系列的高次諧波，這些高次諧波分量和基頻正序分量一樣衰減。

2.3 同步起動(dòng)過(guò)程機(jī)組出口發(fā)生三相短路故障1臺(tái)機(jī)組滅磁開(kāi)關(guān)拒動(dòng)

同步起動(dòng)過(guò)程中若機(jī)組發(fā)生故障，要求拖動(dòng)機(jī)組和被拖動(dòng)機(jī)組滅磁開(kāi)關(guān)同時(shí)動(dòng)作以切斷供給故障點(diǎn)的2路電源，但國(guó)內(nèi)外多家蓄能電站的實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，蓄能機(jī)組在同步起動(dòng)調(diào)試階段可能發(fā)生由于計(jì)算機(jī)運(yùn)算和信號(hào)傳輸問(wèn)題導(dǎo)致2臺(tái)機(jī)組滅磁開(kāi)關(guān)動(dòng)作時(shí)間不一致，即一臺(tái)機(jī)組的滅磁開(kāi)關(guān)切除時(shí)間可能滯后甚至出現(xiàn)滅磁開(kāi)關(guān)拒動(dòng)[15,16]。同步起動(dòng)過(guò)程機(jī)組出口發(fā)生三相短路故障之后，2機(jī)電氣軸被切斷，2機(jī)分別向短路點(diǎn)供給電流，滅磁開(kāi)關(guān)先切除的一側(cè)，由于轉(zhuǎn)子磁場(chǎng)迅速減弱，其短路電流衰減很快，滅磁開(kāi)關(guān)后切除或是拒動(dòng)的一側(cè)定子電流衰減很慢。

3 仿真試驗(yàn)

在Simulink仿真平臺(tái)上利用國(guó)內(nèi)某4×300 MW蓄能電站給定的相關(guān)參數(shù)搭建了包括水輪機(jī)輸入、勵(lì)磁輸入、發(fā)電電動(dòng)機(jī)、起動(dòng)母線、水泵負(fù)荷在內(nèi)的詳細(xì)仿真系統(tǒng)模型，機(jī)組的參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 300 MW抽水蓄能機(jī)組相關(guān)參數(shù)

表1給出的為該蓄能機(jī)組基頻下的相關(guān)參數(shù)，但基于以上建立的同步起動(dòng)過(guò)程穩(wěn)態(tài)和暫態(tài)數(shù)學(xué)模型，仿真過(guò)程無(wú)論處于何種頻率運(yùn)行，均可根據(jù)模型自行計(jì)算出機(jī)組相關(guān)參數(shù)在該頻率的大小，仿真模型具有一定的自適應(yīng)性。

3.1 同步起動(dòng)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行過(guò)程仿真與試驗(yàn)

在同步起動(dòng)穩(wěn)態(tài)模型的基礎(chǔ)上，利用2臺(tái)300 MW蓄能機(jī)組進(jìn)行起動(dòng)過(guò)程仿真，得到拖動(dòng)機(jī)和被拖動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速上升曲線見(jiàn)圖4(a)。實(shí)際用2臺(tái)300 MW蓄能機(jī)組進(jìn)行同步起動(dòng)試驗(yàn)，得到起動(dòng)試驗(yàn)過(guò)程中2臺(tái)機(jī)組轉(zhuǎn)速上升曲線見(jiàn)圖4(b)。

通過(guò)對(duì)比仿真和試驗(yàn)曲線：仿真過(guò)程35 s后2機(jī)組開(kāi)始加速，由零轉(zhuǎn)速上升至99%轉(zhuǎn)速時(shí)間約為250 s，斜坡加速時(shí)間約為215 s；實(shí)際起動(dòng)過(guò)程斜坡加速階段時(shí)間為210 s，2條曲線的趨勢(shì)一致，仿真和實(shí)測(cè)結(jié)果比較吻合，仿真模型可用于蓄能機(jī)組同步起動(dòng)。

3.2 同步起動(dòng)過(guò)程機(jī)組出口三相短路仿真

由圖4(a)的同步起動(dòng)穩(wěn)態(tài)仿真轉(zhuǎn)速上升曲線，可以得到故障瞬間拖動(dòng)機(jī)和被拖動(dòng)的轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速，即故障瞬間起動(dòng)母線上電流的頻率。在同步起動(dòng)仿真條件相同的情況下，設(shè)置在起動(dòng)過(guò)程中不同時(shí)刻發(fā)生三相短路故障，得到短路電流的大小與波形見(jiàn)表2。

圖4 同步起動(dòng)轉(zhuǎn)速上升曲線

由表2可知，短路電流逐漸衰減，沖擊電流在短路發(fā)生后半個(gè)周期時(shí)出現(xiàn)，由20、40和60 s時(shí)刻發(fā)生短路電流波形可以看出，當(dāng)2機(jī)還未旋轉(zhuǎn)或轉(zhuǎn)速很低時(shí)，短路電流很小且以直流分量為主，一旦2機(jī)開(kāi)始加速，短路電流會(huì)迅速增加，比較80、180和280 s時(shí)刻發(fā)生短路故障的電流波形可知，同步加速階段發(fā)生故障時(shí)短路電流幅值變化不大，這與前面的理論分析吻合。為了更直觀看出短路電流和頻率的關(guān)系，統(tǒng)計(jì)了不同頻率下短路沖擊電流和短路電流周期分量幅值見(jiàn)表3，繪制成曲線見(jiàn)圖5。

表3 不同頻率下短路沖擊電流幅值和周期短路電流幅值

圖5 三相短路電流隨頻率變化曲線

由圖5可知，同步起動(dòng)過(guò)程中，盡管處于低頻、低壓狀態(tài)，但發(fā)生故障時(shí)低頻短路電流的峰值和有效值與機(jī)組正常運(yùn)行情況下發(fā)生故障時(shí)工頻短路電流的峰值和有效值基本接近，尤其是在穩(wěn)步加速階段(10～50 Hz)短路電流基本趨于穩(wěn)定，與正常運(yùn)行情況下的短路電流大小、幅值基本一致。而當(dāng)機(jī)組處于極低頻率階段(0～10 Hz)短路電流幅值雖然較小，但故障電流隨著頻率上升而迅速上升。

3.3 同步起動(dòng)過(guò)程機(jī)組出口兩相短路仿真

在同步起動(dòng)仿真條件相同的情況下，設(shè)置在起動(dòng)過(guò)程中不同時(shí)刻發(fā)生兩相短路故障，得到短路電流的大小與波形見(jiàn)表4。

由表4可知：兩相短路故障后，故障兩相的短路電流基本大小相等，方向相反，非故障相電流略有上升，同步加速階段發(fā)生故障時(shí)短路電流幅值變化不大。由于凸極機(jī)兩相短路時(shí)，其定、轉(zhuǎn)子的不對(duì)稱性，電流中含有一系列高次諧波，在仿真計(jì)算的過(guò)程中取兩相短路后一個(gè)周波的A相短路電流的頻譜進(jìn)行分析，圖6為180 s時(shí)刻發(fā)生兩相短路時(shí)的頻譜。

圖6 180 s發(fā)生兩相短路故障A相電流的頻譜分析圖

圖6表明在180 s發(fā)生兩相短路故障時(shí)，波形畸變率并不是很高，約為5%，故障電流仍然是以直流分量和基波為主。兩相短路沖擊電流幅值及周期分量隨頻率變化規(guī)律與三相短路仿真結(jié)果相同，這里不再進(jìn)行贅述。

3.4 同步起動(dòng)過(guò)程機(jī)組出口三相短路后1臺(tái)機(jī)組滅磁開(kāi)關(guān)拒動(dòng)仿真

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)對(duì)繼電保護(hù)裝置時(shí)間特性測(cè)試，繼電保護(hù)裝置最短動(dòng)作時(shí)間也需15 ms，而從保護(hù)開(kāi)出到開(kāi)始逆變滅磁的時(shí)間大約為12.496 ms。仿真模擬在機(jī)組出口180 s時(shí)發(fā)生三相短路故障，故障之后延時(shí)大約15 ms斷開(kāi)發(fā)電機(jī)的滅磁開(kāi)關(guān)，電動(dòng)機(jī)的滅磁開(kāi)關(guān)拒動(dòng)而未跳開(kāi)，得到故障電流波形見(jiàn)圖7。

切除滅磁開(kāi)關(guān)的一側(cè)短路電流迅速衰減，在故障1.5 s以內(nèi)衰減至安全區(qū)域，而滅磁開(kāi)關(guān)拒動(dòng)時(shí)，短路電流雖有衰減趨勢(shì)，但衰減很慢，5 s之后回路中仍存在較大電流。同理，仿真模擬發(fā)電機(jī)滅磁開(kāi)關(guān)拒動(dòng)的情況，計(jì)算出滅磁開(kāi)關(guān)拒動(dòng)側(cè)定子電流的大小與圖7(b)大致相同。

若出現(xiàn)故障狀態(tài)下一臺(tái)機(jī)組滅磁開(kāi)關(guān)拒動(dòng)的情況，但機(jī)組出口開(kāi)關(guān)(交流開(kāi)關(guān))的低頻遮斷能力有限，一般在0～25 Hz不允許直接切除，現(xiàn)場(chǎng)可考慮采取以下措施：首先可設(shè)置獨(dú)立的硬布線聯(lián)跳回路，同步起動(dòng)過(guò)程中，一臺(tái)機(jī)組滅磁開(kāi)關(guān)跳閘，另一臺(tái)機(jī)組滅磁開(kāi)關(guān)必須聯(lián)跳；其次，增設(shè)次同步過(guò)流保護(hù)或低頻過(guò)電流保護(hù)，且采用相應(yīng)的電流加速判據(jù)，出現(xiàn)故障時(shí)，加速跳開(kāi)2機(jī)滅磁開(kāi)關(guān)，切斷故障電源。

4 結(jié) 語(yǔ)

基于同步電機(jī)的電磁和機(jī)電暫態(tài)理論，建立了蓄能機(jī)組同步起動(dòng)過(guò)程中的暫態(tài)模型。對(duì)蓄能機(jī)組同步起動(dòng)過(guò)程中的穩(wěn)態(tài)和暫態(tài)過(guò)程進(jìn)行了仿真，最終得出同步起動(dòng)過(guò)程中兩機(jī)發(fā)生故障時(shí)的短路電流大小與低頻、低壓狀態(tài)關(guān)系不大。希望這個(gè)結(jié)論能夠?yàn)樾钅軝C(jī)組設(shè)備制造廠商提供一種理論依據(jù)，能夠?yàn)樵O(shè)計(jì)單位進(jìn)行蓄能電站一次設(shè)備的選型和短路電流的計(jì)算提供幫助。

表4不同時(shí)刻機(jī)組出口兩相短路電流

圖7 電動(dòng)機(jī)側(cè)滅磁開(kāi)關(guān)拒動(dòng)時(shí)2臺(tái)機(jī)組定子電流

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