平恩順，王 林，張建華，姜有才，徐慶祥，李 楠，黃 其，汪 強(qiáng)

（中國石油集團(tuán)渤海鉆探工程有限公司井下技術(shù)服務(wù)分公司，天津 300283）

連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)研究及應(yīng)用

平恩順，王 林，張建華，姜有才，徐慶祥，李 楠，黃 其，汪 強(qiáng)

（中國石油集團(tuán)渤海鉆探工程有限公司井下技術(shù)服務(wù)分公司，天津 300283）

針對(duì)蘇里格氣田低壓水平氣井?dāng)y液能力差，井筒出現(xiàn)積液，原有生產(chǎn)管柱不能滿足生產(chǎn)需求等問題，研究了水平井連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)方案。首先分析了水平井臨界攜液流速理論模型，利用該模型優(yōu)選出Φ38.1 mm的連續(xù)油管作為速度管柱。然后詳述了連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)方案，最后在蘇76-2-20H井進(jìn)行現(xiàn)場應(yīng)用，應(yīng)用結(jié)果表明，水平井連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)方案降低了氣井的臨界攜液流速，提高了氣井的攜液能力，氣井油套平均壓差減小1.82 MPa，可有效地排出井筒積液，實(shí)現(xiàn)了低壓水平氣井的連續(xù)攜液增產(chǎn)穩(wěn)產(chǎn)，起到了較好的應(yīng)用效果。

蘇里格氣田；低壓水平井；臨界攜液流速理論模型；連續(xù)油管；速度管柱；排水采氣

隨著蘇里格氣田持續(xù)深入開發(fā)，水平井在低滲透致密氣藏開發(fā)中的優(yōu)勢(shì)日益突出，但低壓水平氣井產(chǎn)能逐漸降低，部分老井已經(jīng)達(dá)到或小于臨界攜液產(chǎn)量，氣井受積液影響逐漸由自噴連續(xù)生產(chǎn)轉(zhuǎn)為間開生產(chǎn)，甚至面臨停產(chǎn)?；谶B續(xù)油管速度管柱的排水采氣技術(shù)可提高氣井?dāng)y液能力，解決井筒積液問題，延長氣井的自噴生產(chǎn)時(shí)間，實(shí)現(xiàn)低壓、低產(chǎn)氣井的增產(chǎn)穩(wěn)產(chǎn)。受水平井井眼軌跡和復(fù)雜流動(dòng)形態(tài)等影響，采用常規(guī)垂直井段臨界攜液流速模型預(yù)測水平井臨界攜液流量偏低[1，2]，影響排水采氣措施的制定及實(shí)施。為此，本文研究了水平井連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)方案，并在蘇里格蘇76-2-20H井進(jìn)行現(xiàn)場實(shí)際應(yīng)用，對(duì)于完善連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)方案，提高我國天然氣產(chǎn)量具有一定指導(dǎo)意義。

1 水平井臨界攜液流速理論模型

鑒于目前國內(nèi)外學(xué)者對(duì)水平井臨界攜液流速理論研究，主要按照斜直井段和水平井段臨界攜液流速模型分別進(jìn)行計(jì)算。

1.1 斜直井段臨界攜液流速模型優(yōu)選及修正

氣井井筒內(nèi)液體主要以液滴和液膜的形式出現(xiàn)，一種是基于湍動(dòng)氣流中的液滴模型，認(rèn)為排出氣井積液所需的最低條件是使氣流中的最大直徑液滴能連續(xù)向上運(yùn)動(dòng)，如Turner模型、Coleman模型和李閩模型；另一種是基于沿管壁流動(dòng)的波動(dòng)液膜模型，認(rèn)為液膜的反向流動(dòng)是導(dǎo)致積液的主要原因[3]。兩類模型的攜液機(jī)理完全不同。

Turner模型假設(shè)被高速氣流攜帶的液滴為圓球形，根據(jù)力學(xué)平衡原理，當(dāng)液滴的沉降重力等于氣流對(duì)液滴的拖曳力時(shí)，液滴就會(huì)懸浮于井筒中或者勻速向上運(yùn)動(dòng)，此時(shí)的氣流速度稱為臨界攜液流速，當(dāng)氣流實(shí)際速度小于臨界攜液流速時(shí)，氣流不能將井內(nèi)液體攜帶出井筒，就會(huì)產(chǎn)生井底積液。在高氣液比氣井條件下，為保證將液滴攜帶出井筒，一般將理論結(jié)果增加20%安全系數(shù)比較符合現(xiàn)場實(shí)際數(shù)據(jù)[4]。

許多國內(nèi)外學(xué)者在Turner液滴模型基礎(chǔ)上進(jìn)行了修正，其中應(yīng)用較為廣泛的是 Coleman模型。Coleman提出對(duì)于低壓氣井（井口壓力小于3.45 MPa），液滴模型不增加20%安全系數(shù)，也可以準(zhǔn)確預(yù)測井底積液情況[5]。

李閩認(rèn)為液滴在高速氣流作用下，其上下表面存在壓力差，壓差作用會(huì)把圓球形變成橢球形。圓球形液滴有效迎流面積小，需要更高的排液速度才能把液滴攜帶出井筒；而橢球形液滴有效迎流面積大，所需氣井排液速度相對(duì)較小，更加容易被氣流攜帶出井筒[6，7]。

液膜模型認(rèn)為液膜向上運(yùn)動(dòng)是由運(yùn)動(dòng)氣流作用于氣液界面產(chǎn)生的剪切力克服液體重力與管壁剪切力的結(jié)果。當(dāng)氣液界面剪切力與液膜重力達(dá)到平衡時(shí)，液膜與管壁間剪切力趨于零，液膜開始出現(xiàn)反向流動(dòng)，導(dǎo)致井筒產(chǎn)生積液[8]，4種常規(guī)模型的對(duì)比情況（見表1）。

表1 4種常規(guī)模型的對(duì)比情況

圖1 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與模型計(jì)算數(shù)值對(duì)比[8]

文獻(xiàn)6將實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與液滴模型和液膜模型計(jì)算的臨界攜液流速數(shù)值進(jìn)行對(duì)比分析[8]見圖1）。與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)相比，Turner模型和液膜模型數(shù)值偏大，李閩模型數(shù)值偏小，而未增加安全系數(shù)的Coleman液滴模型[5]數(shù)值同實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)比較吻合，因此優(yōu)選Coleman液滴模型用于計(jì)算垂直井段臨界攜液流速。

從垂直井段到傾斜井段，隨著管柱傾斜角度的變化，液體重力作用與氣液兩相流型的變化都會(huì)對(duì)臨界攜液流速產(chǎn)生影響。Belfroid等[9]綜合考慮傾斜角度對(duì)液滴影響，結(jié)合Fiedler形狀函數(shù)[10]和Coleman液滴模型推導(dǎo)出斜直井臨界攜液流速理論模型：

圖2 Keuning實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與模型計(jì)算數(shù)值對(duì)比

Keuning綜合考慮了管柱傾斜角度對(duì)臨界攜液流速的影響[11]，將實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與液滴模型和液膜模型計(jì)算的臨界攜液流速數(shù)值進(jìn)行對(duì)比分析（見圖2）?？梢钥闯?，在傾斜角度約為50°時(shí)所需的臨界攜液流速最大，Belfroid液滴模型隨角度的變化規(guī)律與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合較好，但數(shù)值存在較大偏差，需要對(duì)理論模型進(jìn)行修正。因此根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)優(yōu)選Belfroid液滴模型并進(jìn)行擬合修正，得修正斜直井段臨界攜液流速理論模型：

將修正模型與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，修正模型計(jì)算誤差僅為6.62%，與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)比較吻合。

1.2 水平井段臨界攜液流速模型優(yōu)選及修正

基于水平井段中波動(dòng)液膜流動(dòng)機(jī)理，K-H波動(dòng)理論認(rèn)為，當(dāng)水平井段中壓力變化所產(chǎn)生的抽吸力達(dá)到可以克服對(duì)界面波起穩(wěn)定作用的重力時(shí)，就會(huì)發(fā)生KH不穩(wěn)定效應(yīng)，導(dǎo)致界面波生長。隨著氣速的不斷加大，界面不穩(wěn)定波的不斷增長會(huì)導(dǎo)致液膜沿四周管壁運(yùn)動(dòng)與液滴的攜帶[12]。依據(jù)K-H波動(dòng)理論得到的水平井段臨界攜液流速理論模型[13]：

圖3 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與K-H波動(dòng)理論模型計(jì)算數(shù)值對(duì)比

將實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與K-H波動(dòng)理論模型計(jì)算的臨界攜液流速數(shù)值進(jìn)行對(duì)比分析（見圖3），可以看出，K-H波動(dòng)理論模型的臨界攜液流量變化規(guī)律與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合較好，可以認(rèn)為水平井段中攜液機(jī)理主要是由氣液界面的波動(dòng)引起的。因此優(yōu)選K-H波動(dòng)理論模型并進(jìn)行擬合修正，得修正水平井段臨界攜液流速理論模型：

1.3 水平井臨界攜液流速理論模型

在計(jì)算水平井臨界攜液流速時(shí)，分別計(jì)算斜直井段，水平井段的臨界攜液流速，取其最大值即為水平井臨界攜液流速：

式中：vcrd-斜直井段臨界攜液流速，m/s；vcrH-水平井段臨界攜液流速，m/s；vcr-水平井臨界攜液流速，m/s；ρL-液體的密度，1 074 kg/m3；ρg-天然氣相對(duì)密度，0.6 kg/m3；σ-氣液表面張力，0.06 N/m；qcr-水平井臨界攜液流量，m3/d；A-油管截面積，m2；A=π/4d2，d-油管內(nèi)徑，m；p-地層壓力，MPa；T-地層溫度，322 K；Z-p、T條件下的氣體偏差因子，0.845。

圖4 不同管徑下低壓氣井的臨界攜液流量和井筒摩阻關(guān)系

應(yīng)用該理論模型對(duì)蘇里格氣田不同管徑下低壓氣井的臨界攜液流量和井筒摩阻分別進(jìn)行計(jì)算繪制曲線（見圖4）?？梢钥闯?，Φ38.1 mm連續(xù)油管臨界攜液流量和井筒摩阻較為理想，Φ25.4 mm連續(xù)油管井筒摩阻過大，因此初選Φ38.1 mm連續(xù)油管作為速度管柱。

2 連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)

2.1 連續(xù)油管速度管柱基本原理

連續(xù)油管速度管柱基于氣井臨界攜液流速理論，優(yōu)選較小直徑連續(xù)油管下入氣井井筒中，利用專用設(shè)備懸掛于井口，形成新的生產(chǎn)管柱進(jìn)行生產(chǎn)。通過減小流體流動(dòng)時(shí)的橫截面積，增加流體在生產(chǎn)管柱中的流動(dòng)速度，進(jìn)而提高氣井的攜液能力和產(chǎn)氣量，恢復(fù)自噴生產(chǎn)的連續(xù)排水產(chǎn)氣作用。該技術(shù)主要針對(duì)產(chǎn)液量較多、地層壓力較小的氣井所采取的一種長期有效的增產(chǎn)措施，具有施工周期短、增產(chǎn)見效快、生產(chǎn)周期長以及避免壓井對(duì)地層造成傷害等優(yōu)點(diǎn)。

2.2 連續(xù)油管速度管柱關(guān)鍵技術(shù)

連續(xù)油管速度管柱井口裝置結(jié)構(gòu)主要由井口懸掛器、操作作業(yè)窗、井口防噴器、連續(xù)油管底部堵塞器以及其他配套工具組成（見圖5）。采用連續(xù)油管速度管柱進(jìn)行排水采氣作業(yè)，要選擇適合氣井實(shí)際狀況的連續(xù)油管，施工成功的關(guān)鍵在于能否將連續(xù)油管安全有效的懸掛在井口裝置上，并與原有油管的環(huán)形空間實(shí)現(xiàn)密封[14]。

圖5 連續(xù)油管速度管柱井口裝置結(jié)構(gòu)

2.2.1 帶操作作業(yè)窗的井口懸掛器 連續(xù)油管速度管柱關(guān)鍵技術(shù)主要是井口懸掛器和操作作業(yè)窗。連續(xù)油管速度管柱完井既可采取懸掛在現(xiàn)有總閘上，又可采用新式井口懸掛器。有些懸掛器利用在懸掛頭外側(cè)的卡瓦鎖緊螺栓推動(dòng)卡瓦來實(shí)現(xiàn)[1]；而帶操作作業(yè)窗的井口懸掛器則通過緊固密封頂絲，密封速度管柱環(huán)形空間，將外置卡瓦放入懸掛器內(nèi)卡瓦座上實(shí)現(xiàn)速度管柱懸掛（見圖6）。

2.2.2 連續(xù)油管底部堵塞器 連續(xù)油管速度管柱需要用堵塞器對(duì)油管底部進(jìn)行封堵，以確保井控安全工作。在下至設(shè)計(jì)深度后通過井口憋壓將其正常打開以利于氣井生產(chǎn)，因此選用帶爆破閥的堵塞器。該堵塞器采用rolling-on方式與油管進(jìn)行連接，內(nèi)部爆破閥的正向爆破壓力為3.5 MPa，反向壓力為30 MPa。

圖6 帶操作作業(yè)窗的井口懸掛器

2.3 連續(xù)油管速度管柱施工步驟[15]

（1）關(guān)閉井口1#主閥，拆除井口主閥上部采氣樹；

（2）在井口1#主閥上依次安裝井口懸掛器、操作作業(yè)窗及井口防噴器等裝置（見圖7（a））；

（3）用連續(xù)油管堵塞器封堵油管底部，防止入井過程中井內(nèi)流體進(jìn)入連續(xù)油管，井口試壓合格后方可下入連續(xù)油管；

（4）在井口防噴器上吊裝連續(xù)油管注入頭，關(guān)閉操作作業(yè)窗。打開井口1#主閥，利用連續(xù)油管作業(yè)機(jī)將連續(xù)油管下至井內(nèi)設(shè)計(jì)深度，下入過程中注意控制下入速度并校核懸重；

（5）當(dāng)連續(xù)油管下至井內(nèi)預(yù)定位置后，通過緊固井口懸掛器密封頂絲，密封速度管柱環(huán)形空間，然后放空懸掛器上部裝置壓力。打開操作作業(yè)窗，把1對(duì)卡瓦平行放入井口懸掛器內(nèi)連續(xù)油管兩側(cè)，利用注入頭緩慢下放連續(xù)油管使其坐放在井口懸掛器內(nèi)卡瓦座上，直至懸重為0，從而達(dá)到懸掛連續(xù)油管的目的；

（6）當(dāng)連續(xù)油管已可靠地懸掛在井口懸掛器上并密封速度管柱環(huán)形空間后，提起操作作業(yè)窗上的活塞筒，在適當(dāng)位置切斷連續(xù)油管，拆除井口懸掛器上部所有裝置（見圖7（b））；

（7）將拆去的井口1#主閥上部裝置安裝在井口懸掛器上（見圖7（c））。利用氮?dú)廛囅蜻B續(xù)油管內(nèi)注入氮?dú)?，通過加壓方式把連續(xù)油管底部堵塞器打掉，進(jìn)行速度管柱排水采氣工藝實(shí)驗(yàn)。

3 現(xiàn)場應(yīng)用

圖7 連續(xù)油管速度管柱完井井口

蘇76-2-20H井是位于蘇里格氣田鄂爾多斯盆地伊陜斜坡蘇76區(qū)塊的1口水平井，于2011年9月4日開鉆，2011年10月3日完鉆，完鉆井深4 634 m，預(yù)置完井管柱（管柱外徑88.9 mm），水平段長1 200 m。蘇76-2-20H井2011年11月投產(chǎn)，近期生產(chǎn)套壓發(fā)生波動(dòng)且有下降趨勢(shì)，出現(xiàn)產(chǎn)氣量下降，間斷性產(chǎn)氣的低產(chǎn)能現(xiàn)象，判斷井筒出現(xiàn)積液。2016年5月30日生產(chǎn)時(shí)油壓為0.63 MPa，套壓4.96 MPa，日均產(chǎn)氣量0.58×104m3。為提高該井產(chǎn)氣量，決定進(jìn)行連續(xù)油管速度管柱排水采氣施工以提高產(chǎn)能。針對(duì)蘇里格氣田氣井生產(chǎn)及產(chǎn)水特點(diǎn)，優(yōu)選Φ38.1 mm×3.18 mm連續(xù)油管作為速度管柱下至預(yù)定深度3 163 m并可靠地懸掛在井口懸掛器上，最后使用液氮泵車憋壓25 MPa成功打掉連續(xù)油管底部堵塞器，投入正常生產(chǎn)。應(yīng)用速度管柱排水采氣技術(shù)以來，氣井增產(chǎn)效果明顯，油壓0.86 MPa、套壓3.37 MPa，日均產(chǎn)氣量0.84×104m3，氣井油套平均壓差從施工前的4.33 MPa降至施工后的2.51 MPa（平均減小1.82 MPa）（見表2）。試驗(yàn)后氣井平均油壓明顯上升，攜液能力明顯增強(qiáng)，實(shí)現(xiàn)氣井連續(xù)穩(wěn)定攜液生產(chǎn)，取得了較好的應(yīng)用效果。

表2 蘇76-2-20H井連續(xù)油管速度管柱排水采氣實(shí)施效果

4 結(jié)論及建議

（1）對(duì)斜直井段和水平井段的臨界攜液流速模型進(jìn)行優(yōu)選和修正，建立了水平井臨界攜液流速理論模型，使之適合于低壓水平氣井的臨界攜液流量模型，為水平井排水采氣技術(shù)方案提供理論依據(jù)。

（2）水平井連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)，降低了氣井的臨界攜液流速，增大了井筒中氣的流速，提高了氣井?dāng)y液能力，可有效地排出井筒積液，減小油套壓差，實(shí)現(xiàn)了蘇76-2-20H井的連續(xù)攜液增產(chǎn)穩(wěn)產(chǎn)，起到了較好的應(yīng)用效果。

（3）建議采取理論研究與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證相結(jié)合的研究方法對(duì)臨界攜液流速理論模型進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化和修正，建立水平井統(tǒng)一理論模型，使之更加符合實(shí)際應(yīng)用情況。

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Research and application of drainage and gas production technology by coiled tubing velocity string for horizontal wells

PING Enshun，WANG Lin，ZHANG Jianhua，JIANG Youcai，XU Qingxiang，LI Nan，HUANG Qi，WANG Qiang
（Downhole Technology Service Company，CNPC Bohai Drilling Engineering Company Limited，Tianjin 300283，China）

Aiming at the issues that liquid carrying ability of low-pressure horizontal gas well is poor in Sulige gasfield,the wellbore appeared effusion and the original production string cannot meet production needs.The technology program of drainage and gas production by coiled tubing velocity string for horizontal well was studied.First of all,the critical liquid-carrying current velocity theory model of horizontal well was analyzed.According to the model the Φ38.1 mm coiled tubing was selected as the velocity string.Then,the technology program of drainage and gas production by coiled tubing velocity string water was detailed and the technical solution has been applied in Su76-2-20H well.The application results show that the technology program of drainage and gas production by coiled tubing velocity string canreduce critical liquid-carrying current velocity,improve the ability of liquid-carrying,decreases the average pressure differential 1.82 MPa for the gas well tubing and casing,discharge the wellbore effusion effectively,to achieve a continuous liquid carrying increase and stable yield for low pressure gas well.So,it has played a good application effect.

Sulige gasfield；low pressure horizontal well；critical liquid-carrying current velocity theory model；coiled tubing；velocity string；drainage and gas production

TE934.1

A

1673-5285（2017）05-0020-06

10.3969/j.issn.1673-5285.2017.05.005

2017－03-30

中國石油渤海鉆探2015年重大技術(shù)研究項(xiàng)目“可降解橋塞壓裂工藝技術(shù)研究”，項(xiàng)目編號(hào)：2015ZD15K；中國石油渤海鉆探分公司項(xiàng)目“可降解材料在封隔器元件中的應(yīng)用研究”，項(xiàng)目編號(hào)：2016JXJF-07。

平恩順（1986-），工程師，2015年博士畢業(yè)于河北工業(yè)大學(xué)機(jī)械制造及其自動(dòng)化專業(yè)，工學(xué)博士學(xué)位，現(xiàn)主要從事油氣田儲(chǔ)層增產(chǎn)措施改造方面的研究工作，郵箱：pingenshun@163.com。