嚴(yán)健，周愛(ài)萍*，沈怡，唐思遠(yuǎn)

(1.南京林業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院； 2.江蘇省林業(yè)資源高效利用協(xié)同創(chuàng)新中心，南京 210037； 3.江蘇省蘇科建設(shè)技術(shù)發(fā)展有限公司，南京 210037； 4.桂林電子科技大學(xué)，廣西 桂林 541004)

帶黏彈性阻尼器支撐木框架結(jié)構(gòu)抗震性能研究

嚴(yán)健1，2，周愛(ài)萍1，2*，沈怡3，唐思遠(yuǎn)4

(1.南京林業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院； 2.江蘇省林業(yè)資源高效利用協(xié)同創(chuàng)新中心，南京 210037； 3.江蘇省蘇科建設(shè)技術(shù)發(fā)展有限公司，南京 210037； 4.桂林電子科技大學(xué)，廣西 桂林 541004)

為研究黏彈性阻尼器支撐對(duì)木框架結(jié)構(gòu)抗震性能的影響，設(shè)計(jì)并制作了板式黏彈性阻尼器和帶黏彈性阻尼器支撐的一榀木框架結(jié)構(gòu)縮尺模型，并對(duì)該木框架進(jìn)行了擬動(dòng)力試驗(yàn)。研究了板式黏彈性阻尼器的耗能特性，同時(shí)還研究了帶黏彈性阻尼器支撐一榀木框架在地震作用下的位移響應(yīng)、恢復(fù)力-位移曲線和結(jié)構(gòu)剛度退化。結(jié)果表明：該板式黏彈性阻尼器具有較好的耗能特性；木框架在8度罕遇地震作用下的層間位移角最大值為1/43，滿足木結(jié)構(gòu)彈塑性層間位移角限值1/30的要求；試驗(yàn)過(guò)程中帶黏彈性阻尼器支撐的木框架力-位移曲線較飽滿，黏彈性阻尼支撐耗散了大部分的地震能量，有效提高了木框架結(jié)構(gòu)的抗震能力；木框架的結(jié)構(gòu)剛度在試驗(yàn)過(guò)程中隨著損傷的累積不斷下降，但最終趨于平穩(wěn)。

木結(jié)構(gòu)；木框架結(jié)構(gòu)；黏彈性阻尼器；支撐；抗震性能

現(xiàn)有榫卯結(jié)構(gòu)體系剛度小，在地震作用下榫卯連接節(jié)點(diǎn)強(qiáng)度低、耗能差且變形不可回復(fù)；而北美輕型木結(jié)構(gòu)體系雖然抗側(cè)剛度大，但耗材多、造價(jià)高昂且不易靈活獲取較開(kāi)闊的使用空間，不利于在中國(guó)進(jìn)行大范圍的推廣[1-3]。針對(duì)上述兩種常用木結(jié)構(gòu)體系存在的弊端，筆者提出了梁柱構(gòu)件連接為鉸接的木框架結(jié)構(gòu)模型，并在框架內(nèi)設(shè)置黏彈性阻尼器支撐以增強(qiáng)結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度和地震耗能能力，從而確保滿足木結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、剛度和使用功能要求。

國(guó)內(nèi)學(xué)者關(guān)于木框架結(jié)構(gòu)加固已有一定研究。周愛(ài)萍等[4-5]、黃東升等[6-7]和趙淑穎等[8]對(duì)裝配式木框架結(jié)構(gòu)消能節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了低周反復(fù)荷載試驗(yàn)研究，研究表明，荷載作用下結(jié)構(gòu)變形主要集中于消能節(jié)點(diǎn)上，使用消能節(jié)點(diǎn)有效提高了結(jié)構(gòu)的抗震性能；陸偉東等[9-10]對(duì)安裝弧形耗能器增強(qiáng)的預(yù)損木構(gòu)架進(jìn)行了低周反復(fù)荷載試驗(yàn)，研究發(fā)現(xiàn)采用弧形耗能器提高了木構(gòu)架的剛度、承載力和耗能能力；鄒爽等[11-12]對(duì)安裝了黏彈性角位移阻尼器的木框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，研究表明,該阻尼器能有效減小結(jié)構(gòu)的側(cè)向位移，降低了結(jié)構(gòu)的加速度反應(yīng)。

本研究對(duì)板式黏彈性阻尼器進(jìn)行基本力學(xué)性能試驗(yàn)，并對(duì)安裝黏彈性阻尼支撐的一榀木框架進(jìn)行了擬動(dòng)力試驗(yàn)，計(jì)算出黏彈性阻尼器的耗能指標(biāo)，得出了安裝有黏彈性阻尼器木框架結(jié)構(gòu)的位移響應(yīng)、恢復(fù)力-位移曲線和剛度退化指標(biāo)，研究了加固后木框架的抗震性能。

1 試驗(yàn)概況

1.1 板式黏彈性阻尼器試件構(gòu)造與試驗(yàn)

本次試驗(yàn)的板式黏彈性阻尼器由常州蘭錦橡塑有限公司制作，主要由約束鋼板、剪切鋼板以及高分子黏彈性材料構(gòu)成，所用鋼板均為Q235鋼，上下黏彈性材料的尺寸均為250 mm×100 mm×10 mm，其基本構(gòu)造圖見(jiàn)圖1。

圖1 板式黏彈性阻尼器尺寸Fig.1 Size of plate-type viscoelastic damper

為準(zhǔn)確了解板式黏彈性阻尼器的基本力學(xué)性能和耗能機(jī)理，參考《建筑消能阻尼器》(JG/T 209—2012)標(biāo)準(zhǔn)，在東南大學(xué)土木工程實(shí)驗(yàn)中心的MTS疲勞機(jī)上，采用位移加載方式對(duì)板式黏彈性阻尼器進(jìn)行力學(xué)性能試驗(yàn)。試驗(yàn)環(huán)境溫度為23℃，試驗(yàn)加載激勵(lì)頻率為1 Hz，加載位移幅值分別為5，8，10，15，18，20和22 mm。針對(duì)每個(gè)工況均作5次有穩(wěn)定滯回曲線的循環(huán)，并取第3次循環(huán)時(shí)滯回曲線的數(shù)值作為實(shí)測(cè)值。

1.2 一榀木框架模型設(shè)計(jì)與試驗(yàn)

1.2.1 一榀木框架模型設(shè)計(jì)

參考《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 5005—2003，設(shè)計(jì)并制作縮尺比例為1∶2的一榀木框架模型，該框架的跨度為2 800 mm，柱高為1 390 mm，梁柱連接節(jié)點(diǎn)形式為鉸接。將板式黏彈性阻尼器通過(guò)鋼構(gòu)件與木構(gòu)件相連接，并以人字支撐形式安裝于一榀木框架內(nèi)，安裝傾斜角度為45°；為防止梁柱端頭劈裂破壞，在梁柱端頭粘貼一層碳纖維增強(qiáng)聚合物(CFRP)保護(hù)層，以便于準(zhǔn)確評(píng)估阻尼器耗能特性；梁柱連接和柱腳連接均采用螺栓-鋼夾板做法，柱腳鋼板和連接支撐的耳板通過(guò)焊接的方式與箱型地梁連接，箱型地梁通過(guò)錨栓與地槽固定以避免其滑動(dòng)。一榀木框架模型設(shè)計(jì)圖和實(shí)物圖見(jiàn)圖2，相關(guān)構(gòu)件具體尺寸如表1所示。

圖2 設(shè)置阻尼支撐的木框架圖Fig.2 Wooden frame with viscoelastic dampers

表1 試件尺寸與材料Table 1 Size and raw material of tested specimens

1.2.2 材料力學(xué)性能

所用木材的基本力學(xué)性能參數(shù)參照ASTM D143和ASTM D7078標(biāo)準(zhǔn)測(cè)得：順紋抗壓比例極限強(qiáng)度為35.23 MPa，抗拉強(qiáng)度為113.86 MPa，彈性模量為11.58 GPa；橫紋抗壓比例極限強(qiáng)度為10.94 MPa，抗拉強(qiáng)度為3.58 MPa，彈性模量為2 386 MPa；順紋抗剪強(qiáng)度為8.19 MPa，橫紋抗剪強(qiáng)度為24.25 MPa，剪切模量均為1 444 MPa。

1.2.3 試驗(yàn)加載裝置與測(cè)點(diǎn)布置

該一榀木框架擬動(dòng)力試驗(yàn)在東南大學(xué)結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室的MTS電液伺服加載機(jī)上進(jìn)行，并配合使用IL-300激光位移傳感器和數(shù)據(jù)采集儀等設(shè)備，加載裝置見(jiàn)圖3。由圖3可以看出：框架左側(cè)柱端連接板通過(guò)四根鋼拉桿與右側(cè)柱端鋼板連接，并對(duì)鋼拉桿施加一定預(yù)應(yīng)力；液壓伺服作動(dòng)器沿梁軸線施加水平集中荷載于框架左側(cè)柱端，當(dāng)作動(dòng)器施加拉力時(shí)，拉力通過(guò)鋼拉桿傳至右側(cè)柱端鋼板，避免了左側(cè)柱端節(jié)點(diǎn)的局部拉壞。為避免框架平面外變形，框架的平面外兩側(cè)均安裝了側(cè)向鋼梁支撐。

圖3 試驗(yàn)加載裝置和測(cè)點(diǎn)布置示意圖Fig.3 Test setup and arrangement of measuring points

試驗(yàn)共布置4個(gè)激光位移傳感器A0、A1、A2和A3，其中A0測(cè)量作動(dòng)頭的位移變化值，A1測(cè)量右側(cè)柱端的位移變化值，A2和A3兩個(gè)位移計(jì)分別粘貼在兩個(gè)黏彈性阻尼器的約束鋼板表面，以監(jiān)測(cè)黏彈性阻尼器剪切變形。

1.2.4 試驗(yàn)加載方案

為模擬罕遇地震作用對(duì)木框架結(jié)構(gòu)的影響，試驗(yàn)共模擬了7度罕遇和8度罕遇2種工況，加速度峰值分別為2.2和4.0 m/s2。現(xiàn)有試驗(yàn)條件有限，進(jìn)行一條完整的地震波激勵(lì)下的擬動(dòng)力試驗(yàn)需要很長(zhǎng)的時(shí)間且試驗(yàn)難度大。選取El Centro地震波前10 s出現(xiàn)加速度峰值的加速度記錄值作為擬動(dòng)力試驗(yàn)的地震動(dòng)輸入值，共計(jì)500個(gè)記錄點(diǎn)(圖4)。

該擬動(dòng)力試驗(yàn)采用位移控制，試驗(yàn)初期在左側(cè)柱端施加一個(gè)周期的±5 mm循環(huán)荷載，根據(jù)反力值推算結(jié)構(gòu)初始剛度并建立木框架結(jié)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)平衡方程；將每一級(jí)積分迭代求得的位移值采用位移加載的方式加載于框架左側(cè)柱上端，根據(jù)伺服作動(dòng)器采集得到的力反算下一級(jí)位移值并加載于左側(cè)柱上端，反復(fù)迭代計(jì)算并加載，直至結(jié)構(gòu)或阻尼器出現(xiàn)明顯的破壞現(xiàn)象，試驗(yàn)停止加載。

圖4 El Centro地震動(dòng)記錄前10 s時(shí)程曲線Fig.4 The first 10 s time-history curve of El Centro earthquake wave

2 結(jié)果與分析

2.1 黏彈性阻尼器耗能參數(shù)與骨架曲線

參考中華人民共和國(guó)建筑工業(yè)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JG/T 209—2012《建筑消能阻尼器》，本研究采用表觀剪切模量、損耗因子以及剪切損失模量3個(gè)參數(shù)表征板式黏彈性阻尼器的耗能特性。阻尼器試件在1 Hz激勵(lì)頻率、不同位移幅值作用下的表觀剪切模量、損耗因子以及剪切損失模量參數(shù)如表2所示。結(jié)果表明，阻尼器的表觀剪切模量隨著位移的增加而減??；損耗因子和阻尼器的剪切損失模量隨著位移幅值的增加呈現(xiàn)出先小幅上升而后又逐漸下降減小的趨勢(shì)，整體表現(xiàn)出較好的耗能特性。

表2 阻尼器耗能參數(shù)Table 2 Energy dissipation parameters of viscoelastic damper

黏彈性阻尼器骨架曲線見(jiàn)圖5，阻尼器正向加載和反向加載的骨架曲線變化趨勢(shì)相似。試件剛度在初始加載階段較為平穩(wěn)，當(dāng)正向加載位移超過(guò)7 mm、反向加載位移超過(guò)-7 mm時(shí)剛度均緩慢下降，試件在達(dá)到極限荷載之前經(jīng)歷了較長(zhǎng)的非線性階段；由于試驗(yàn)設(shè)備加載幅值達(dá)不到既定要求，故難以準(zhǔn)確計(jì)算試件的位移延性系數(shù)，但試驗(yàn)結(jié)束發(fā)現(xiàn)該試件表面仍未出現(xiàn)明顯的剪切變形，故可判斷該構(gòu)件具有良好的延性。

2.2 一榀木框架試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.2.1 試驗(yàn)現(xiàn)象

試驗(yàn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，裝有板式黏彈性阻尼器的木框架在7度罕遇地震作用下，框架左右兩側(cè)產(chǎn)生的位移明顯不同，結(jié)構(gòu)向右側(cè)推剛度大于向左拉伸剛度，同時(shí)，框架在頂端位移最大時(shí)發(fā)出“吱吱”聲響，黏彈性阻尼器的黏彈性材料層產(chǎn)生明顯的剪切變形；在8度罕遇地震作用下，框架頂端位移增大的同時(shí)產(chǎn)生很大的“咔噠”聲響，阻尼器的黏彈性材料層的剪切變形非常大，其剪切變形見(jiàn)圖6。試驗(yàn)結(jié)束后發(fā)現(xiàn)，柱頭和梁端作為保護(hù)的CFRP加固層多處發(fā)生明顯的撕裂現(xiàn)象，但是木框架整體并未出現(xiàn)明顯的裂縫；同時(shí)，梁柱構(gòu)件的螺栓孔部位出現(xiàn)由于承壓而被擴(kuò)大的現(xiàn)象，但是螺栓和鋼板基本完好，并未出現(xiàn)彎曲和屈曲變形。綜合研究發(fā)現(xiàn)，地震反復(fù)作用下，螺栓的預(yù)緊力逐漸喪失導(dǎo)致正反向的干摩擦效應(yīng)不等和梁柱端頭CFRP撕裂破壞的不均勻，框架左右兩側(cè)的抗側(cè)剛度產(chǎn)生差異。

圖6 黏彈性阻尼器產(chǎn)生較大的剪切變形Fig.6 The large shear deformation of viscoelastic damper

2.2.2 結(jié)構(gòu)位移時(shí)程曲線

圖7 木框架的位移時(shí)程曲線Fig.7 The displacement vs.time-history curve of wooden frame

一榀框架在7度罕遇地震作用下，結(jié)構(gòu)層間位移角最大值為1/79，小于鋼筋混凝土框架的彈塑性層間位移角限值1/50(圖7和表3)，證明了在板式黏彈性阻尼支撐的減震作用下，框架具有足夠的抗側(cè)剛度和良好的抗震性能；在8度罕遇地震作用下，結(jié)構(gòu)層間位移角最大值為1/43，略大于鋼筋混凝土框架在罕遇地震作用下層間位移角限值1/50的要求，但滿足木框架彈塑性層間位移角放寬限值1/30的要求[13-14]，該框架僅考慮了梁柱構(gòu)件和阻尼器提供的抗側(cè)剛度，而忽略了實(shí)際工程中墻和龍骨柱等構(gòu)件提供的抗側(cè)剛度，故可認(rèn)為該木框架完全滿足8度罕遇的抗震設(shè)計(jì)要求。木框架的位移時(shí)程曲線顯示，結(jié)構(gòu)位移峰值與地震波加速度峰值并不在同一時(shí)刻產(chǎn)生，主要是由于結(jié)構(gòu)的自振周期與地震波的頻譜不接近導(dǎo)致。

表3 結(jié)構(gòu)層間位移角和阻尼器剪切變形Table 3 The displacement angle of frame and shear deformation of viscoelastic damper

利用激光位移傳感器測(cè)得的阻尼器的剪切變形值如表3所示。Aiken等[15]的研究結(jié)果表明，黏彈性高分子材料在剪切應(yīng)變?yōu)?50%～300%區(qū)間時(shí)處于塑性狀態(tài)，超過(guò)300%時(shí)黏彈性材料會(huì)由于發(fā)生剪切破壞而失去作用。在8度罕遇地震作用下，板式黏彈性阻尼器最大剪切變形已達(dá)到192.4%，故可認(rèn)為該阻尼器中的黏彈性高分子材料已進(jìn)入了塑性狀態(tài)，并消耗了部分地震動(dòng)能量。

圖8 木框架恢復(fù)力-位移曲線Fig.8 The hysteretic curves of timber frame

2.2.3 恢復(fù)力-位移曲線

木框架在7度罕遇和8度罕遇地震作用下，正向加載的恢復(fù)力-位移曲線基本呈線性關(guān)系(圖8)，說(shuō)明結(jié)構(gòu)處于彈性工作狀態(tài)，反向加載情況下線性較不明顯，這種現(xiàn)象主要是因?yàn)槁菟ㄟB接構(gòu)件存在的滑移導(dǎo)致結(jié)構(gòu)前期剛度不足，但后期剛度逐漸發(fā)展。根據(jù)木框架恢復(fù)力-位移曲線研究發(fā)現(xiàn)，木框架在加載過(guò)程中存在一定的滑移現(xiàn)象，且滑移程度隨位移幅值的增大呈遞增趨勢(shì)，其主要原因是螺栓連接處的木材在端頭承壓作用下發(fā)生壓縮變形，且變形值隨承壓強(qiáng)度的增大而變大；隨著載荷和位移幅值的增加，木框架剛度由于阻尼器黏彈性材料進(jìn)入了彈塑性變形階段而逐漸退化，但恢復(fù)力-位移曲線面積持續(xù)增加依舊表現(xiàn)出較好的耗能能力，故可認(rèn)為該黏彈性阻尼器由于進(jìn)入了彈塑性變形階段而消耗了大部分的地震動(dòng)能量，進(jìn)一步驗(yàn)證了安裝有黏彈性阻尼支撐的減震木框架具有較好的抗震性能。

2.2.4 結(jié)構(gòu)剛度

本試驗(yàn)采用割線剛度Ki表示框架的結(jié)構(gòu)剛度，即取反復(fù)荷載作用下正反兩個(gè)方向荷載的絕對(duì)值之和除以相應(yīng)位移絕對(duì)值之和，具體計(jì)算方法參考公式：

式中：Fi和Xi分別為第i次加載時(shí)所達(dá)到的最大荷載值及相應(yīng)的位移值，單位分別為kN和mm?？蚣茉贓l Centro波不同工況作用下的結(jié)構(gòu)剛度見(jiàn)表4。由表可知，在地震作用下，框架的剛度隨著損傷累積不斷下降，但在大震作用下總體趨于平穩(wěn)，整體剛度保持在2 kN/mm，木鉸接框架在黏彈性阻尼器支撐的加固下實(shí)現(xiàn)了“小震不壞、中震可修、大震不倒”的抗震設(shè)防目標(biāo)要求。

表4 剪力與割線剛度Table 4 Shear force and secant stiffness

3 結(jié) 論

通過(guò)進(jìn)行板式黏彈性阻尼器的力學(xué)性能試驗(yàn)和安裝有阻尼器的木框架擬動(dòng)力試驗(yàn)，可以得到以下結(jié)論：

1)板式黏彈性阻尼器的力-位移滯回曲線飽滿、呈反S形，說(shuō)明板式黏彈性阻尼器在加載過(guò)程中雖然存在略微的滑移階段，但仍然具有較好的耗能性能；

2)所有地震工況作用下，木框架未出現(xiàn)明顯的裂紋，結(jié)構(gòu)位移角最大值為1/43，滿足木框架結(jié)構(gòu)彈塑性層間位移角限值1/30的要求，表明板式黏彈性阻尼器提供了一定抗側(cè)剛度；

3)擬動(dòng)力試驗(yàn)過(guò)程中，木框架正向加載的恢復(fù)力-位移曲線飽滿且較穩(wěn)定，黏彈性阻尼支撐耗散了大部分輸入的地震動(dòng)能量，有效地提高了木框架結(jié)構(gòu)的抗震能力；

4)木框架結(jié)構(gòu)剛度隨著結(jié)構(gòu)損傷的累積而不斷下降，最終趨于平穩(wěn)，滿足了結(jié)構(gòu)“小震不壞、中震可修、大震不倒”的抗震設(shè)防目標(biāo)要求。

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Study on seismic performance of timber frame structureswith visco-elastic damper braces

YAN Jian1，2,ZHOU Aiping1，2*,SHEN Yi3,TANG Siyuan4

(1.School of Civil Engineering,Nanjing Forestry University;2.Jiangsu Co-Innavative Center for Efficient Application of Forestry Resaurces,Nanjing 210037,China;3.Jiangsu Suke Construction Technology Development Co.Ltd., Nanjing 210037,China;4.Guilin University of Electronic Technology,Guilin 514004,Guangxi,China)

In order to investigate the effect of visco-elastic damper braces on the seismic performance of the timber frame,the visco-elastic damper and reduced-scale single timber frame connected with visco-elastic damper were designed and manufactured.In this study,the mechanical test of visco-elastic damper and pseudo-dynamic test of single timber frame with visco-elastic damper were conducted.The energy consumption characteristics and the skeleton curve of visco-elastic damper,the displacement response,hysteretic curve model and structural stiffness degradation of reduced-scale single timber frame with visco-elastic damper under seismic action were investigated.The experimental results showed that the visco-elastic damper under the action of constant energizing frequency with different displacement amplitudes had high dissipation capacity,which proved by the parameters of apparent storage shear module,dissipation factor and dynamical loss shear modulus.The maximum story drift angle of the frame under the rare earthquake of 8-degree intensity was 1/43,which met the requirement of elastic-plastic story drift limited value of 1/30 for timber structure,moreover,the ultimate shearing deformation value of visco-elastic damper was 192.4%,which strongly proved that the visco-elastic polymer material was in a plastic state and absorbed part of the seismic energy.The hysteretic curves of the frame with visco-elastic damper were plump,and visco-elastic damper dissipated most of the seismic energy,which improved the seismic performance of the timber frame.The structure stiffness of frame was described by the parameter of secant stiffness,which declined constantly with the cumulative injury during the whole test process and tended to smooth eventually.Ultimately,the single timber frame with visco-elastic damper met the seismic requirements of “No damage under minor earthquake,repairable damage under moderate earthquake,no collapse under large earthquake”.

timber structure;timber frame structure;visco-elastic damper;brace;seismic performance

TU531.3

A

2096-1359(2017)05-0120-06

2016-12-08

2017-02-19

國(guó)家自然科學(xué)基金(51578291)；林業(yè)科學(xué)技術(shù)成果國(guó)家級(jí)推廣項(xiàng)目([2015]21號(hào))；“十二五”國(guó)家科技支撐計(jì)劃(2011BAJ08B04)；“十三五”國(guó)家質(zhì)量基礎(chǔ)的共性技術(shù)研究與應(yīng)用專項(xiàng)(2017YFF0207200)。

嚴(yán)健,男，研究方向?yàn)楝F(xiàn)代竹木結(jié)構(gòu)。

周愛(ài)萍，女，副教授。E-mail:zaping2007@163.com