白 爽,姜 寧

(1.海軍大連艦艇學(xué)院,遼寧 大連 116018;2.解放軍92896部隊(duì),遼寧 大連 116000)

箔條幕干擾邊搜索邊跟蹤制導(dǎo)導(dǎo)彈方法研究

白 爽1,2,姜 寧1

(1.海軍大連艦艇學(xué)院,遼寧 大連 116018;2.解放軍92896部隊(duì),遼寧 大連 116000)

針對傳統(tǒng)無源干擾方式無法有效對抗邊搜索邊跟蹤末制導(dǎo)導(dǎo)彈的問題,分析了運(yùn)用箔條幕干擾的對抗方法,及影響干擾效果的諸多因素,研究了箔條幕干擾實(shí)施的決策方法。通過建模仿真驗(yàn)證,箔條幕干擾方法可以有效對抗邊搜索邊跟蹤末制導(dǎo)導(dǎo)彈。研究結(jié)果可以為相關(guān)無源干擾作戰(zhàn)使用提供參考。

邊搜索邊跟蹤; 箔條幕; 無源干擾

姜 寧(1974-)，男，博士,教授。

具有邊搜索邊跟蹤功能的導(dǎo)彈末制導(dǎo)雷達(dá),在保持對干擾源或假目標(biāo)跟蹤的同時,繼續(xù)在干擾源或假目標(biāo)附近搜索真實(shí)的目標(biāo),這使得箔條沖淡式干擾和質(zhì)心式干擾失效,對艦艇生存造成極大威脅[1]。文獻(xiàn)[2-3]論證了箔條幕干擾具有邊搜索邊跟蹤功能的導(dǎo)彈末制導(dǎo)雷達(dá)的可行性,并給出了箔條幕防御反艦導(dǎo)彈的戰(zhàn)術(shù)使用原則和方法。文獻(xiàn)[4]在艦艇近程防御反艦導(dǎo)彈時,研究了艦艇運(yùn)動過程中放射箔條彈布設(shè)干擾走廊的干擾方式。兩種方法都是利用箔條云遮蔽艦艇位置信息,使導(dǎo)彈末制導(dǎo)雷達(dá)始終保持對艦艇目標(biāo)的搜索狀態(tài),最終選擇跟蹤箔條云的原理?；诓瓧l彈損耗量及干擾實(shí)施時間考慮,箔條幕干擾方式具有優(yōu)勢。本文在綜合分析影響箔條幕干擾效果的諸多因素的基礎(chǔ)上,得出了在不同環(huán)境下,艦艇箔條幕發(fā)射決策和機(jī)動決策方法。

1 箔條幕干擾原理及發(fā)射原則

1.1 箔條幕干擾原理分析

箔條幕干擾是當(dāng)敵導(dǎo)彈末制導(dǎo)雷達(dá)開機(jī)時,在導(dǎo)彈和艦艇之間一定距離和高度上,形成一個具有足夠長度和厚度的箔條幕墻,用以衰減和散射導(dǎo)彈末制導(dǎo)雷達(dá)電磁波及艦艇的反射回波,使得雷達(dá)不能有效地捕捉和跟蹤到箔條幕墻另一側(cè)的艦艇,迫使導(dǎo)彈跟蹤箔條幕能量中心的一種無源干擾方式[1-2]。箔條幕干擾過程示意圖如圖1所示。

圖1 箔條幕干擾過程示意圖

通過分析箔條幕干擾過程可知,箔條幕干擾分為兩個過程。第一個過程箔條幕墻對艦艇進(jìn)行有效遮蔽。箔條幕遮蔽過程需要保持足夠的遮蔽時間,由于艦艇、箔條幕、導(dǎo)彈三者不停地運(yùn)動,艦艇為保證遮蔽態(tài)勢應(yīng)適時作轉(zhuǎn)向機(jī)動。第二過程導(dǎo)彈跟蹤箔條幕能量中心。導(dǎo)彈進(jìn)入預(yù)定目標(biāo)一定范圍內(nèi)仍未發(fā)現(xiàn)目標(biāo),末制導(dǎo)雷達(dá)停止搜索,轉(zhuǎn)而跟蹤假目標(biāo)。此時,在保持有效遮蔽態(tài)勢下,導(dǎo)彈將一直跟蹤箔條幕的能量中心。

1.2 箔條幕發(fā)射原則

箔條幕發(fā)射決策的內(nèi)容包括:箔條彈發(fā)射的時機(jī)、舷向(或舷角),艦艇的機(jī)動等。

1)確定干擾彈發(fā)射時機(jī)的原則

箔條幕與質(zhì)心干擾一樣都是對導(dǎo)彈末制導(dǎo)雷達(dá)跟蹤段進(jìn)行干擾,所以箔條幕干擾彈的發(fā)射時機(jī)和質(zhì)心干擾的發(fā)射時機(jī)相同。

箔條幕干擾的引導(dǎo)可以運(yùn)用艦載雷達(dá)偵察告警設(shè)備對導(dǎo)彈末制導(dǎo)信號告警來進(jìn)行,使用時機(jī)可以由下列原則確定:

①艦載雷達(dá)電子偵察設(shè)備發(fā)現(xiàn)并判明敵導(dǎo)彈末制導(dǎo)雷達(dá)信號,應(yīng)立即發(fā)射干擾彈;

②艦上其他偵察手段發(fā)現(xiàn)敵導(dǎo)彈時,立即發(fā)射干擾彈;

③艦載雷達(dá)電子偵察設(shè)備發(fā)現(xiàn)并判明敵導(dǎo)彈攻擊雷達(dá)信號。

2)確定干擾彈發(fā)射方向決策原則

箔條幕墻的軸線應(yīng)與艦艇和來襲導(dǎo)彈連線垂直或在垂直方向上偏轉(zhuǎn)一定角度,目的是為了充分發(fā)揮箔條幕墻對電磁波的衰減和散射作用[2],所以每發(fā)干擾彈的發(fā)射方向,要依據(jù)不同態(tài)勢確定。

3)艦艇機(jī)動決策

在發(fā)射干擾彈的同時,指揮員要分析威脅態(tài)勢,判斷艦艇是否進(jìn)行機(jī)動。機(jī)動的原則有兩點(diǎn)：一是使艦艇在反導(dǎo)對抗過程中保持在箔條幕墻有效遮擋范圍內(nèi);二是當(dāng)反導(dǎo)對抗結(jié)束時,導(dǎo)彈與艦艇的距離大于安全距離。在特定態(tài)勢下,艦艇機(jī)動方向,需要通過仿真計(jì)算給出正確決策。艦艇機(jī)動航速應(yīng)采取常速機(jī)動,航速太大或太小都不利于干擾的成功[4]。

2 仿真模型

2.1 仿真坐標(biāo)系

以初始時刻艦艇位置為原點(diǎn),艦艇直航方向?yàn)閅軸方向,平行海平面右旋90°為X軸方向，建立坐標(biāo)系。此坐標(biāo)系作為絕對坐標(biāo)系,用于解算對抗過程中艦艇、箔條幕、導(dǎo)彈的相對位置關(guān)系。

2.2 艦艇回轉(zhuǎn)運(yùn)動模型

在建立艦艇運(yùn)動模型時,將艦艇抽象為一段長度為2L的線段,艦艇回轉(zhuǎn)運(yùn)動時速率為常量。

圖2 艦艇回轉(zhuǎn)運(yùn)動示意圖

如圖2所示,Vs0、Vst-1、Vst表示0,t-1,t時刻艦艇速度矢量,t-1時刻艦艇航向?yàn)镃(t-1),從t-1到t時刻艦艇轉(zhuǎn)過角度為ΔC。設(shè)時間步長Δt,艦回轉(zhuǎn)戰(zhàn)術(shù)半徑R。

(1)

C(t)=C(t-1)+ΔC

(2)

艦艇質(zhì)心坐標(biāo)為

(3)

艦艏的坐標(biāo)為

(4)

艦艉的坐標(biāo)為

(5)

2.3 導(dǎo)彈運(yùn)動模型

圖3 導(dǎo)彈與目標(biāo)相對位置

導(dǎo)彈采用比例導(dǎo)引法[3],則有

(6)

變化得

Bm′-Bm=k×Δq

(7)

導(dǎo)彈運(yùn)動的坐標(biāo)為:

Mx(t)=Mx(t-1)+Vm×sin(Bm(t-1))×Δt

(8)

My(t)=My(t-1)+Vm×cos(Bm(t-1))×Δt

(9)

Bm(t)=Bm(t-1)+k×Δq

(10)

2.4 箔條幕布放模型

箔條幕在空間中的形狀是不規(guī)則的,而且隨著時間和風(fēng)的作用不停變化,為了便于仿真,將箔條幕等效成一個垂直于海平面且具有固定長、寬、高的規(guī)則立方體。由于導(dǎo)彈與艦艇的距離遠(yuǎn)大于箔條幕的厚度,所以在海平面坐標(biāo)系中,箔條幕可以進(jìn)一步簡化成一條線段。

圖4 箔條幕布放樣式示意圖

箔條幕布放樣式如圖4所示。導(dǎo)彈來襲方向?yàn)樽笙夕萴,直線L0、L1是布放箔條幕的軸線,直線L0垂直于導(dǎo)彈與艦艇的連線,直線L1與直線L0成偏角α(向左偏為正,向右偏為負(fù))。箔條彈C0發(fā)射角度與導(dǎo)彈來襲方向相同,為θm,設(shè)箔條彈C0發(fā)射距離為R0,則箔條彈C0爆炸點(diǎn)坐標(biāo)為

(11)

設(shè)相鄰兩個箔條彈爆炸點(diǎn)距離為D,箔條彈C1～C4的發(fā)射角度和發(fā)射距離依次為(θ1,R1)、(θ2,R2)、(θ3,R3)、(θ4,R4)。

C1的發(fā)射角度和發(fā)射距離可以由以下方程組求出:

(12)

整理得到

(13)

同理,可得到箔條彈C2～C4的發(fā)射角度和發(fā)射距離:

(14)

(15)

(16)

箔條幕首端初始坐標(biāo)為

(17)

箔條幕末端初始坐標(biāo)為

(18)

2.5 箔條幕運(yùn)動模型

箔條幕是由5發(fā)箔條彈相繼發(fā)射形成的,由于發(fā)射間隔非常短暫,可以認(rèn)為箔條幕是一次形成的。因?yàn)榘巡瓧l幕看作一個整體?？梢酝ㄟ^箔條幕首端、質(zhì)心點(diǎn)和末端的運(yùn)動方程來描述箔條幕的空間運(yùn)動規(guī)律。假設(shè)在風(fēng)力作用下箔條幕運(yùn)動形狀保持不變。

箔條幕首端運(yùn)動坐標(biāo):

(19)

箔條幕末端運(yùn)動坐標(biāo):

(20)

箔條幕質(zhì)心運(yùn)動坐標(biāo):

(21)

2.6 艦艇溢出判斷模型

導(dǎo)彈、箔條幕墻和艦艇三者間運(yùn)動關(guān)系如圖5所示,直線M1是任意時刻導(dǎo)彈與箔條幕首部端點(diǎn)的連線,直線M2是任意時刻導(dǎo)彈與箔條幕尾部端點(diǎn)的連線,直線L是任意時刻箔條幕軸線。

圖5 箔條幕遮蔽判斷圖

假設(shè)直線l的方程為ax+by+1=0,則將點(diǎn)A(Xa,Ya)到直線l的距離表示為

(22)

設(shè)艦艇艏艉到直線M1的距離為DB1、DS1;艦艇艏艉到直線M2的距離為DB2、DS2;艦艇艏艉到直線L的距離為DBL、DSL;導(dǎo)彈到直線L的距離為DML。

箔條幕遮蔽艦艇判斷準(zhǔn)則:

1)當(dāng)DML≥0時:導(dǎo)彈突破箔條幕,艦艇不受保護(hù);

2)當(dāng)DML<0時:

①若DBL≤0或DSL≤0,艦艇突破箔條幕,艦艇不受保護(hù);

②若DBL>0且DSL>0,如果DB1≤0或DS1≤0或DB2≤0或DS2≤0,則艦艇從箔條幕遮蔽區(qū)域溢出,艦艇不受保護(hù);如果DB1>0且DS1>0且DB2>0且DS2>0,則艦艇在箔條幕遮蔽區(qū)域,艦艇受保護(hù)。

3 仿真與結(jié)果分析

風(fēng)速5m/s,風(fēng)向變化范圍0～360°,間隔10°;導(dǎo)彈飛行速度290m/s,末制導(dǎo)雷達(dá)開機(jī)后,在搜索區(qū)內(nèi)邊搜索邊跟蹤,導(dǎo)彈攻擊末端搜索角度為±30°;艦艇長度160m,航速10m/s,艦艇轉(zhuǎn)向機(jī)動角度范圍-70°～70°(向左轉(zhuǎn)向?yàn)檎?向右轉(zhuǎn)向?yàn)樨?fù)),間隔10°;布放箔條幕軸線偏轉(zhuǎn)角度-40°～40°(向右為正,向左為負(fù)),間隔10°。艦艇偵察到導(dǎo)彈末制導(dǎo)雷達(dá)信號時導(dǎo)彈與艦艇距離15km。假設(shè)導(dǎo)彈殺傷半徑為50m,所以仿真結(jié)果導(dǎo)彈距離艦艇最近距離大于130m,可認(rèn)為干擾成功,否則干擾失敗[5]。

仿真過程中,力求減小艦艇轉(zhuǎn)向機(jī)動角度,通過改變箔條幕軸線偏轉(zhuǎn)角度,達(dá)到干擾成功條件。仿真結(jié)果,得到導(dǎo)彈距離艦艇最近距離,干擾實(shí)施決策中箔條彈發(fā)射角度和發(fā)射距離,艦艇的轉(zhuǎn)向機(jī)動角度。

本文只考慮導(dǎo)彈從艦艇左舷來襲,導(dǎo)彈從艦艇右舷來襲的結(jié)果與左舷相對。

3.1 箔條幕干擾發(fā)射決策分析

圖6表示導(dǎo)彈來襲方位,風(fēng)向變化下,箔條彈發(fā)射角度情況。分析發(fā)現(xiàn),導(dǎo)彈左舷來襲,但干擾彈不一定都左舷發(fā)射,導(dǎo)彈從艦首尾部來襲,箔條彈C2和C4會右舷發(fā)射。

圖6 箔條彈發(fā)射角度

圖7表示導(dǎo)彈來襲方位,風(fēng)向變化下,箔條彈發(fā)射距離情況。

圖7 箔條彈發(fā)射距離

圖8表示導(dǎo)彈來襲方位、風(fēng)向變化時,艦艇轉(zhuǎn)向機(jī)動角度情況。分析發(fā)現(xiàn),當(dāng)導(dǎo)彈來襲方向?yàn)樽笙?0°～45°,風(fēng)向?yàn)?70～360°時,艦艇需要轉(zhuǎn)向機(jī)動,風(fēng)向?yàn)?～170°時,艦艇不需要轉(zhuǎn)向機(jī)動;導(dǎo)彈來襲方向?yàn)樽笙?35°～170°,風(fēng)向?yàn)?～190°時,艦艇需要轉(zhuǎn)向機(jī)動,風(fēng)向?yàn)?90°～350°時,艦艇不需要轉(zhuǎn)向機(jī)動。最大轉(zhuǎn)向角度為左右舷40°。當(dāng)導(dǎo)彈來襲方向?yàn)樽笙?0°～130°時,艦艇不需要轉(zhuǎn)向機(jī)動。

值得指出的是,當(dāng)導(dǎo)彈從左舷艦艏一定角度來襲,同時艦艇左舷迎風(fēng)時,導(dǎo)彈從左舷艦艉一定角度來襲,同時艦艇右舷迎風(fēng)時,艦艇應(yīng)向左機(jī)動。

圖8 艦艇機(jī)動角度

3.2 箔條幕發(fā)射效果分析

圖9表示導(dǎo)彈來襲方位、風(fēng)向變化時,艦艇實(shí)施箔條幕干擾后導(dǎo)彈與艦艇的最近距離情況。觀察發(fā)現(xiàn),導(dǎo)彈與艦艇的最近距離距大于130m,說明箔條幕干擾能對邊搜索邊跟蹤末制導(dǎo)導(dǎo)彈進(jìn)行有效干擾。

圖9 干擾效果圖

總體趨勢上,導(dǎo)彈來襲方向左舷10°～55°,風(fēng)向?yàn)?～170°時干擾效果較好,說明此時艦艇右舷迎風(fēng)對箔條幕干擾實(shí)施更有利;導(dǎo)彈來襲方向左舷55°～120°,風(fēng)向0～60°、300°～360°時干擾效果最好,風(fēng)向160°～210°時干擾效果最差,說明此時艦艏迎風(fēng)對箔條幕干擾實(shí)施更有利,艦艉迎風(fēng)箔條幕干擾效果較差;導(dǎo)彈來襲方向左舷120°～170°,風(fēng)向?yàn)?90°～350°時干擾效果較好,說明此時艦艇左舷舷迎風(fēng)對箔條幕干擾實(shí)施更有利。

3.3 風(fēng)向風(fēng)速對箔條幕干擾效果的影響

另在風(fēng)速2m/s、10m/s、15m/s,其他條件不變,對箔條幕干擾效果進(jìn)行仿真。

如圖10所示,選取導(dǎo)彈來襲方位左舷30°、60°、90°、120°、150°時,箔條幕干擾在不同風(fēng)向、風(fēng)速下對導(dǎo)彈的干擾效果進(jìn)行分析。研究發(fā)現(xiàn):

1)風(fēng)速2m/s和5m/s時,在導(dǎo)彈來襲方位左舷30°、60°、90°、120°上,曲線比較平滑,呈現(xiàn)出相同正弦曲線特性,風(fēng)速越大曲線變化幅度越大。導(dǎo)彈來襲方位左舷30°時,風(fēng)向0～150°、270°～360°風(fēng)速大干擾效果好,風(fēng)向150°～270°風(fēng)速對干擾效果影響不大;導(dǎo)彈來襲方位左舷60°時,風(fēng)向0～120°、300°～360°風(fēng)速大干擾效果好,風(fēng)向120°～300°風(fēng)速小干擾效果好;導(dǎo)彈來襲方位左舷90°時,風(fēng)向0～90°、270°～360°風(fēng)速大干擾效果好,風(fēng)向90°～270°風(fēng)速小干擾效果好;導(dǎo)彈來襲方位左舷120°時,風(fēng)向0～50°、240°～360°風(fēng)速大干擾效果好,風(fēng)向50°～240°風(fēng)速小干擾效果好。在導(dǎo)彈來襲方位左舷150°上,風(fēng)向0～210°風(fēng)速對干擾效果影響不大,風(fēng)向210°～360°風(fēng)速大干擾效果好。

圖10 導(dǎo)彈與艦艇最近距離曲線圖

2)風(fēng)速2m/s和5m/s時,導(dǎo)彈來襲方位左舷30°上,在風(fēng)向?yàn)?～180°情況下要優(yōu)于風(fēng)向?yàn)?80°～360°時,即艦艇右舷受風(fēng)更有利于實(shí)施箔條幕干擾;導(dǎo)彈來襲方位左舷150°上,在風(fēng)向?yàn)?80°～360°情況下要優(yōu)于風(fēng)向?yàn)?～180°時,即艦艇左舷受風(fēng)更有利于實(shí)施箔條幕干擾;導(dǎo)彈來襲方位左舷60°、90°、120°上,艦艇左舷或是右舷受風(fēng),對箔條幕干擾效果差別不大,但正橫前受風(fēng),箔條幕干擾效果要比正橫后受風(fēng)時好。

3)風(fēng)速10m/s和15m/s時,曲線起伏增大,不具有正弦曲線特性,出現(xiàn)導(dǎo)彈與艦艇最近距離小于安全距離的情況。

以導(dǎo)彈來襲方位左舷60°為例,當(dāng)風(fēng)向0～120°、300°～360°時干擾效果并不像前面論述的風(fēng)速大干擾效果好,在風(fēng)向0～40°、300°～360°,風(fēng)速15m/s,干擾效果很差,箔條幕干擾失敗;當(dāng)風(fēng)向120°～300°時干擾效果也不像前面論述的風(fēng)速小干擾效果好,在170°～250°時,風(fēng)速15m/s的干擾效果要好于風(fēng)速10m/s的效果。

這說明,在某一風(fēng)向上存在一個風(fēng)速的臨界值,在這個臨界值兩側(cè)導(dǎo)彈與艦艇最近距離隨風(fēng)速的變化而單調(diào)變化，但單調(diào)性相反。

4)風(fēng)速10m/s和15m/s時,導(dǎo)彈來襲方位30°、60°、90°,風(fēng)向50°～120°干擾效果較好,導(dǎo)彈來襲方位120°,風(fēng)向0～50°、280°～360°干擾效果較好,導(dǎo)彈來襲方位150°,風(fēng)向250°～340°干擾效果較好。

圖11顯示不同風(fēng)速下,箔條幕干擾不成功時,風(fēng)向和導(dǎo)彈來襲方向的對應(yīng)關(guān)系。

圖11 干擾失敗態(tài)勢

分析發(fā)現(xiàn),風(fēng)速變化對箔條幕干擾的效果有較大影響,隨著風(fēng)速增大,箔條幕成功的條件越苛刻。風(fēng)速較大時,導(dǎo)彈來襲方位左舷10°～100°,風(fēng)向50°～230°,箔條幕干擾有效;導(dǎo)彈來襲方位左舷100°～170°,風(fēng)向0～170°、290°～360°,箔條幕干擾有效。

艦艇威脅態(tài)勢如圖12所示。陰影區(qū)域Ⅰ為導(dǎo)彈來襲方位左舷10°～100°時,箔條幕干擾失敗的風(fēng)向帶,處于同環(huán)的空白區(qū)域?yàn)楦蓴_成功的風(fēng)向帶。陰影區(qū)域Ⅱ?yàn)閷?dǎo)彈來襲方位左舷100°～170°時,箔條幕干擾失敗的風(fēng)向帶,處于同環(huán)的空白區(qū)域?yàn)楦蓴_成功的風(fēng)向帶。

圖12 艦艇威脅態(tài)勢圖

對比發(fā)現(xiàn)導(dǎo)彈從艦艇正橫后來襲,比從艦艇正橫前來襲,更容易被箔條幕有效干擾;風(fēng)向?yàn)?0°～170°時,對艦艇實(shí)施箔條幕干擾最有利,對左舷任意方向?qū)椂寄苡行Ц蓴_。

綜上所述,當(dāng)風(fēng)速小于5m/s,導(dǎo)彈左舷艦首附近方向來襲,艦艇右舷受風(fēng)更有利于實(shí)施箔條幕干擾;導(dǎo)彈左舷艦尾附近方向來襲,艦艇左舷受風(fēng)更有利于實(shí)施箔條幕干擾;導(dǎo)彈左舷正橫附近方向來襲,艦艇正橫前受風(fēng)更有利于實(shí)施箔條幕干擾。隨著風(fēng)速增大,箔條幕干擾成功的條件限制增多,但總體趨勢上,導(dǎo)彈從正橫后來襲,箔條幕干擾更容易成功。同時,在風(fēng)向50°～170°范圍內(nèi),較大風(fēng)速下(小于15m/s),艦艇可以對左舷任意方向來襲導(dǎo)彈實(shí)施有效的箔條幕干擾。

4 結(jié)束語

本文考慮了影響箔條幕干擾效果的諸多因素,并對綜合態(tài)勢進(jìn)行了仿真模擬和數(shù)據(jù)的初步分析,從而得到一些箔條幕干擾使用方法。需要指出的是,箔條幕的干擾效果與箔條幕布放樣式、艦艇航向、機(jī)動方向、導(dǎo)彈來襲方位、風(fēng)向、風(fēng)速等因素綜合作用有關(guān),戰(zhàn)時必須綜合考慮各要素,進(jìn)行合理決策,只有這樣才能真正發(fā)揮沖箔條幕干擾的作用。

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Research on the Method of Chaff-screen Jamming Anti-ship MissileWith Track-while-scan Terminal Guidance

BAI Shuang1,2,JIANG Ning1

(1.Dalian Naval Academy,Dalian 116018;2.Unit 92896 of PLA,Dalian 116000,China)

According to the problem that traditional passive jamming could not interfere with missile with track-while-scan terminal guidance effectively,this paper analyzed a method of chaff-screen jamming and the factors affecting the effects of inference,studied the decision method applied on projecting chaff-screen.Through modeling and simulation,the method of chaff-screen jamming can effectively counter anti-ship missile with track-while-scan terminal guidance.The result has certain reference value for related passive jamming operational use.

track-while-scan; chaff-screen; passive jamming

TN974；E917

A

10.3969/j.issn.1673-3819.2017.05.024

1673-3819(2017)05-0113-07

2017-07-07

2017-08-11

白 爽(1987-),男，遼寧阜新人，碩士研究生，研究方向?yàn)榕炌е笓]信息系統(tǒng)與作戰(zhàn)使用。