張 捷， 周 長(zhǎng) 興

(中國(guó)電建集團(tuán)北京勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司，北京 100024)

地下廠房結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)分析

張 捷， 周 長(zhǎng) 興

(中國(guó)電建集團(tuán)北京勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司，北京 100024)

通過(guò)正分析計(jì)算與實(shí)測(cè)響應(yīng)的綜合對(duì)比分析可知：結(jié)構(gòu)左右向和上下游向產(chǎn)生的極頻振動(dòng)的磁拉力幅值不相等，上游側(cè)荷載大于左右側(cè)荷載。根據(jù)實(shí)測(cè)的振動(dòng)響應(yīng)，進(jìn)行機(jī)組激勵(lì)荷載的動(dòng)態(tài)識(shí)別，結(jié)論認(rèn)為，在所進(jìn)行的各種振動(dòng)試驗(yàn)工況條件下，識(shí)別得到的動(dòng)荷載幅值均小于設(shè)計(jì)階段廠家所提出的動(dòng)態(tài)荷載幅值，水泵水輪機(jī)的壓力脈動(dòng)也不突出，因此，廠房的抗振設(shè)計(jì)是安全合理的，可以滿足動(dòng)態(tài)安全控制要求。

地下廠房；測(cè)點(diǎn)布置；模型參數(shù)；共振復(fù)核；振源及傳遞

0 引 言

西龍池抽水蓄能電站，單機(jī)容量300 MW，額定水頭為640 m，最大動(dòng)水頭為1 015 m，水泵工況的最大揚(yáng)程703.93 m，額定轉(zhuǎn)速為500 r/min，飛逸轉(zhuǎn)速為725 r/min。本工程在機(jī)組調(diào)試前就完成了振動(dòng)儀器的埋設(shè)，在機(jī)組試驗(yàn)過(guò)程中對(duì)該組進(jìn)行了系統(tǒng)的觀測(cè)，并根據(jù)實(shí)測(cè)資料進(jìn)行了反演分析。

1 測(cè)點(diǎn)布置和測(cè)試工況

西龍池選擇2#、4#兩個(gè)典型機(jī)組段進(jìn)行機(jī)組支撐結(jié)構(gòu)振動(dòng)監(jiān)測(cè)，每臺(tái)機(jī)組需布置12個(gè)振動(dòng)加速度計(jì)和12個(gè)振動(dòng)速度計(jì)。測(cè)點(diǎn)位置與類型見(jiàn)表1. 振動(dòng)監(jiān)測(cè)采用EDS24-24型工程數(shù)字振動(dòng)儀，配有《EDS地震數(shù)據(jù)頻譜分析程序》，用來(lái)完成測(cè)試信號(hào)的分析處理任務(wù)。

本工程在機(jī)組調(diào)試前就完成了振動(dòng)儀器的埋設(shè)，在機(jī)組試驗(yàn)過(guò)程中對(duì)該組進(jìn)行了系統(tǒng)的觀測(cè)，測(cè)試的工況有：停機(jī)工況、升負(fù)荷工況、甩負(fù)荷工況、發(fā)電機(jī)調(diào)相測(cè)試、動(dòng)平衡測(cè)試和抽水工況等所有運(yùn)行工況的振動(dòng)資料。

2 模型參數(shù)和邊界參數(shù)反演分析

2.1 分析方法

首先，對(duì)發(fā)電機(jī)層樓板進(jìn)行局部結(jié)構(gòu)的自振特性分析，利用實(shí)測(cè)的發(fā)電機(jī)層樓板(DA8測(cè)點(diǎn))的垂直向自由振動(dòng)頻率 33.48 Hz和34.1 Hz，并通過(guò)計(jì)算分析識(shí)別出合理的主廠房結(jié)構(gòu)混凝土材料的動(dòng)彈模。再利用結(jié)構(gòu)發(fā)生上下游整體自由振動(dòng)的24.77 Hz主頻，識(shí)別廠房上下游面的法向彈簧邊界參數(shù)(或?qū)嶓w單元邊界的法向彈性模量)。

表1 測(cè)點(diǎn)位置、測(cè)點(diǎn)類型及通道對(duì)應(yīng)編號(hào)

2.2 混凝土材料的動(dòng)彈模

將廠房結(jié)構(gòu)的DA4測(cè)點(diǎn)高程以下的所有節(jié)點(diǎn)自由度全部約束，僅對(duì)發(fā)電機(jī)層樓板進(jìn)行局部自振特性分析。表2為樓板結(jié)構(gòu)的不同彈性模量取值的自振頻率計(jì)算結(jié)果，分析可知結(jié)構(gòu)材料的彈模取值對(duì)其自振頻率較為敏感。對(duì)于此種有限元模型(板單元模擬樓板結(jié)構(gòu))，其單元材料的動(dòng)態(tài)彈性模量取值為混凝土靜彈模的1.4倍為宜。該取值方法與規(guī)范規(guī)定的1.3倍有所差別[2]。

2.3 彈簧單元的圍巖邊界

表2 廠房混凝土結(jié)構(gòu)不同彈性模量取值的自振頻率結(jié)果(Hz)

在主廠房鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)材料的動(dòng)彈模取值為素混凝土靜彈模的1.4倍的基礎(chǔ)上，繼續(xù)對(duì)彈簧單元模擬其圍巖邊界的參數(shù)進(jìn)行識(shí)別。

主廠房結(jié)構(gòu)底部完全固定，左右側(cè)由于伸縮縫構(gòu)造取為自由邊界，上下游取三向彈簧約束模擬圍巖邊界(如圖1所示)。三向正交彈簧模型分別為法向(x向)、水平切向(y向)和豎向切向(z向)，識(shí)別中假設(shè)水平切向和豎向切向的彈簧參數(shù)相等。為使各方向彈簧僅約束自身方向，相互受力不影響，所以彈簧支座按滑動(dòng)支座模擬。

圖1 廠房上下游圍巖約束的三向彈簧單元(滑動(dòng)支座)模型

由于各彈簧采用單向自由度約束，所以法向(x向)彈簧僅對(duì)廠房上下游方向的自振頻率有影響，并且兩者是單調(diào)增加的關(guān)系。因此，通過(guò)試算便可識(shí)別出x向彈簧的剛度系數(shù)為0.435×103kN/mm，轉(zhuǎn)換為1 m2單位面積上的法向彈性抗力系數(shù)為：0.185×103kN/mm。同理，y向和z向的切向彈簧在一定范圍內(nèi)僅對(duì)廠房整體左右向的自振頻率有影響。通過(guò)初步有限元計(jì)算可知，如果切向彈簧的剛度相對(duì)于法向彈簧的剛度較低，便會(huì)出現(xiàn)廠房左右向的自振頻率低于上下游向頻率的現(xiàn)象，這與實(shí)際不符。所以，在法向彈簧剛度確定的情況下，可以通過(guò)提高切向彈簧的剛度實(shí)現(xiàn)廠房左右振動(dòng)頻率高于上下游向振動(dòng)頻率。通過(guò)這一準(zhǔn)則便可識(shí)別出切向彈簧的剛度系數(shù)下限值為0.7×103kN/mm，轉(zhuǎn)換為1 m2單位面積上的切向彈性抗力系數(shù)為：0.298×103kN/mm。該模型計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果基本吻合。

由承壓板法將識(shí)別的彈性抗力系數(shù)轉(zhuǎn)換為相應(yīng)的彈性模量：轉(zhuǎn)換結(jié)果為：廠房上下游面圍巖的法向動(dòng)態(tài)彈性模量為0.17×103MPa，切向剪切模量(忽略泊松比的影響)為0.298×103 MPa。從該識(shí)別的邊界結(jié)果看出：邊界彈模的識(shí)別值要遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于原始圍巖地質(zhì)資料值。并且法向和切向模量的相對(duì)關(guān)系也與線彈性理論有所不同。

分析該差異存在的主要原因是：廠房邊墻是在圍巖支護(hù)混凝土變位穩(wěn)定后澆筑的，二者之間未進(jìn)行錨固，再加上混凝土的縮水效應(yīng)，最終可能導(dǎo)致邊墻與支護(hù)混凝土之間接觸不緊密，甚至在相當(dāng)?shù)膮^(qū)域存在縫隙，致使二者間的相互作用減弱，使得模擬邊界的彈簧剛度系數(shù)總體偏低。并且上下游面切向方向由于不均勻面的摩擦和咬合作用，使得實(shí)際切向剛度大于法向剛度。因此，計(jì)算中所要建立的廠房彈簧邊界不能單純地由地質(zhì)資料通過(guò)理論公式進(jìn)行轉(zhuǎn)換得出。

2.4 實(shí)體單元對(duì)的圍巖邊界

在結(jié)構(gòu)材料參數(shù)不變的情況下(動(dòng)彈模取值仍為素混凝土靜彈模的1.4倍：3.92e10Pa)，將圍巖邊界改為線彈性實(shí)體單元進(jìn)行模擬，不考慮圍巖質(zhì)量，泊松比取圍巖地質(zhì)資料的平均值0.28。廠房主結(jié)構(gòu)底部全部固定，圍巖底部和四周也全部固定，圍巖頂部?jī)H約束法向。通過(guò)有限元試算可知，該無(wú)質(zhì)量圍巖邊界對(duì)廠房自振頻率的影響范圍應(yīng)該為廠房寬度的2倍(40 m)。

用線彈性實(shí)體單元模擬圍巖的動(dòng)態(tài)彈性模量，其最優(yōu)識(shí)別值為1.67 GPa，但同樣低于實(shí)際圍巖的地質(zhì)資料值(1～10GPa)，并且與彈簧單元邊界的識(shí)別結(jié)果相差較大。因此可以看出，用該實(shí)體單元無(wú)法正確模擬圍巖與廠房的各向異性接觸和約束特性，該識(shí)別值也僅僅能體現(xiàn)廠房上下游自由振動(dòng)的動(dòng)力特性。

2.5 阻尼比識(shí)別

取發(fā)電機(jī)層樓板DA4測(cè)點(diǎn)的水平徑向(第12通道)加速度時(shí)程的停機(jī)階段進(jìn)行阻尼比識(shí)別，進(jìn)行小波段分解可知結(jié)構(gòu)24.77Hz的阻尼比是0.012 2。

3 共振復(fù)核

根據(jù)廠房自振特性計(jì)算分析結(jié)果和對(duì)機(jī)組振源進(jìn)行的頻率特性分析，可以進(jìn)行共振復(fù)核。共振復(fù)核依據(jù)《水電站廠房設(shè)計(jì)規(guī)范》，要求結(jié)構(gòu)自振頻率和振源干擾頻率的錯(cuò)開(kāi)度大于20%～30%。[1]現(xiàn)將主要振源頻率和自振頻率列于表3中，并給出30%以內(nèi)的錯(cuò)開(kāi)值，共振的可能性一目了然。

表3 地下廠房結(jié)構(gòu)固有頻率與振源頻率匯總及共振復(fù)核表

機(jī)組轉(zhuǎn)速頻率(8.33 Hz)較高，地下廠房由于本身剛度較大且受圍巖的約束作用，整體剛度相對(duì)也較高，不存在結(jié)構(gòu)自振頻率與低頻振源的(尾水管低頻渦動(dòng)、轉(zhuǎn)速頻率振動(dòng)等)存在共振可能。而水輪機(jī)內(nèi)部水流渦動(dòng)產(chǎn)生的葉片數(shù)頻率或?qū)~數(shù)頻率振動(dòng)，以及電磁振動(dòng)，頻率均較高，也不存在于廠房結(jié)構(gòu)基本頻率共振的可能。從表3可以看出，發(fā)生共振的可能區(qū)域是2倍轉(zhuǎn)速頻率，但由于從振動(dòng)數(shù)據(jù)分析中沒(méi)有發(fā)現(xiàn)顯明的轉(zhuǎn)速頻率倍頻成分，所以可以認(rèn)為不存在此種共振的可能。

因此，綜合評(píng)價(jià)認(rèn)為，西龍池地下廠房結(jié)構(gòu)不存在與機(jī)組主振源共振的顯著特征，實(shí)際測(cè)試分析中也沒(méi)有發(fā)現(xiàn)共振現(xiàn)象，可以得出不存在共振區(qū)的確切結(jié)論。

4 振源及傳遞分析

在對(duì)結(jié)構(gòu)模型邊界條件、動(dòng)力學(xué)參數(shù)、自由振動(dòng)頻率和阻尼特性參數(shù)分析確定的基礎(chǔ)上，再對(duì)300 MW(100%)負(fù)荷運(yùn)行工況下機(jī)械振源、電磁振源、水力振源的影響范圍、特征規(guī)律和傳遞方式進(jìn)行分析，確定振動(dòng)分析振動(dòng)反應(yīng)狀態(tài)水平、振動(dòng)傳播規(guī)律等。

4.1 機(jī)械振源

通過(guò)信號(hào)處理對(duì)實(shí)際觀測(cè)資料進(jìn)行分析機(jī)械振源荷載(8.33 Hz，及其倍頻)的影響范圍、特征規(guī)律和傳遞方式。利用小波分析工具提取出測(cè)試信號(hào)的轉(zhuǎn)頻8.33 Hz及其倍頻的振動(dòng)信號(hào)特征曲線，通過(guò)變換得到真實(shí)振幅如表4所示。

表4 結(jié)構(gòu)實(shí)測(cè)信號(hào)在轉(zhuǎn)頻及其倍頻下的真實(shí)幅值 /cm·s-2

通過(guò)本次識(shí)別分析和綜合以往分析結(jié)果可知：

(1)結(jié)構(gòu)機(jī)械轉(zhuǎn)頻下的響應(yīng)主要以1倍轉(zhuǎn)頻為主，2、3倍轉(zhuǎn)頻響應(yīng)能量較小。這同時(shí)也說(shuō)明結(jié)構(gòu)在100%負(fù)荷運(yùn)行工況下，3倍轉(zhuǎn)頻荷載很小，結(jié)構(gòu)共振現(xiàn)象不存在(結(jié)構(gòu)整體上下游自振頻率為24.77 Hz)；同時(shí)振動(dòng)荷載也基本可以用1倍轉(zhuǎn)頻荷載表示。

(2)結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)頻下縱向振動(dòng)略大于上下游向振動(dòng)，結(jié)構(gòu)上部振動(dòng)大于下部。

(3)結(jié)構(gòu)響應(yīng)從大到小的順序是：樓板>機(jī)墩>風(fēng)罩>蝸殼層>尾水管層。這說(shuō)明機(jī)械不平衡荷載主要還是通過(guò)上機(jī)架、下機(jī)架和定子基礎(chǔ)傳遞的，而且通過(guò)水導(dǎo)傳遞的振動(dòng)荷載也很大，不容忽視。

4.2 水力振源

通過(guò)信號(hào)處理對(duì)實(shí)際觀測(cè)資料進(jìn)行分析由轉(zhuǎn)輪水流不均勻引起的振動(dòng)荷載(58.35 Hz，116.62 Hz)的影響范圍、特征規(guī)律和傳遞方式。通過(guò)FFT變換得到58.35 Hz，116.62 Hz下真實(shí)振幅如表5所示。

表5 結(jié)構(gòu)實(shí)測(cè)信號(hào)在轉(zhuǎn)輪水力振動(dòng)頻率及其倍頻下的真實(shí)幅值 /cm·s-2

通過(guò)本次識(shí)別分析和綜合以往分析結(jié)果可知：

(1)轉(zhuǎn)輪水力振源(58.35 Hz，116.62 Hz)，該頻率荷載是引起廠房整體振動(dòng)的最主要荷載。轉(zhuǎn)輪水力脈動(dòng)荷載下結(jié)構(gòu)的響應(yīng)主要以1倍頻率為主，2倍頻率響應(yīng)能量較小。由于轉(zhuǎn)輪水流不均勻引起的水壓脈動(dòng)是水電站廠房振動(dòng)的最主要?jiǎng)恿奢d，主要分布于蝸殼內(nèi)和轉(zhuǎn)輪出水口附近，且主要通過(guò)蝸殼外圍混凝土傳遞給整個(gè)廠房結(jié)構(gòu)。

(2)58 Hz下的響應(yīng)幅值，無(wú)論是徑向還是垂向，結(jié)構(gòu)左側(cè)測(cè)點(diǎn)振幅明顯大于上游側(cè)測(cè)點(diǎn)振幅，其原因是：廠房蝸殼外圍混凝土結(jié)構(gòu)下游側(cè)緊靠圍巖，而左右側(cè)自由，使得該轉(zhuǎn)輪水力振動(dòng)荷載通過(guò)蝸殼流道和固定部件作用引起蝸殼混凝土左右向較大振動(dòng)，從而傳遞給整個(gè)廠房。

(3)沿著機(jī)墩結(jié)構(gòu)高程向上，該頻率響應(yīng)有放大現(xiàn)象，這也說(shuō)明該頻率荷載有可能部分地通過(guò)大軸和下機(jī)架傳遞。

4.3 電磁振源

水輪機(jī)電磁振動(dòng)分為兩類：一類是轉(zhuǎn)頻振動(dòng)，振動(dòng)頻率為8.33 Hz及其倍頻，該頻率荷載的識(shí)別已經(jīng)包括在機(jī)械荷載識(shí)別部分；另一類是極頻振動(dòng)，頻率是50 Hz和100 Hz。本次主要對(duì)100%負(fù)荷下電磁振動(dòng)頻率荷載進(jìn)行識(shí)別和分析。

通過(guò)FFT變換得到50 Hz，100 Hz下真實(shí)振幅如表6所示。根據(jù)測(cè)試結(jié)果和計(jì)算分析可知：

表6 FFT變換下結(jié)構(gòu)實(shí)測(cè)信號(hào)在極頻振動(dòng)頻率下的真實(shí)幅值 /cm·s-2

從實(shí)測(cè)結(jié)果和識(shí)別結(jié)果可以看出：

(1)電磁荷載也是結(jié)構(gòu)發(fā)生振動(dòng)的主要荷載之一，結(jié)構(gòu)電磁振動(dòng)的荷載幅值在各方向是不對(duì)稱的，總體規(guī)律性不強(qiáng)。100 Hz的荷載幅值小于50 Hz的荷載幅值，但其由于頻率較高，所以產(chǎn)生的加速度幅值較大。結(jié)構(gòu)在風(fēng)罩處和上游側(cè)的垂向響應(yīng)超出了由于轉(zhuǎn)輪水力不均勻引起的58 Hz響應(yīng)。50 Hz的垂向響應(yīng)中，在風(fēng)罩處最大。100 Hz的垂向響應(yīng)中，上游側(cè)振動(dòng)大于左側(cè)的。并且高程越低響應(yīng)越大。

(2)結(jié)構(gòu)在50 Hz振動(dòng)下，風(fēng)罩處發(fā)生了較大的實(shí)測(cè)振動(dòng)，而這與計(jì)算規(guī)律不相符，分析其中原因應(yīng)該有兩方面：其一是結(jié)構(gòu)在該頻率下發(fā)生的復(fù)雜振動(dòng)可能與風(fēng)罩結(jié)構(gòu)本身的自振頻率相近從而造成了一定的振動(dòng)放大效應(yīng)；其二是傳感器布置在風(fēng)罩處受環(huán)境電磁噪聲的干擾較大(該原因應(yīng)該占主導(dǎo))。

由風(fēng)罩處的結(jié)構(gòu)響應(yīng)可知，結(jié)構(gòu)50 Hz的電磁環(huán)境噪聲要大于其100 Hz的電磁噪聲。

(3)通過(guò)正分析計(jì)算與實(shí)測(cè)響應(yīng)的綜合對(duì)比分析可知：結(jié)構(gòu)左右向和上下游向產(chǎn)生的極頻振動(dòng)的磁拉力幅值不相等，上游側(cè)荷載大于左右側(cè)荷載。分析其中原因應(yīng)該是由于定子本身結(jié)構(gòu)不對(duì)稱，以及定子和轉(zhuǎn)子間氣隙不對(duì)稱等原因引起的。

5 結(jié) 語(yǔ)

(1)從振動(dòng)測(cè)試結(jié)果分析，電站的振動(dòng)激勵(lì)主要來(lái)源于機(jī)械不平衡和水輪機(jī)的水力振動(dòng)，振動(dòng)頻率以轉(zhuǎn)速頻率和轉(zhuǎn)輪葉片數(shù)頻率為主，調(diào)相運(yùn)行或停機(jī)狀態(tài)下，出現(xiàn)100HZ的電磁振動(dòng)成分。甩負(fù)荷、調(diào)相運(yùn)行和部分負(fù)荷等工況下，振動(dòng)幅值相對(duì)較高，而設(shè)計(jì)工況下的振動(dòng)水平相對(duì)較低；抽水工況的振動(dòng)高于發(fā)電工況。

(2)反演分析認(rèn)為，廠房結(jié)構(gòu)的基本自振頻率約為24.77 Hz，結(jié)構(gòu)局部橫向自振頻率19-20.09 Hz，發(fā)電機(jī)樓板豎向振動(dòng)頻率33.48 Hz左右。廠房結(jié)構(gòu)低頻(24.77 Hz)的阻尼比是0.0122?；炷敛牧系膭?dòng)態(tài)彈性模量應(yīng)取值為混凝土靜彈模的1.4倍，與規(guī)范建議的1.3倍稍有差別。結(jié)構(gòu)自振頻率遠(yuǎn)高于機(jī)組轉(zhuǎn)速頻率(2倍以上)，廠房的整體剛度較大，對(duì)抗振安全有利。

(3)用滑動(dòng)支座的三向正交彈簧單元能夠正確模擬廠房上下游圍巖邊界對(duì)廠房動(dòng)力特性的影響，也能夠真實(shí)反映圍巖與廠房接觸不緊密和各向異性的傳力特點(diǎn)。分析結(jié)果是：法向彈性抗力系數(shù)為：0.185×103kN/mm；切向彈性抗力系數(shù)為：0.298×103kN/mm。用承壓板法轉(zhuǎn)換成相應(yīng)的彈性模量分別為：法向動(dòng)態(tài)彈性模量為0.17 GPa，切向剪切模量為0.298 GPa。其值遠(yuǎn)小于圍巖的原始地質(zhì)資料值。分析認(rèn)為，采用廠房混凝土結(jié)構(gòu)與圍巖耦聯(lián)的實(shí)體單元模型，不能正確反映圍巖的動(dòng)態(tài)耦聯(lián)特性，巖石動(dòng)態(tài)彈性模量的識(shí)別也比較困難。因此，建議在有限元數(shù)值模型中采用三向彈簧單元模擬圍巖約束邊界條件。

(4)根據(jù)自振頻率的識(shí)別結(jié)果和機(jī)組振源主頻率的分析成果進(jìn)行共振復(fù)核，認(rèn)為不存在明顯的共振區(qū)間?；咀哉耦l率與轉(zhuǎn)速頻率的倍頻較為接近，但此種主頻率的振動(dòng)在實(shí)測(cè)中并不顯著。總體評(píng)價(jià)認(rèn)為，廠房結(jié)構(gòu)不存在與機(jī)組振源的共振可能。

(5)根據(jù)實(shí)測(cè)的振動(dòng)響應(yīng)，進(jìn)行機(jī)組激勵(lì)荷載的動(dòng)態(tài)識(shí)別，結(jié)論認(rèn)為，在所進(jìn)行的各種振動(dòng)試驗(yàn)工況條件下，識(shí)別得到的動(dòng)荷載幅值均小于設(shè)計(jì)階段廠家所提出的動(dòng)態(tài)荷載幅值，水泵水輪機(jī)的壓力脈動(dòng)也不突出，因此，廠房的抗振設(shè)計(jì)是安全合理的，可以滿足動(dòng)態(tài)安全控制要求。

參考資料：

[1] 陳東升,尹葵霞,王建玲, 大渡河瀘定水電站廠房振動(dòng)分析[J].水力發(fā)電，2011，37(5)，29-33.

[2] 幸享林,陳建康,廖成剛,張宏戰(zhàn),大型地下廠房結(jié)構(gòu)振動(dòng)反應(yīng)分析[J]。振動(dòng)與沖擊，2013，32(9)，21-27。

TV731.6；O571.21；R852.25

B

1001-2184(2017)05-0108-05

2017-08-25

張 捷(1979-)，男，湖北竹山人，畢業(yè)于武漢大學(xué)水利水電工程專業(yè)，?高級(jí)工程師，中國(guó)電建集團(tuán)北京勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司從事水電工程設(shè)計(jì)工作；

周長(zhǎng)興(1964-)，男，陜西岐山人，畢業(yè)于陜西機(jī)械學(xué)院水利水電工程專業(yè)，教授級(jí)高級(jí)工程師，中國(guó)電建集團(tuán)北京勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司從事水電工程設(shè)計(jì)工作.

(責(zé)任編輯卓政昌)