付永升 雷秉山 閆克丁

（西安工業(yè)大學電子信息工程學院 西安 710021）

槍口火光探測系統(tǒng)研究?

付永升 雷秉山 閆克丁

（西安工業(yè)大學電子信息工程學院 西安 710021）

針對槍口火光探測系統(tǒng)中存在的探測靈敏度低及系統(tǒng)信噪比低的主要問題，論文基于PBS探測器主要研究火光探測系統(tǒng)中的前端探測系統(tǒng)。建立了探測器遇到火光時的數(shù)學模型，通過分析探測器前端的電壓變化量，求得有最大電壓變化時的最佳匹配電阻，以便提高探測靈敏度與系統(tǒng)的信噪比。論文根據(jù)選擇的PBS探測器，經(jīng)過對12.7mm步槍槍口火光的探測證明了最佳匹配電阻數(shù)學模型的正確性。

槍口信號；槍口觸發(fā)器；靈敏度；SNR PBS探測器

1 引言

子彈飛離槍口伴隨有大量的火藥氣體沖出形成槍口火焰［1～2］，通過相關(guān)傳感器將這一火光的非電量信號轉(zhuǎn)換成電量信號，再經(jīng)過放大、整形、驅(qū)動、濾波等處理，將其轉(zhuǎn)換成幅值、脈寬固定的脈沖信號，這一信號即為槍口信號［3］。此信號經(jīng)過相應處理，輸出給外彈道測試設備以便統(tǒng)一外彈道多密集度測試系統(tǒng)的時間基準，為后續(xù)子彈飛行姿態(tài)的計算與彈丸密度的分布、空間坐標等奠定基礎(chǔ)［4］。

常用的槍口信號產(chǎn)生裝置大多是采用斷靶線［5］。此方法安全性差，且影響彈丸在空中的飛行姿態(tài)?；蛘呤抢脴尶诖艌龇植家?guī)律檢測槍口信號，但此方法受到環(huán)境影響比較大，測量不是很準確［6］，故在一些特定場合是不適用的。而最新的槍口信號由槍口的火光信號產(chǎn)生，但主要存在探測距離近的問題［7～8］。因此設計一種高靈敏度、高信噪比、探測距離遠的非接觸式槍口觸發(fā)系統(tǒng)是彈道測試中必須具備的。

2 PBS探測器性能與參數(shù)

子彈飛離槍口時周圍會產(chǎn)生火焰信號形成槍口焰，槍口火焰發(fā)出的光大部分屬于紅外的近紅外區(qū)和中紅外區(qū)，其中最小的輻射波長是0.94μm，最大的輻射波長由SO2發(fā)射出的是8.69μm。但其中52%的能量在0.94μm～2.5μm之間。所以選擇的光電探測器所能接受的輻射波長在0.94μm～3μm之間，能接受60%的火光能量［9～10］。硫化鉛探測器基本能滿足以上要求。圖1為某型號PBS紅外探測器的阻值與其溫度關(guān)系曲線。

圖1 Pbs紅外探測器阻值與溫度關(guān)系曲線

由圖1可知：PBS探測器的內(nèi)阻值隨著測試環(huán)境溫度的增加而下降，內(nèi)阻值呈指數(shù)函數(shù)上升，并且在一般的生活環(huán)境中，內(nèi)阻值在200k～500k之間。

3 火光信號的提取

火光信號的提取與放大原理圖如圖2：可知電路運行的主要因素在于A點電壓瞬間變化的大小，如果A點電壓太小，輸出的電壓將可能被噪聲信號淹沒，無法得到有效信號。所以設計電路盡可能地將A點瞬間變化的電壓值越大越好，以便于噪聲信號的分離，提高系統(tǒng)的可靠性［11～12］。

影響A點電壓瞬間變化的主要因素是電阻R1的取值，如圖2。

圖2 火光信號采集電路

假設：當PBS探測器沒有受到光照時其內(nèi)阻值為Rn。此時A點的電壓值為U1。當PBS探測器受到紅外光的照射時其內(nèi)阻值為Rm。此時A點的電壓值為U2。

由PBS探測器性能可知Rn大于Rm。所以U1大于U2，此刻A點的電壓瞬變量為?U=U1-U2。

式中：U為外接電壓值，即為VCC+，單位V。R1，Rn，Rm單位都為歐姆。

當外接電源一定，且PBS探測器接收到的紅外光一定的情況下，要是系統(tǒng)有很高的靈敏度和較高的抗干擾能力，要求?U取得極大值，那么R1為何值時才能使?U取得極大值？

以上式（1）?U為函數(shù)，R1為其自變量，對R1求偏導數(shù)可得：

要使?U取得極大值，只有?U對R1的偏導數(shù)等于0。

所以當PBS探測器受到紅外光照內(nèi)阻值變化不大時可以取R1=Rn。即PBS探測器的匹配電阻可以選擇與探測器的暗電阻相當?shù)碾娮柚担襌n的阻值容易測定，方便于做實驗。

4 最佳匹配電阻實驗與仿真分析

4.1 探測器匹配電阻實驗

由于探測器的暗電阻值在試驗中容易測得，如圖3。

圖3 探測器內(nèi)阻測試圖

在A點用示波器DC耦合可直接讀出A點的電壓值，根據(jù)歐姆定律可計算出PBS的暗電阻值：

其中Rn為PBS探測器暗電阻，U為電源電壓VCC+的值，單位V。

圖3是R1為240k，外接電源為12V時，示波器使用DC耦合用小炮做實驗時經(jīng)過適當放大后得出的波形圖，由圖3可知PBS探測器的暗電阻大約為240k左右。

圖4 探測器內(nèi)阻值測試波形

4.2 探測器匹配電阻仿真分析

通過上圖3匹配電阻 R1分別取210k，240k，270k，300k，330k，360k，390k，420k幾個阻值時，通過對12.7mm槍口火焰提取的實驗得到如圖5所示幾個典型波形。

圖5 探測器性能測試波形圖

圖5 所示以上圖形，由式（3）計算可得當外部匹配電阻分別為

表2 探測器內(nèi)阻值測試結(jié)果

由式R1=Rm可得最佳的外接匹配電阻值如圖6：

圖6 最佳外接電阻值擬合曲線

圖6 中☆為當外部匹配電阻不同時由式（3）計算所得的最佳外部匹配電阻，□是將其進行線性擬合以后的外接匹配電阻值。

由以上可得知當紅外光輻射量一定且與12.7mm槍口焰強度相近時探測器受光照時的內(nèi)阻在225.7k～227.6k之間。Rm取當探測器有紅外光照時電阻的平均值：（225.7+226.8+225.7+226.6+226.9+226.1+227.6+227.2）/8=226.5k

即：取 Rn=240k，Rm=226.5k時，通過 R1在210k、240k、270k、300k、330k、360k、390k、420k 取值畫出壓差的圖形如圖7。

圖7 壓差值與外接電阻值關(guān)系圖

由圖7可知：其在外接匹配電阻為240k時由最大壓差值可以達到199mv，其電阻值與以上推論復合，且幅值接近實驗波形。

5 結(jié)語

由以上原理圖搭建的電路以12.7mm機槍產(chǎn)生的火光信號作為探測目標，探測距離可達到10m以外，且有較高的靈敏度和抗干擾力，滿足靶場的實驗要求。

［1］崔艷麗，馬宏偉，李觀濤.關(guān)于炮口焰測試的研究［J］.彈道學報，1996，8（6）：52-55.CUI Yanli，MA Hongwei，LI Guantao.A study on the muz?zle flame testing［J］.Journal of Ballistics，1996，8（6）：52-55.

［2］張慰忱，未蘊珍.火焰探測系統(tǒng)的選擇與應用［J］.煉油化工自動化，1989（2）：2-8.ZHANG Weishen，WEI Yunzhen.The selection and appli?cation of flame detecte system［J］.Oil Refining Chemical Industry Automation，1989（2）：2-8.

［3］劉進長.炮口閃光與炮口焰及其抑制［J］.太原機械學院，1989，10（4）：79-84.LIU Jinchang.The suppression of muzzle gleam and muz?zle flame［J］.Journal of Taiyuan Institute of Machinery，1989，10（4）：79-84.

［4］孔德仁，孟迎軍，李永新，等.槍口火焰測試方法研究［J］.測試技術(shù)學報，1998（4）：19-23.KONG Deren，MENG Yingjun，LI Yongxin，et al.The test?ing method research of muzzle flame［J］.Journal of Test And Measurement Technology，1998（4）：19-23.

［5］王宏，孫美.發(fā)射藥槍口煙焰檢測技術(shù)研究［J］.火炸藥學報，2002（2）：57-58.WANG Hong，SUN Mei.Study on the Measurement Tech?nique for Muzzle Somkeand Flash of Deterred Propellants［J］.Journal of Explosive Fire，2002（2）：57-58.

［6］趙慶海，陳文燕.炮口火焰啟動器研制［J］.西安工業(yè)大學學報，1990，10（2）：86-88.ZHAO Qinghai，CHEN Wenyan.The development of muz?zle flame starter［J］.Journal of Xi'an Technological Univer?sity，1990，10（2）：86-88.

［7］王裕文，羅景華，王祥林，等.炮口焰溫度場的測試研究［J］.紅外技術(shù)，1989，11（2）：22-27.WANG Yuwen，LUO Jinghua，WANG Xianglin.The and testing study of muzzle flame temperature field［J］.Infra?red Technique，1989，11（2）：22-27.

［8］許厚謙.膛口焰的形成及其抑制［J］.南京理工大學學報（自然科學版），1985（S1）：14-23.XU Houqian.The suppression and formational of muzzle flame［J］.Journal of Nanjing University of Science And Technology，1985（S1）：14-23.

［9］袁治雷，賀增弟，劉林林，等.一種炮口火焰的測試方法研究［J］.含能材料，2011，19（5）：575-579.YUAN Zhilei，HE Zengdi，LIU Linlin.A method to mea?suring muzzle flame of gun propellants［J］.Chinese Jour?nal of Energetic，2011，19（5）：575-579.

［10］東建年.一種電磁軌道炮觸發(fā)系統(tǒng)［J］.南京理工大學，2001.DONG Jiannian.A type of trigger system for electromag?netic rail gun［J］.Nanjing University of Science and Technology，2001.

［11］RosentholK L.The Response of Electro 2Explosive De?vice to Transit Pulse.NOLTR 51-20，1960.

［12］Williford R E，Armstrong T R.Chemical and thermal ex?pansion of calcium-doped lanthanum chromite［J］.Jour?nal of Solid State Chemistry，2000（149）：320.

System Research Based on Muzzle Flame

FU Yongsheng LEI Bingshan YAN Keding
（School of Electronic Information Engineering，Xi'an Technological University，Xi'an 710032）

Focused on the problem of low sensitivity and low signal to noise ratio（SNR）in the detection system of muzzle flame，this paper mainly researches froe-end detection circuit of muzzle detection system which is based on PBS detector.The math?ematical model of the detector is established and through analyzing the voltage change ratio at front of the detector，the best match?ing resistance has obtained with the maximum voltage change ratio，which is improve the detection sensitivity and SNR of the sys?tem.The paper chooses the PBS detector and best matching resistance mathematical model is proved by detecting the flame of 12.7mm rifle.

muzzle signal，muzzle trigger，sensitivity，SNR，PBS Detector

Class Number TN215

TN215

10.3969/j.issn.1672-9722.2017.12.019

2017年6月20日，

2017年7月23日

國家自然科學基金項目“彈道多目標參數(shù)測量與識別方法及目標光學特性研究”（編號：61575155）；校長基金項目（編號：XAGDXJJ5013）；西安工業(yè)大學科研創(chuàng)新團隊建設計劃資助。

付永升，男，碩士，助教，研究方向：檢測與控制、電源系統(tǒng)設計等。雷秉山，男，博士研究生，助教，研究方向：探測與制導、紅外與激光檢測等。閆克丁，男，博士，講師，研究方向：檢測與控制、大數(shù)據(jù)融合等。