劉 京 學

(中鐵三局集團有限公司勘測設計分公司，山西 太原 030001)

1 工程概況

某車站站房外側硬化面要加寬，需設置擋墻支擋，站房外側硬化面高出地面7.5 m，硬化面加寬外側距民房4 m。因新建擋土墻臨近居民房屋，為避免擋墻開挖影響到既有居民房屋基礎的穩(wěn)定，這就使擋墻地基處理寬度受到限制，同時為解決擋墻因地基處理寬度受限而達不到抗滑穩(wěn)定和抗傾覆穩(wěn)定的問題，這就需要擋墻采用樁基的處理方法。

本設計新建擋墻采用樁基托梁基礎，其中樁基因空間限制無法使用大型機械，故采用人工挖孔樁。這種組合支擋結構的計算方法目前無成熟的計算方法，本文通過具體工程應用，提出一種樁基擋墻計算方法，為類似支擋結構設計提供參考。

2 地層條件

2.1 地層

第①層：雜填土，主要包含有灰渣、磚塊、碎石等，夾有少量粉土。為無序堆積，堆積時間短。承載力特征值70 kPa，厚0.5 m。

第②層：素填土，以粉土為主，夾有較多碎石、磚塊、灰渣等，具中等壓縮性。承載力特征值90 kPa，厚7.2 m。

第③層：粉土，主要包含物為云母、氧化物，土質較純，搖振反應中等，無光澤，干強度低，韌性低，具中壓縮性。承載力特征值120 kPa，厚6.3 m。

第④層：中砂，成分以云母、石英為主，夾有少量小礫石，顆粒級配一般。承載力特征值180 kPa，厚8.2 m。

2.2 水文地質

勘探深度范圍內未揭露地下水，地下水埋藏較深，可不考慮地下水的影響。

3 工程設計

3.1 樁基擋墻的結構形式

本工程樁基擋墻由重力式擋墻、托梁和人工挖孔樁組成，如

圖1所示，托梁下樁基布置如圖2所示。為使托梁與樁成為一個整體，樁身伸入托梁0.1 m，樁身主筋伸入托梁并滿足錨固長度的構造要求。

3.2 樁基擋墻的基本原理

本工程擋土墻為重力式擋墻，其土壓力計算和結構尺寸設計同一般重力式擋墻。擋墻下采用了剛性樁基礎，且樁頂設有剛性混凝土托梁。樁基擋墻的托梁與樁基礎結合后，應按整體分析，由于樁與托梁剛性連接，上部荷載傳遞到樁基礎，依靠樁基礎為整個體系提供抗傾覆和抗滑移的反力及豎向的支撐力。

為簡化計算，引入3條假定：

1)托梁剛度遠大于樁基，假定托梁是剛性的。

2)擋墻上作用的豎向力、水平力及彎矩均通過托梁傳遞到樁基上。

3)樁基剛度遠大于地基土，假定地基土對托梁無摩擦、無反支力。

3.3 擋墻設計

擬定擋墻尺寸為：擋墻每節(jié)長12 m，擋墻頂寬0.8 m，高7.5 m，面坡坡率：1∶0.3，背坡坡率: 1∶0.05。擋墻土壓力的計算采用庫侖土壓力理論，在假定地基土摩擦系數0.5的條件下，計算得：

水平推力Em=152.1 kN·m。

豎向力Nm=312.9 kN·m。

傾覆力系對墻趾的彎矩M0=302.5 kN·m。

穩(wěn)定力系對墻趾的彎矩My=596.4 kN·m。

擋墻合力偏心距e=0.525。

3.4 托梁設計

托梁作為擋墻和樁基的連接體，受力情況比較復雜，托梁受力示意圖見圖3。擬定托梁尺寸為：寬3 m，高1 m，長12 m，樁間距3 m。

圖3中Nt表示擋墻傳到每一跨的豎向力，Et表示擋墻傳到每一跨的水平力，Mt表示擋墻傳到每一跨的彎矩。

托梁頂部中線處彎矩：

Mm=Nm×e

(1)

或：

(2)

其中，e為擋墻合力偏心距；B為墻底寬度，m；M0為擋墻傾覆力系對墻趾的彎矩,kN·m；My為擋墻穩(wěn)定力系對墻趾的彎矩,kN·m。

代入數值Mm=312.9×0.525=164.3 kN·m。

Mm=312.9×2.68/2+302.5-596.4=125.4 kN·m。

比較取大值Mm=164.3 kN·m。

托梁上的均布荷載：

q=(Nt+Ng)/L

(3)

其中，Nt為傳遞到托梁的豎向力，kN；Ng為托梁自重,kN；L為托梁長度,m。

代入數值：

q=(312.9×12+1×3×12×25)/12=387.9 kN·m。

采用連續(xù)梁簡化公式及邁達斯軟件分別計算托梁受力情況：

連續(xù)梁：最大彎矩M=283.4 m。

最大剪力Q=566.8 kN·m。

邁達斯：最大彎矩M=387 kN·m。

最大剪力Q=566.9 kN·m。

比較取大值，最大彎矩M=387 kN·m。

最大剪力Q=566.9 kN·m。

然后進行托梁配筋設計。

3.5 樁基設計

按荷載標準組合計算托梁支座反力，由邁達斯數值模擬得支座反力即單樁豎向承載力特征值Ra=1 435 kN。

單樁豎向極限承載力標準值Quk=2Ra=2 870 kN。

單樁豎向極限承載力標準值根據《建筑樁基技術規(guī)范》[1]有關規(guī)定計算。

Quk=u∑Ψsiqsikli+ΨpqpkAp

(4)

其中，u為樁身周長，m；Ψsi,Ψp分別為大直徑樁側阻、端阻尺寸效應系數；qsik為樁側第i層土極限側阻力標準值,kPa；qpk為極限端阻力標準值，kPa；Ap為樁端面積，m2。

考慮到采用人工挖孔樁，樁徑取1 m。經計算，樁長10 m時，Quk=2 915 kN>2 870 kN，滿足單樁豎向承載力要求。

樁頂水平力Hk=152.1×3=456.3 kN。

按照《建筑樁基技術規(guī)范》[1]中單樁水平承載力由變形控制的要求，樁頂允許水平位移取10 mm。

樁身配筋率不小于0.65%的灌注樁單樁水平承載力特征值：

(5)

其中，α為樁的水平變形系數；EI為樁身抗彎剛度；x0α為樁頂允許水平位移；vx為樁頂水平位移系數。

經計算，樁身配筋率為0.66%時：

Rha=612 kN>456.3 kN，滿足單樁豎向承載力要求。然后進行樁基配筋設計。

4 結語

1)本文對樁基擋墻的設計過程進行了分析，把擋墻、托梁和樁基的相互作用關系，通過一些假定進行合理簡化，便于進行受力分析計算。

2)擋墻和樁基的設計有較成熟的理論和規(guī)范，托梁的設計在這方面比較欠缺，本文做了一定的簡化，還需進一步研究。

3)樁基擋墻這種支擋結構方式可在地基需要處理、施工空間受限等困難情況下使用。

[1] JGJ 94—2008,建筑樁基技術規(guī)范[S].

[2] TB 10025—2006,J 127—2006,鐵路路基支擋結構設計規(guī)范[S].

[3] GB 50007—2011,建筑地基基礎設計規(guī)范[S].

[4] 孔德惠，孔書祥.樁基擋墻在既有鐵路路基加固中的應用[J].鐵道建筑，2008(4):50-52.

[5] 李繼明，胡 琦，葉 彬，等.管樁基礎的重力式碼頭擋墻抗滑移計算方法[J].江南大學學報(自然科學版)2009,8(4):445-448.