施紀(jì)棟

（國(guó)網(wǎng)江蘇省電力有限公司檢修分公司，江蘇　南京　211100）

1　事故過(guò)程

某特高壓換流站[1]發(fā)生極 2低端閥組（Y／Y 接）A相換流變[2]分接開(kāi)關(guān)控制回路繼電器故障，導(dǎo)致?lián)Q流變檔位不一致，現(xiàn)場(chǎng)按照規(guī)程就地調(diào)節(jié)同步分接開(kāi)關(guān)位置時(shí)，電壓應(yīng)力限制功能啟動(dòng)分接開(kāi)關(guān)降檔，造成極2低端換流變檔位相差過(guò)大，換流變飽和保護(hù)動(dòng)作。故障前，雙極三閥組運(yùn)行輸送功率5 000 MW，故障后雙極高端閥組3 950 MW大地方式運(yùn)行，安控裝置正確動(dòng)作，切除電廠機(jī)組兩組[3]。

事故的直接原因?yàn)锳相換流變分接頭檔位故障且停留在了高檔位上，換流閥的電壓應(yīng)力保護(hù)動(dòng)作，降低分接頭檔位時(shí)導(dǎo)致分接頭失步，進(jìn)而產(chǎn)生偏磁電流。故障錄波顯示，電壓應(yīng)力保護(hù)動(dòng)作時(shí)理想空載電壓 Udi0達(dá)到 239 kV[4]，超過(guò) Udi0L定值[5]。 現(xiàn)場(chǎng)手動(dòng)切分接頭操作回路電源時(shí)，極2低端A相換流變檔位26檔，其余5相均為15檔，導(dǎo)致?lián)Q流變中性點(diǎn)偏磁電流達(dá)到換流變飽和保護(hù)II段定值0.098 A，延時(shí)280 s動(dòng)作出口。故障錄波及事件顯示保護(hù)動(dòng)作行為正確。

2　電壓應(yīng)力保護(hù)簡(jiǎn)介

2.1　電壓應(yīng)力保護(hù)功能配置

ABB 路線(xiàn)單獨(dú)配置電壓應(yīng)力保護(hù)[6]（Voltage Stress Protection），防止穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)換流變網(wǎng)側(cè)電壓過(guò)高導(dǎo)致晶閘管承受過(guò)電壓或避雷器動(dòng)作[7]。電壓應(yīng)力動(dòng)作結(jié)果包括禁止升分接頭（Udi0＞Udi0G，延時(shí) 2 s），強(qiáng)制降分接頭（Udi0＞Udi0L），系統(tǒng)切換（Udi0＞VSP_trip，延時(shí) 155 s），跳交流斷路器（Udi0＞VSP_trip，延時(shí) 185 s），出口限制優(yōu)先級(jí)高于正常的分接頭控制[8]。

南瑞繼保出口功能與ABB相同，禁止升、強(qiáng)制降分接頭延時(shí)100 ms出口，系統(tǒng)切換延時(shí)165 s，跳閘延時(shí)195 s。

許繼將電壓應(yīng)力保護(hù)放在換流器控制的分接頭控制當(dāng)中，動(dòng)作結(jié)果包括禁止升（無(wú)延時(shí)）、強(qiáng)制降、Udi0高告警，典型應(yīng)用于溪浙工程。禁止升動(dòng)作出口無(wú)延時(shí)取消升分接頭準(zhǔn)備允許位 （包括手動(dòng)和自動(dòng)模式），強(qiáng)制降出口具有最高優(yōu)先級(jí)不需要分接頭同步信號(hào)。

2.2　保護(hù)的定值整定

在換流變壓器參數(shù)設(shè)計(jì)[9]中，需要確定的主要參數(shù)包括額定空載直流電壓Udi0N、換流變額定容量、理想空載直流電壓限制和設(shè)計(jì)電壓、有載調(diào)壓分接頭檔位數(shù)。工程應(yīng)用時(shí)，首先根據(jù)換流變?cè)O(shè)計(jì)參數(shù)計(jì)算出正常運(yùn)行中出現(xiàn)Udi0的最大值，然后整流側(cè)以Udi0max作為Udi0G，增加一定裕度后作為Udi0L和一次設(shè)備的設(shè)計(jì)值 （一般向上取整）；逆變側(cè)以Udi0max作為Udi0L，考慮裕度后作為電壓應(yīng)力保護(hù)的動(dòng)作值。

以特高壓晉南工程為例，表1列出計(jì)算用到的控制參數(shù)，表2列出設(shè)計(jì)時(shí)考慮的測(cè)量誤差。

表1　控制系統(tǒng)參數(shù)

表2　用于設(shè)計(jì)計(jì)算的最大誤差

2.2.1　晉北站保護(hù)定值計(jì)算

整流側(cè)額定直流電壓800 kV，對(duì)于1個(gè)6脈動(dòng)閥組有

代入計(jì)算得額定空載電壓Udi0N=232.12 kV，由于實(shí)際運(yùn)行中存在控制和制造偏差，空載直流電壓將發(fā)生偏離，而由式（2）決定：

為得到最大的空載電壓，目前常用的計(jì)算工況為整流側(cè)定電流控制，逆變側(cè)定γ角控制，定功率方式運(yùn)行，選取最不利測(cè)量偏差

空載電壓只取決于交流系統(tǒng)電壓和分接頭檔位，當(dāng)直流電壓最大時(shí)整流側(cè)觸發(fā)角處于正常運(yùn)行的最小值。

據(jù)此由式（2）得到Udi0max=233.062 kV為晉北站的最大空載電壓，整流站取Udi0G=Udi0max，取Udi0L增加1.5倍分接頭步長(zhǎng)，晉北站換流變?yōu)?.25%。

考慮測(cè)量誤差的設(shè)備設(shè)計(jì)電壓為

取整后一次設(shè)備設(shè)計(jì)值為240 kV，設(shè)置跳閘定值時(shí)，南瑞繼保Udi0absmax取整后的1.05倍，ABB取動(dòng)作值1.02Udi0absmax=244.59 kV，西門(mén)子通過(guò)延遲數(shù)環(huán)節(jié)0.02 pu動(dòng)作值與ABB相同。

2.2.2　南京站動(dòng)作定值計(jì)算

逆變側(cè)空載電壓

主回路參數(shù)計(jì)算時(shí)考慮完整雙極平衡運(yùn)行方式，線(xiàn)路電阻取額定值Rd=4.191 Ω時(shí)，得到逆變側(cè)額定空載電壓Udi0NI=223.70 kV，UdI=779.05 kV，逆變側(cè)分接頭為Udi0控制。為得到最大的空載電壓同樣取公式（3）的計(jì)算工況，由于逆變側(cè)為定熄弧角控制，取熄弧角測(cè)量誤差的最不利情況 γ=γN+δγ=18°，線(xiàn)路電阻取最小Rdmin=3.29 Ω。計(jì)算得到南京站Udi0max=229.48 kV。

逆變站取Udi0L=Udi0max，考慮裕度得到Udi0G為

設(shè)備設(shè)計(jì)電壓即電壓應(yīng)力保護(hù)跳閘定值計(jì)算方法與整流側(cè)相同

一次設(shè)備設(shè)計(jì)值取232 kV，采用1.02 pu時(shí)動(dòng)作值為236.41 kV。

2.2.3　分層接入工程的定值計(jì)算方法差異

錫泰工程逆變站高低閥組分接頭步長(zhǎng)分別為1.25%和0.65%，計(jì)算整流側(cè)UdR最大值時(shí)考慮高低閥組換流變同時(shí)調(diào)節(jié)一檔，直流電壓增大0.95%，直流電流下降0.95%保持功率不變。因此相比常規(guī)特高壓直流，分層接入的整流側(cè)一次設(shè)備設(shè)計(jì)電壓值更高。

3　Udi0參數(shù)計(jì)算

式中：k為額定檔位下的換流變變比；TCstep為換流變分接頭步長(zhǎng)，對(duì)非分層接入的換流變分接頭一般為1.25%；TCP為控制保護(hù)接收到的換流變分接頭實(shí)際檔位；TCPN為換流變分接頭額定檔位；UV為換流變網(wǎng)側(cè)電壓。在直流控制保護(hù)裝置中，Udi0的計(jì)算采用標(biāo)幺值。

由于受到單臺(tái)單相三繞組變壓器容量生產(chǎn)能力以及運(yùn)輸條件的限制，目前的直流工程均采用了單相雙繞組變壓器。值得注意的是，電壓應(yīng)力保護(hù)對(duì)每個(gè)12脈動(dòng)閥組只計(jì)算唯一的Udi0，并且雖然每相換流變都上送各自的檔位BCD碼，不同控制保護(hù)廠家對(duì)計(jì)算Udi0時(shí)的分接頭檔位處理卻有所區(qū)別。ABB路線(xiàn)計(jì)算Udi0時(shí)，TCP采用換流變六相分接頭檔位值取平均；西門(mén)子路線(xiàn)則直接取Y／Y接A相換流變分接頭檔位，如果控制保護(hù)系統(tǒng)與采集A相分接頭

理想空載額定電壓Udi0的物理意義是不考慮觸發(fā)角、換相角和晶閘管正向壓降，加在換流閥上的直流電壓平均值。Udi0的大小僅取決于交流系統(tǒng)電壓和換流變分接頭檔位。

理想空載電壓Udi0的計(jì)算公式為BCD碼的分布式測(cè)控裝置通信異常則取Y／Y接B相檔位。

僅在電壓應(yīng)力保護(hù)跳閘邏輯中，與跳閘定值比較的Udi0需要根據(jù)交流系統(tǒng)頻率做出修正

式中：Udi0_100為低通濾波后的空載電壓值。

4　功能改進(jìn)

錦屏換流站電壓應(yīng)力保護(hù)動(dòng)作的直接原因是，Y／Y接 A相換流變分接頭操作回路繼電器故障，故障相分接頭檔位停留在了高檔位上?？刂票Ｗo(hù)系統(tǒng)根據(jù)分接頭檔位計(jì)算出的Udi0超過(guò)了Udi0L，發(fā)出強(qiáng)制降分接頭指令。正常的5相正常執(zhí)行降分接頭操作，故障的A相由于分接頭操作回路故障檔位一直無(wú)法降低?？刂票Ｗo(hù)系統(tǒng)根據(jù)A相分接頭檔位計(jì)算出的Udi0值一直大于Udi0L，導(dǎo)致運(yùn)行人員手動(dòng)斷開(kāi)操作回路電源前，其他5相一直在執(zhí)行降分接頭動(dòng)作。各相分接頭檔位相差過(guò)大以后，保護(hù)動(dòng)作出口。

理想空載電壓由換流變閥側(cè)電壓決定，理想運(yùn)行狀態(tài)下每個(gè)橋臂承受的電壓為導(dǎo)通相閥側(cè)線(xiàn)電壓的一半，實(shí)際由于觸發(fā)角和換相角以及晶閘管正常導(dǎo)通時(shí)不需要承受反向電壓，換流閥上承受的電壓明顯小于理想空載電壓值。而且一次設(shè)備的設(shè)計(jì)電壓值為Udi0L增加1%測(cè)量誤差裕度。因此從保護(hù)一次設(shè)備的角度考慮，一相換流變檔位計(jì)算出的理想空載電壓值高于強(qiáng)制降分接頭動(dòng)作值不會(huì)在換流閥上形成超出設(shè)備承受范圍的過(guò)電壓，不應(yīng)造成閥組閉鎖。為防止此類(lèi)跳閘事故發(fā)生，需要對(duì)電壓應(yīng)力保護(hù)做出優(yōu)化改進(jìn)。

4.1　優(yōu)化方案

采用6相換流變檔位平均值計(jì)算Udi0時(shí)，一方面分接頭失步時(shí)不能反映一次設(shè)備上實(shí)際承受的電壓，另一方面如發(fā)生僅2相或3相空載電壓超過(guò)跳閘值，可能由于計(jì)算的Udi0偏小導(dǎo)致電壓應(yīng)力保護(hù)拒動(dòng)。直接選取Y／Y接A相換流變分接頭檔位則具有盲目性，仿真系統(tǒng)模擬錦屏站相同故障，電壓應(yīng)力保護(hù)動(dòng)作強(qiáng)制降分接頭使得非故障相分接頭一直降到最低。

方案一。強(qiáng)制降低分接頭出口增加分接頭同步作為條件，當(dāng)非故障相分接頭動(dòng)作后，由于故障相分接頭未動(dòng)作導(dǎo)致分接頭失步，保護(hù)不能繼續(xù)出口，防止分接頭檔位相差過(guò)大引起偏磁電流。

方案二?？紤]泰州站，利用分接頭動(dòng)作的監(jiān)視信號(hào)作為Udi0計(jì)算時(shí)選擇換流變檔位的判據(jù)。當(dāng)發(fā)出分接頭操作命令后監(jiān)視時(shí)間內(nèi)未檢測(cè)到A相換流變檔位變化，則認(rèn)為該相換流變分接頭故障，切換到B相進(jìn)行計(jì)算。經(jīng)過(guò)仿真試驗(yàn)，分接頭失步兩檔后切換到B相，空載電壓低于定值停止分接頭動(dòng)作。

方案三?？刂票Ｗo(hù)系統(tǒng)中已有12脈動(dòng)各相換流變的分接頭的檔位，因此可以?xún)?yōu)化為每相單獨(dú)計(jì)算Udi0，分別與強(qiáng)制降分接開(kāi)關(guān)電壓定值比較，當(dāng)3臺(tái)及以上Udi0值超過(guò)Udi0L時(shí)，則延時(shí)5s向本閥組所有換流變發(fā)出降分接開(kāi)關(guān)信號(hào)，3臺(tái)以下超過(guò)定值時(shí)，不發(fā)出降分接開(kāi)關(guān)信號(hào)；禁止升分接開(kāi)關(guān)、系統(tǒng)切換和跳閘則采用同一閥組6臺(tái)換流變中檔位最高值計(jì)算得到Udi0，再與定值進(jìn)行比較。保護(hù)所有出口邏輯與是否同步及手動(dòng)／自動(dòng)信號(hào)無(wú)關(guān)。

方案一的弊端在于未以保護(hù)一次設(shè)備為首要考慮條件，可能出現(xiàn)各相分接頭空載電壓超過(guò)動(dòng)作定值，而保護(hù)因分接頭失步不能出口。

比較方案二和三，空載電壓過(guò)高而某一相分接頭操作故障時(shí)，兩個(gè)方案都動(dòng)作其他相下降至正常范圍停止 （如果故障相為A相則方案二超調(diào)2檔）。當(dāng)兩相分接頭故障時(shí)，方案三動(dòng)作其他四相降低至正常范圍停止；方案二如果故障的不是A和B相則其他四相降低至正常范圍停止；如果故障在A和B相則其他四相一直下降直至跳閘。不考慮三相分接頭故障。

綜合考慮方案三為推薦方案，但是從一次設(shè)備電壓考慮，如果兩相分接頭故障且發(fā)生在同一個(gè)六脈動(dòng)閥組，考慮測(cè)量誤差換流閥橋臂上承受的電壓可能超過(guò)設(shè)備設(shè)計(jì)值，保護(hù)不會(huì)動(dòng)作。如改為兩相空載電壓越限動(dòng)作降分接頭則會(huì)導(dǎo)致分接頭檔位差過(guò)大。

4.2　監(jiān)控告警事件配置

采用每相分接頭單獨(dú)計(jì)算空載電壓后，應(yīng)該從每個(gè)閥組報(bào)電壓應(yīng)力保護(hù)動(dòng)作告警改為每一相單獨(dú)設(shè)置Udi0禁止升、強(qiáng)制降、切換跳閘告警。保證分接開(kāi)關(guān)異常停止在高檔位時(shí)，提醒運(yùn)檢人員故障相以及實(shí)際的電壓水平，為就地操作提供依據(jù)。

5　結(jié)語(yǔ)

基于特高壓換流站換流閥電壓應(yīng)力保護(hù)動(dòng)作引起的跳閘事故，分析了ABB與西門(mén)子兩種主要控制保護(hù)設(shè)備路線(xiàn)的電壓應(yīng)力保護(hù)定值和邏輯設(shè)置。

單相換流變分接開(kāi)關(guān)故障導(dǎo)致理想空載電壓過(guò)高時(shí)，控制保護(hù)系統(tǒng)電壓應(yīng)力保護(hù)啟動(dòng)其他相分接頭動(dòng)作至正常范圍后停止，不引起閥組閉鎖。

晉北和南京站一次設(shè)備設(shè)計(jì)的絕對(duì)最大空載直流電壓分別為240 kV和232 kV。分層接入的整流站一次設(shè)備設(shè)計(jì)值高于常規(guī)直流。

12脈動(dòng)各相換流變單獨(dú)計(jì)算Udi0并分別與強(qiáng)制降分接開(kāi)關(guān)功能定值比較，當(dāng)3臺(tái)及以上Udi0值超過(guò)Udi0L時(shí)，則延時(shí)5 s向本閥組所有換流變發(fā)出降分接開(kāi)關(guān)信號(hào)。

禁止升分接開(kāi)關(guān)、系統(tǒng)切換和跳閘則采用同一閥組6臺(tái)換流變中檔位最高值計(jì)算得到Udi0，再與定值進(jìn)行比較。

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