王陸釗,楊仲林,于 巖,趙麗玲,李 會
(中車唐山機(jī)車車輛有限公司制造技術(shù)中心,河北唐山063035)
隨著高鐵產(chǎn)業(yè)和城市軌道交通建設(shè)的不斷進(jìn)步,對高鐵主機(jī)廠的設(shè)計(jì)、制造能力提出新的要求,為保證高鐵的持續(xù)競爭力,搶灘海外市場,時速350 km標(biāo)準(zhǔn)化動車組(復(fù)興號)應(yīng)運(yùn)而生。中車唐山機(jī)車車輛有限公司于2016年成功試制了第一列標(biāo)準(zhǔn)動車組,并獲得運(yùn)營許可證,目前已在京滬線上載客運(yùn)營。標(biāo)準(zhǔn)動車組車體采用中空鋁型材組焊而成,在生產(chǎn)過程中必須嚴(yán)格控制重要部件的質(zhì)量[1-4]。在車體試制過程中,由于設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)不完善以及制造經(jīng)驗(yàn)不足,在進(jìn)行底架對接自動焊焊接時出現(xiàn)大量未填滿缺陷,造成大批量手工補(bǔ)焊返修,嚴(yán)重影響底架整體平面度,制約車體的生產(chǎn)進(jìn)度。如何對設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)、工藝方法進(jìn)行優(yōu)化,避免焊接缺陷的產(chǎn)生,成為首要解決的問題。
在底架自動焊制造過程中,出現(xiàn)對接焊縫整道未填滿、咬邊(見圖1)等焊接質(zhì)量問題,底架自動焊完成后焊接缺陷平均在100處以上,總長度達(dá)50 m,占底架對接焊縫總長度的1/4(底架長度為25 m,對接自動焊焊縫共8條,如圖2所示,總長度為25 m×8=200 m),造成大量的焊接返修。大量手工補(bǔ)焊對底架的平面度造成嚴(yán)重影響,焊后調(diào)修量顯著增加的同時制約了生產(chǎn)進(jìn)度。
350標(biāo)動的底架由7塊中空鋁合金型材組成,結(jié)構(gòu)如圖2所示。中間5塊為地板型材(圖2中1、2、3號件),焊縫形式為4V對接,兩側(cè)的2塊型材為底架邊梁組成型材(圖2中4號件),邊梁與地板的連接形式為插接結(jié)構(gòu),將地板型材插入到邊梁型材的開口中,焊接a5搭接焊縫。如果先焊接地板,地板焊后平面度的變化會導(dǎo)致地板端部無法插入到邊梁的開口中進(jìn)行組焊,因此需要地板與邊梁整體在工裝上進(jìn)行裝配、焊接。
邊梁與地板插接處開口尺寸為72.25 mm(-0.2~0.6 mm),地板插接口尺寸為 71.75 mm(-0.5~0 mm),設(shè)計(jì)公差較大,最大理論裝配間隙達(dá)到1.6 mm。加上型材在擠壓過程中產(chǎn)生少量變形,導(dǎo)致地板與邊梁插接口裝配后搭接a5焊縫間隙普遍較大,局部焊縫間隙達(dá)到1.5 mm,不滿足自動焊的焊前裝配小于等于1 mm的間隙要求,焊接時填充金屬容易流入焊縫間隙中造成焊縫偏角等外觀不良缺陷。
圖1 對接自動焊縫未填滿
圖2 底架焊接結(jié)構(gòu)
按照長直自動焊焊縫的點(diǎn)固方法,對所有焊縫進(jìn)行段焊,段焊長度40~60 mm,間距2 m,如圖3所示。但是對于底架自動焊來說,a5搭接焊縫由于型材匹配性差導(dǎo)致焊前裝配間隙超差,需增加段焊焊縫數(shù)量,因此控制a5搭接焊縫段焊間距為1 m,4V焊縫段焊間距為2 m。底架自動焊采用CLOOS雙槍專機(jī)進(jìn)行焊接,如圖4所示,首先雙槍同時焊接1、1S焊縫,然后依次向外側(cè)焊接2、2S以及3、3S焊縫,正面焊接完成后,翻轉(zhuǎn)工件至反面位置,按照焊接順序雙槍依次焊接反面焊縫,焊接順序見圖5。焊縫1、1S焊接時,對兩側(cè)母材存在向中間的拉應(yīng)力,但工裝對邊梁是剛性固定的,且焊縫3、3S段焊密集,因此1、1S焊接后由于受拉應(yīng)力作用會導(dǎo)致焊縫2、2S焊前間隙變大,局部超過2 mm。CLOOS雙槍焊接專機(jī)要求對接V型坡口,焊縫裝配間隙應(yīng)小于1 mm,超過1 mm會出現(xiàn)咬邊、未填滿等缺陷。因此,正面焊縫2、2S以及對稱位置的反面焊縫5、5S在焊接過程中經(jīng)常出現(xiàn)較長甚至整道焊縫咬邊、未填滿缺陷。
圖3 底架段焊
圖4 雙槍CLOOS專機(jī)焊接底架
針對邊梁與地板型材的匹配問題,更改與邊梁搭接的地板型材尺寸,由 71.75 mm(-0.5~0 mm)更改為72 mm(-0.5~0 mm),改善了地板與邊梁的裝配條件,而且在邊梁型材圖紙上附加技術(shù)條件要求“與相鄰型材配合后,0.2 mm≤插口總間隙≤1 mm”,使地板與邊梁搭接焊縫裝配后間隙更小,有效保證地板與邊梁搭接a5焊縫的焊前裝配需求。
圖5 底架自動焊焊接順序
由于型材的優(yōu)化,無需在搭接焊縫處進(jìn)行密集的點(diǎn)固也能保證搭接焊縫裝配質(zhì)量,因此將焊縫3、3S、6、6S的段焊間距由原來的1 m更改為現(xiàn)在的5 m,即將原來的每道焊縫26個段焊縫減少到每道6個段焊縫。段焊縫的減少降低了邊梁對地板型材的約束,使地板對接焊縫焊接時橫向拉應(yīng)力減小,可有效避免1、1S焊縫焊接完成后,發(fā)生2、2S焊縫焊前間隙超標(biāo)的情況。在正面4V對接焊縫進(jìn)行點(diǎn)固時,明確點(diǎn)固焊縫的焊前點(diǎn)固要求,焊縫1、1S要求點(diǎn)固焊后焊縫根部間隙不大于0.8 mm,焊縫2、2S要求點(diǎn)固焊后焊縫根部間隙不大于0.5mm。在1、1S焊縫焊接完成后,由于焊縫收縮,2、2S焊前間隙會有所增加,但最大間隙不會超過CLOOS專機(jī)自動焊的允許值1 mm,有效保證自動焊的焊接質(zhì)量。
原底架焊接順序?yàn)檎?、反面均為從中間向兩邊依次對稱焊接。為保證底架焊后的整體平面度,經(jīng)過兩個底架試驗(yàn)后確定正面焊接順序不變,反面對接焊縫的順序優(yōu)化為從兩邊向中間焊接(見圖6)。這是因?yàn)檎婧竿旰?,由于焊接變形,從斷面看底架為中間下凹的形狀,翻轉(zhuǎn)到反面后為中間上鼓的形狀。將底架各型材在正面工裝上裝配好后,圖5中5、5S焊縫處的底架型材與下面的工裝支撐塊存在較大間隙(見圖7a),焊接時底架反面工裝的反變形起不到作用,焊后無法滿足底架的最終平面度要求。因此在焊接反面焊縫時,先焊接兩側(cè)的對接焊縫4、4S,使底架中部整體向下變形,從而使焊縫5、5S處型材與工裝密貼(見圖7b),再焊接焊縫5、5S,能有效保證底架的平面度滿足圖紙要求。
圖6 優(yōu)化后的焊接順序
圖7 焊接順序優(yōu)化對比
由于裝配工藝及焊接順序的優(yōu)化,焊接工藝參數(shù)在工藝評定規(guī)定的熱輸入范圍內(nèi)進(jìn)行了適應(yīng)性改進(jìn)。保證各對接焊縫焊前間隙均能滿足4V焊縫自動焊要求,在焊接工藝評定允許的熱輸入范圍內(nèi)[5],采用大規(guī)范、快速焊接,工藝參數(shù)見表1,焊接速度由原來的 50~60 cm/min提高到 60~70 cm/min,焊接效率提高20%。
表1 自動焊焊接工藝參數(shù)
根據(jù)實(shí)際焊后變形情況對工裝進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化,在底架反面工裝的焊縫支撐塊上預(yù)制反變形,如圖8所示。從底架斷面上看,預(yù)制變形量從中間向兩邊為依次遞減,設(shè)置反變形后有效抵消了底架焊接變形,保證一次焊接后底架輪廓尺寸的合格率。
圖8 底架工裝預(yù)制反變形
通過采用上述優(yōu)化措施,有效保證底架自動焊的焊縫質(zhì)量,避免焊縫未填滿缺陷的產(chǎn)生,優(yōu)化后的對接自動焊焊縫質(zhì)量如圖9所示。每個底架的自動焊焊縫總返修量由原來的50 m下降到不足1 m。焊后只需對正常的焊接接頭進(jìn)行修磨處理,極大地提高了生產(chǎn)效率。焊縫返修是造成底架變形的主要因素,返修量的大幅下降有效保證了底架焊后的輪廓度及地板寬度尺寸。圖紙要求底架平面度為(-5,+2),后續(xù)生產(chǎn)的底架所有尺寸數(shù)據(jù)均在設(shè)計(jì)要求的公差之內(nèi),滿足使用要求。
圖9 優(yōu)化后的自動焊焊縫
(1)由于型材設(shè)計(jì)匹配不合理、工藝技術(shù)不成熟,導(dǎo)致底架自動焊對接焊縫出現(xiàn)大量焊縫未填滿的缺陷。
(2)通過優(yōu)化插口處型材匹配尺寸及公差、減少a5搭接焊縫的段焊數(shù)量、調(diào)整反面對接焊縫的焊接順序、提高焊接電流及焊接速度等措施,有效避免了焊縫未填滿缺陷的產(chǎn)生。
(3)工藝優(yōu)化后,每個底架自動焊焊縫返修量由原來的50 m下降為不足1 m,顯著提高了生產(chǎn)效率,焊后底架平面度基本在要求的公差范圍內(nèi),降低了焊后調(diào)修工作量,產(chǎn)品質(zhì)量得到有力保障。
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