朱遂琿 羅靜 朱琴

(中石油西南油氣田公司川西北氣礦， 四川 江油 621700 )

1 川西南部地區(qū)氣田開發(fā)現(xiàn)狀

川西南部地區(qū)儲層基質物性差，非均質性強，普遍具有低孔、低滲、高含水、小喉道的特點以及雙重介質滲流特征。整個地區(qū)平面上地層水分布廣泛，氣水界面從北到南逐漸抬升，而垂向上表現(xiàn)為上氣下水，氣水分異不徹底，存在含水飽和度較高的氣水富集層[1]。平落壩氣田和邛西氣田是川西南部地區(qū)最重要的大氣田。從發(fā)現(xiàn)至今，氣井快速水侵，產能持續(xù)下降，部分氣井因水淹而停產。面對這種情況，在部分井底有一定能量、產水量不大的氣井，實施了柱塞氣舉排水采氣工藝，取得了一定的經濟效益[2]。

川西南部地區(qū)氣田包括平落壩、邛西、大興西3個氣田以及大興場、蓮花山、張家坪、油榨坨等13個含氣構造，至今共計完鉆井136口井。目前，有55口井為生產井，其中50口生產井為氣水井；生產井合計日產氣量約60×104m3，其中開展排水采氣工藝日貢獻產能約26×104m3。川西南部地區(qū)采用了氣舉、連續(xù)油管、泡排等多種排水采氣工藝措施，為氣井開發(fā)提供了有力的技術支撐。柱塞氣舉排水采氣工藝于2011年首次應用于邛西8井，累計有5口井已見效。本次研究將對該工藝的應用效果進行評價，優(yōu)化工藝，以實現(xiàn)高效開發(fā)。

2 柱塞氣舉工藝理論

2.1 工藝原理

柱塞氣舉工藝的原理是，將柱塞作為氣液之間的機械界面，利用氣井自身能量推動柱塞在油管內周期性地舉液[3]，從而有效地阻止氣體上竄和液體回落，減輕液體“滑脫”效應，提高間歇氣舉的效率。圖1所示為柱塞氣舉生產流程示意圖。

(1) 當控制薄膜閥關閉時，柱塞在自身重力作用下在油管內穿過氣液而下落，關井瞬時套壓可能下降或保持不變。套壓下降時，套管中的氣體繼續(xù)向油管膨脹，使油套壓趨近平衡；此時，油壓會相應升高，之后套壓受地層供氣能力控制。關井初期，油壓恢復較快，之后油壓受地層供氣能力的控制[4]。

(2) 柱塞下落到井下卡定器位置處，撞擊卡定器的緩沖彈簧[4]，液面通過柱塞與油管的間隙上升至柱塞以上聚積。

(3) 地面控制器控制薄膜閥打開，保證生產管線暢通，套管氣和進入井筒內的地層氣向油管膨脹，到達柱塞下面[5]，推動柱塞及上部液體離開卡定器并開始上升，直到柱塞到達井口。開井后，氣體從井口產出，油壓迅速降低，柱塞逐漸加速上升；同時套管氣體進入油管舉升柱塞，套壓下降。

(4) 環(huán)空套壓迫使柱塞及柱塞以上的液體繼續(xù)上行。當液體到達井口后，由于控制閥節(jié)流，油壓又開始增加；當柱塞到達井口后，油壓會繼續(xù)增加，套壓降到最小值[6]。

(5) 根據設置的關井時間，地面控制器控制薄膜閥關閉生產管線，柱塞再次在自身重力作用下開始下落。

圖1 柱塞氣舉生產流程示意圖

2.2 選井條件

選井首要條件是，氣水井應具有一定產能，日產液量宜小于30 m3；同時，氣井每千米氣液體積比應不小于250，如有封隔器，則應不小于500。氣液體積比計算公式為[7]：

式中：R—— 每千米氣液體積比；

Qg—— 日產氣量，m3；

Qw—— 日產水量，m3；

H—— 井深，km。

此外還需滿足其他條件：一般井深應小于6 000 m； 井底清潔，有積液；油管內徑連續(xù)一致，無變徑；氣井最大井斜角小于30°。

3 柱塞氣舉排水采氣工藝優(yōu)化分析

2011年11月，首次將柱塞氣舉排水采氣工藝應用于邛西8井，后相繼應用于平淺5井、平淺3井、平落11井、邛西3井。對比已實施柱塞氣舉排水采氣工藝的5口井生產情況(見表1)，可知其中4口井產量提高，增產效果明顯；而持續(xù)生產一段時間后，平淺3井、邛西3井、邛西8井生產情況較穩(wěn)定，平淺5井、平落11井產量下降較快，最終水淹停產。

表1 川西南部地區(qū)氣田柱塞氣舉工藝實施情況

3.1 柱塞氣舉排水采氣工藝適應性分析

在應用柱塞氣舉排水采氣工藝的5口井中，平淺3井、邛西3井、邛西8井增產效果顯著，而平淺5井、平落11井工藝運行效果不佳。在此，對氣舉工藝井的基礎數(shù)據進行對比(見表2)。

表2 川西南部地區(qū)柱塞氣舉工藝井的基礎數(shù)據

結合之前的選井條件，認為各井的基本條件滿足柱塞氣舉排水采氣工藝要求，工藝適應性較好。

3.2 柱塞氣舉排水采氣工藝優(yōu)化分析

通過分析，可知氣井參數(shù)設計值滿足柱塞氣舉排水采氣工藝的實施要求。但是在生產過程中，部分氣井的氣液體積比出現(xiàn)明顯改變，生產狀況也發(fā)生了轉變(見表3)。

表3 優(yōu)選井目前工藝實施情況

注：目前廣安002-X72井的井斜角為54°。

(1) 調整每千米氣液體積比設計條件。邛西8井與平淺3井的每千米氣液體積比實際值分別為148、219，均小于設計值(設計值為250)。邛西8井后期采用高壓氣源氣舉生產工藝，其每千米氣液體積比為186，基本真實地反映了產層氣水關系。在此可將每千米氣液體積比設計條件擴展為大于186。

(2) 考慮氣藏水侵情況。若氣井各項條件與柱塞氣舉工藝選井條件相匹配，則應先排除位于氣藏水侵路線上的氣井[8]?，F(xiàn)已確認平落壩構造北部存在水體侵入(見圖2)，平落壩構造北部氣井產量快速遞減。平落11井水淹停產，車載氣舉日排水量可達20 m3；平落3井氣舉助產，日產水量為5 m3。北部氣井產能逐漸遞減，水侵對氣井生產效果的影響較明顯(見圖3)。

平落11井于2014年6月19日至7月2日實施車載氣舉。氣舉穩(wěn)定期間，套壓為5.0 MPa左右，油壓為2.3 MPa，日注氣量為3.2×104m3，日產氣量約為0.2×104m3，日產水量為20 m3。氣舉過程中，日產水量未明顯減弱，水氣比達到0.01，水體能量較大，這進一步印證了平落壩構造北部水侵加劇的情況。氣藏水侵加劇，位于水侵路線上的平落11井產水量增大，是導致柱塞氣舉排水采氣工藝失效的重要原因。在選井時，對于這類處于水侵路線上、生產后期很可能出現(xiàn)產水量快速上漲而導致造成工藝失效的氣井，應首先排除。

(3) 儲量基礎。在選井條件均滿足的前提下，儲量基礎成為需要考慮的重要因素[9]。平淺5井的井筒均滿足條件，且每千米氣液體積比大于設計條件，理論上柱塞氣舉工藝較適合，但柱塞氣舉工藝實際應用卻失效。計算結果顯示，平淺5井剩余儲量為0.05×108m3，受水侵影響的平落11井剩余儲量為0.01×108m3，兩井儲量基礎均比較薄弱；平淺3井、邛西8井每千米氣液體積比達不到柱塞氣舉工藝選井條件要求，但工藝運行較穩(wěn)定，核算氣井剩余儲量不低于0.10×108m3。

3.3 柱塞氣舉排水采氣工藝井優(yōu)選

柱塞氣舉排水采氣工藝已成功應用于氣田5口井，有一定的增產效果，同時也獲得了良好的經濟效益。以平淺3井為例，每月泡排成本為2.7萬元左右，每年資金投入約32.4萬元；平淺3井柱塞氣舉工藝設備、安裝與維護費用共計34.0萬元。柱塞氣舉排水采氣工藝為一次性投入，比起泡排工藝，每年可節(jié)約運行成本約30.0萬元。

柱塞氣舉排水采氣工藝已表現(xiàn)出良好的經濟效益，可以積極推廣。通過研究，對柱塞氣舉排水采氣工藝的選井條件進行優(yōu)化，結合川西南部地區(qū)目前氣水同產井生產情況，優(yōu)選出 蓮花1-1井、蓮花000-X6井、平落1井、平落12井等4口井作為下一批工藝井。這4口井目前的工藝實施情況如表3所示。

圖2 平落構造北部水侵示意圖

圖3 平落11井、平落3井生產曲線圖

4 結 語

受各種因素影響，川西南部地區(qū)實施柱塞氣舉工藝井運行效果不佳。平落11井受水侵影響，柱塞氣舉工藝運行失效；平淺5井剩余儲量不足，柱塞氣舉工藝運行失效。

柱塞氣舉工藝基礎選井條件中，每千米氣液體積比的原設計值偏小。通過對川西南部地區(qū)柱塞氣舉排水采氣工藝井進行對比，認為可將每千米氣液體積比設計值調整為大于186。

優(yōu)選4口井作為下一批柱塞氣舉排水采氣工藝井，經濟效益預期較好。各井投資成本在34.0萬元左右，剩余儲量在1×108m3以上，經濟效益較顯著。

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[2] 夏位榮，張占峰，程時清，等.油氣田開發(fā)地質學[M].北京：石油工業(yè)出版社，1999：159-161.

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