林廣義，李天涯，井 源，王 祥，趙輝績(jī)，于凱本

（1.青島科技大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，山東 青島 266061；2.國(guó)家深?；毓芾碇行?，山東 青島 266237）

人們對(duì)橡膠制品的需求隨著社會(huì)的發(fā)展越來越廣[1]，促進(jìn)了密煉機(jī)以及相應(yīng)設(shè)備的更新和發(fā)展。密煉機(jī)在膠料混煉過程中承擔(dān)著重要作用，轉(zhuǎn)子是密煉機(jī)核心部件之一，其設(shè)計(jì)好壞直接影響膠料的混煉程度和硫化膠的物理性能[2-6]。此外，在混煉膠制備過程中密煉機(jī)能耗約占橡膠制品整個(gè)生產(chǎn)過程的40%。從1878年德國(guó)人Pfleiderer和Freyburger設(shè)計(jì)第1臺(tái)密煉機(jī)至今，經(jīng)過近140年的發(fā)展，嚙合型和剪切型轉(zhuǎn)子成為當(dāng)前密煉機(jī)應(yīng)用的主流[7-8]，剪切型轉(zhuǎn)子能夠?qū)⒛z料混合得更均勻，應(yīng)用最廣的為四棱轉(zhuǎn)子。隨著橡膠需求量的不斷提高和對(duì)混煉膠質(zhì)量的高要求，普通四棱轉(zhuǎn)子逐漸表現(xiàn)出效率不高的缺點(diǎn)，為解決這一問題，出現(xiàn)了六棱轉(zhuǎn)子。六棱轉(zhuǎn)子能夠提高膠料混煉效率，但增加轉(zhuǎn)子棱數(shù)會(huì)使膠料混煉過程中溫度升高過快導(dǎo)致焦燒，而且棱數(shù)增加后轉(zhuǎn)子制造難度加大，成本提高[9]。研究[10-12]表明，為提高橡膠混煉效果而繼續(xù)增大轉(zhuǎn)子棱數(shù)效果不佳。

本工作在原有四棱轉(zhuǎn)子的基礎(chǔ)上進(jìn)行拉伸型轉(zhuǎn)子設(shè)計(jì)，通過拉伸型轉(zhuǎn)子與四棱轉(zhuǎn)子流場(chǎng)模擬分析以及試驗(yàn)驗(yàn)證[13-16]，考察拉伸型轉(zhuǎn)子在密煉機(jī)中的應(yīng)用效果。

1 拉伸型轉(zhuǎn)子設(shè)計(jì)及流場(chǎng)數(shù)值模擬

1.1 物理模型

在普通四棱轉(zhuǎn)子的基礎(chǔ)上對(duì)拉伸型轉(zhuǎn)子進(jìn)行設(shè)計(jì)，所選四棱剪切型轉(zhuǎn)子基本參數(shù)為：中心距65 mm，回轉(zhuǎn)直徑 62 mm，長(zhǎng)棱軸向長(zhǎng)度 65 mm，短棱軸向長(zhǎng)度 28 mm，長(zhǎng)棱螺旋角度 30°，短棱螺旋角度 45°，梯形槽深度 3 mm。為保證剪切效果，在設(shè)計(jì)過程中拉伸型轉(zhuǎn)子的3個(gè)梯形槽均勻分布在長(zhǎng)棱上，其三維模型如圖1所示。該設(shè)計(jì)有利于膠料在流經(jīng)長(zhǎng)棱上的梯形槽時(shí)受到強(qiáng)烈的拉伸作用，實(shí)現(xiàn)物料分布混合，保證混煉效果。

圖1 拉伸型轉(zhuǎn)子的物理模型

1.2 流場(chǎng)數(shù)值模擬

1.2.1 有限元網(wǎng)格劃分

運(yùn)用Gambit中的網(wǎng)格重疊技術(shù)對(duì)拉伸型轉(zhuǎn)子進(jìn)行網(wǎng)格劃分，如圖2所示。圖2（a）中膠料部分和轉(zhuǎn)子部分運(yùn)用六面體網(wǎng)格，網(wǎng)格大小為5 mm，網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)共63 757個(gè)，網(wǎng)格單元共87 619個(gè)。圖2（b）示出了膠料網(wǎng)格質(zhì)量檢查結(jié)果，可以看出六面體網(wǎng)格大約占總網(wǎng)格的95%，由此可以確定此網(wǎng)格密度質(zhì)量非常高，網(wǎng)格不會(huì)失真，能夠保證模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性。

圖2 拉伸型轉(zhuǎn)子和膠料的有限元模型

1.2.2 邊界條件

膠料在密煉機(jī)中混煉是一個(gè)非常復(fù)雜的過程，在不同時(shí)間內(nèi)膠料呈現(xiàn)的流動(dòng)狀態(tài)有很大區(qū)別。為了得到正確的試驗(yàn)?zāi)Ｐ停治銮靶枰獙?duì)膠料做簡(jiǎn)化處理。在綜合考慮滿足質(zhì)量守恒方程、動(dòng)量守恒方程、能量守恒方程、流場(chǎng)、膠料、加工條件等因素的前提下，假設(shè)膠料為不可壓縮的非牛頓流體，流動(dòng)方式為層流，流體本構(gòu)粘度方程符合Bird-Carreau模型，膠料在密煉機(jī)內(nèi)壁和轉(zhuǎn)子之間無滑移，膠料流動(dòng)過程中恒溫，混煉膠填滿密煉室。

（1）壁面邊界條件：根據(jù)基本假設(shè)，轉(zhuǎn)子表面速度與轉(zhuǎn)子表面膠料速度相等。

（2）對(duì)膠料在密煉機(jī)混煉過程中的流場(chǎng)低壓區(qū)做零壓處理，原因?yàn)椋夯鞜捘z制備過程中密煉機(jī)處于全封閉且膠料充滿狀態(tài)，這種狀態(tài)下轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)會(huì)產(chǎn)生較大的壓力峰值，影響分析結(jié)果。

1.2.3 流場(chǎng)參數(shù)設(shè)定

對(duì)流場(chǎng)模擬采用Bird-Carreau模型，該模型能夠比較準(zhǔn)確地表達(dá)出流體在高或低應(yīng)變速率下的牛頓穩(wěn)流以及剪切變稀性質(zhì)。

流場(chǎng)模擬分析中膠料參數(shù)為：密度1.066 Mg·m-3，非牛頓指數(shù)0.75，零剪切粘度100 000 Pa·s，無窮剪切粘度 0，粘彈性特征時(shí)間 0.4 s。

1.3 計(jì)算結(jié)果與討論

對(duì)拉伸型轉(zhuǎn)子與普通四棱轉(zhuǎn)子的流場(chǎng)模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，兩種轉(zhuǎn)子所設(shè)置的邊界參數(shù)、膠料參數(shù)和運(yùn)動(dòng)部件參數(shù)一致。分別模擬兩種轉(zhuǎn)子的壓力場(chǎng)、速度場(chǎng)和粘度場(chǎng)，通過對(duì)比模擬結(jié)果找出拉伸型轉(zhuǎn)子的優(yōu)點(diǎn)。

1.3.1 壓力場(chǎng)

拉伸型轉(zhuǎn)子與普通四棱轉(zhuǎn)子的壓力場(chǎng)分布如圖3（a）和（b）所示。由圖3可以得出以下結(jié)果。

圖3 拉伸型轉(zhuǎn)子和普通四棱轉(zhuǎn)子的壓力云圖

（1）當(dāng)膠料流經(jīng)相對(duì)較窄的區(qū)域時(shí)，具有較大的壓力梯度，如轉(zhuǎn)子長(zhǎng)棱和短棱頂端與密煉室內(nèi)壁之間的區(qū)域或者轉(zhuǎn)子長(zhǎng)棱和短棱頂端相對(duì)的位置。這些區(qū)域膠料粘度一般較大，當(dāng)從較窄位置流過時(shí)受到劇烈的擠壓作用而產(chǎn)生較大的體積變化，在流動(dòng)方向上形成較大的壓力梯度。對(duì)比圖3（a）和（b）可知，用拉伸型轉(zhuǎn)子混煉的膠料最高壓力較小，這是由于拉伸型轉(zhuǎn)子長(zhǎng)棱上梯形槽的設(shè)置使膠料自由流動(dòng)區(qū)域體積變大，從而導(dǎo)致膠料在拉伸型轉(zhuǎn)子中混煉時(shí)的最高壓力減小。當(dāng)膠料在流經(jīng)梯形槽時(shí)，由于梯形槽空間體積的變化，導(dǎo)致膠料運(yùn)動(dòng)形態(tài)隨之變化，此處膠料內(nèi)部的速度梯度與運(yùn)動(dòng)方向一致，從而使得膠料受到拉伸作用。

（2）膠料混煉過程中存在與高壓區(qū)域相對(duì)的低壓區(qū)域。圖3中藍(lán)色或者淺藍(lán)色區(qū)域?yàn)榈蛪簠^(qū)域，出現(xiàn)在密煉室內(nèi)壁與轉(zhuǎn)子之間或者轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子之間相對(duì)較寬的區(qū)域，這些區(qū)域具有更大的空間體積，在高壓區(qū)域受到強(qiáng)烈擠壓作用的膠料快速通過狹小間隙，進(jìn)入具有較大空間體積的負(fù)壓區(qū)域。在此過程中，受外力作用拉伸取向的分子鏈由于擺脫了外力的束縛不斷蜷縮，產(chǎn)生回彈，體積逐漸恢復(fù)，從而形成負(fù)壓區(qū)。粘性的存在也加快了膠料的流動(dòng)速度并改變膠料的流動(dòng)曲線，因而低壓區(qū)域的存在一定程度上增強(qiáng)了混合效果。從圖3可以看出，拉伸型轉(zhuǎn)子的負(fù)壓區(qū)域更多，但是負(fù)壓值相對(duì)較小，這是由于梯形槽的設(shè)置整體上增大了密煉室內(nèi)部空間體積，相應(yīng)的高剪切區(qū)域難以建立起局部高壓，使得膠料在流動(dòng)過程中的壓力變化不再明顯，而螺棱上梯形槽的設(shè)置增大了體積變化區(qū)域，形成了更多負(fù)壓值較小的負(fù)壓區(qū)域。

1.3.2 速度場(chǎng)

拉伸型轉(zhuǎn)子和普通四棱轉(zhuǎn)子的速度場(chǎng)分布分別如圖4和5所示。

圖4 拉伸型轉(zhuǎn)子速度場(chǎng)分布

從圖4和5可以看出：膠料的最大速度出現(xiàn)在兩個(gè)轉(zhuǎn)子之間、長(zhǎng)短棱頂端、密煉室內(nèi)壁，其原因在于膠料在間隙較小處受轉(zhuǎn)子表面對(duì)膠料的摩擦拖拽和體積變化造成的局部壓力雙重作用而向前流動(dòng)。通過拉伸型轉(zhuǎn)子與普通四棱轉(zhuǎn)子對(duì)比可以看出，膠料處于中間截面位置時(shí)，拉伸型轉(zhuǎn)子中長(zhǎng)棱的速度較高，而且膠料在拉伸型轉(zhuǎn)子中沿軸線速度差值較大，且呈現(xiàn)出先減小后增大再減小的循環(huán)模式，其原因是膠料在流經(jīng)拉伸型轉(zhuǎn)子梯形槽時(shí)，流道瞬間由大變小，速度驟然增大，在流經(jīng)兩轉(zhuǎn)子中間時(shí)，膠料的流動(dòng)速度下降。膠料這種流動(dòng)速度先減小后增大然后又減小的循環(huán)模式說明拉伸型轉(zhuǎn)子梯形槽的設(shè)置具有改變混煉過程中膠料流動(dòng)曲線的效果，使得膠料在混煉過程中的流動(dòng)更加復(fù)雜且產(chǎn)生更多的有規(guī)律擾動(dòng)，具有良好的混煉效果。

圖5 普通四棱轉(zhuǎn)子速度場(chǎng)分布

拉伸型轉(zhuǎn)子和普通四棱轉(zhuǎn)子的速度矢量圖如圖6所示。

由圖6可以看出，轉(zhuǎn)子兩側(cè)的軸向速度場(chǎng)比較大，膠料最大速度出現(xiàn)在轉(zhuǎn)子棱峰位置。在梯形槽中，速度梯度方向與膠料運(yùn)動(dòng)方向一致，說明膠料受到了拉伸作用。轉(zhuǎn)子兩端速度比中間位置速度大有利于膠料的折卷。拉伸型轉(zhuǎn)子中棱峰的最大速度比普通四棱轉(zhuǎn)子大，梯形槽的設(shè)置使粒子的移動(dòng)速度加快，更快地完成了分散和混合作用。同時(shí)，拉伸型轉(zhuǎn)子中膠料的速度差異大于普通四棱轉(zhuǎn)子，速度梯度的存在強(qiáng)化了膠料間的粘性耗散作用，保證了膠料良好的混煉效果。

圖6 拉伸型轉(zhuǎn)子與普通四棱轉(zhuǎn)子的速度矢量圖

1.3.3 粘度場(chǎng)

拉伸型轉(zhuǎn)子和普通四棱轉(zhuǎn)子的粘度場(chǎng)分布如圖7和8所示。

圖7 拉伸型轉(zhuǎn)子粘度場(chǎng)分布

圖8 普通四棱轉(zhuǎn)子粘度場(chǎng)分布

從圖7（a）和8（a）可以看出，膠料在靠近螺棱以及螺棱與密煉室內(nèi)壁交接的區(qū)域粘度最小，這是由于這些部位是混煉過程的高剪切區(qū)域，膠料在高剪切作用下分子鏈不斷被打斷，粘度顯著下降，即膠料的剪切變稀現(xiàn)象。

從圖7和8的（b）和（c）可以看出，粘度最大值相差不大，但在兩轉(zhuǎn)子捏合區(qū)域膠料的粘度值有一定差距，且拉伸型轉(zhuǎn)子中間捏合區(qū)域的膠料粘度較低。通過對(duì)比還可以看出梯形槽的設(shè)置使得轉(zhuǎn)子的低粘度范圍擴(kuò)大，從理論上分析這是由于拉伸對(duì)膠料提供的作用力約為剪切對(duì)膠料提供作用力的3倍。梯形槽的設(shè)計(jì)增大了膠料在混煉過程中的拉伸作用，因而在拉伸型轉(zhuǎn)子的模擬中膠料的低粘度區(qū)域更為廣泛。

2 轉(zhuǎn)子構(gòu)型對(duì)膠料性能的影響

針對(duì)拉伸型轉(zhuǎn)子和普通四棱轉(zhuǎn)子的模擬分析結(jié)果，通過試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證。本工作研究?jī)煞N轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)對(duì)天然橡膠（NR）/順丁橡膠（BR）并用膠性能的影響。

2.1 試驗(yàn)配方及方案

試驗(yàn)配方：NR 50，BR 50，炭黑N550 50，氧化鋅 4，硬脂酸 2，橡膠油 5，石墨烯 0或1，防老劑 2.5，微晶蠟 1，硫黃 2，促進(jìn)劑1.3。

試驗(yàn)分為4組，分別為：采用拉伸型轉(zhuǎn)子，配方中未加入石墨烯（簡(jiǎn)稱拉伸未加）；采用拉伸型轉(zhuǎn)子，配方中加入石墨烯（簡(jiǎn)稱拉伸加入）；采用普通四棱轉(zhuǎn)子，配方中未加入石墨烯（簡(jiǎn)稱普通未加）；采用普通四棱轉(zhuǎn)子，配方中加入石墨烯（簡(jiǎn)稱普通加入）。

2.2 試驗(yàn)儀器和設(shè)備

雙輥開煉機(jī)、橡塑試驗(yàn)密煉機(jī)、平板硫化機(jī)、拉力試驗(yàn)機(jī)、阿爾法炭黑分散度儀、邵氏硬度計(jì)等。

試驗(yàn)用不同轉(zhuǎn)子構(gòu)型如圖9所示。

圖9 轉(zhuǎn)子構(gòu)型

2.3 試樣制備

采用不同轉(zhuǎn)子構(gòu)型的密煉機(jī)分別制備混煉膠，密煉機(jī)初始溫度為45 ℃，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為55 r·min-1?；鞜捁に嚍椋海?）將BR和NR添加到密煉機(jī)中密煉30 s；（2）添加小料和一半石墨烯密煉30 s；（3）分別加入炭黑和剩余石墨烯，各密煉30 s；（4）加入橡膠油，觀察密煉機(jī)的溫度顯示器，達(dá)到排膠溫度后排膠；（5）在開煉機(jī)中加入硫黃和促進(jìn)劑，薄通8～10次，壓片，冷卻，待用。

在平板硫化機(jī)上硫化膠料，硫化條件為150℃/10 MPa×1.3t90，冷卻待用。

2.4 結(jié)果與分析

2.4.1 動(dòng)態(tài)流變性能

轉(zhuǎn)子構(gòu)型對(duì)NR/BR混煉膠動(dòng)態(tài)流變性能的影響如圖10所示，G′為儲(chǔ)能模量。

從圖10可以看出，隨著應(yīng)變的增大，混煉膠的G′出現(xiàn)下降趨勢(shì)，表現(xiàn)出Payne效應(yīng)。其中采用普通轉(zhuǎn)子混煉加入石墨烯的混煉膠G′對(duì)應(yīng)變的依賴度最高，Payne效應(yīng)最明顯。采用拉伸型轉(zhuǎn)子混煉未加石墨烯的混煉膠G′對(duì)應(yīng)變的依賴度最低，Payne效應(yīng)最弱。這是由于石墨烯粒徑小、質(zhì)量輕，用機(jī)械混合法容易在膠料中發(fā)生團(tuán)聚形成填料網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，使得膠料中的填料網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)增多，因此不管采用哪種構(gòu)型的轉(zhuǎn)子，石墨烯的加入均會(huì)導(dǎo)致膠料的Payne效應(yīng)越加明顯。在采用拉伸型轉(zhuǎn)子混煉膠料時(shí)，梯形槽的設(shè)置會(huì)使膠料受到剪切和拉伸流場(chǎng)的交替變化區(qū)域增多，有助于填料在膠料中的混合和分散，使得填料與橡膠分子結(jié)合得更多，降低了膠料內(nèi)填料網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，從而降低了Payne效應(yīng)，提高了分散性。

圖10 轉(zhuǎn)子構(gòu)型對(duì)膠料動(dòng)態(tài)流變性能的影響

2.4.2 最大消耗功率

拉伸型轉(zhuǎn)子與普通四棱轉(zhuǎn)子對(duì)NR/BR混煉過程中功率消耗的影響如圖11所示。圖11縱坐標(biāo)為轉(zhuǎn)矩，因?yàn)樵诨鞜掃^程中轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速相同，所以轉(zhuǎn)矩的變化趨勢(shì)同功率的變化趨勢(shì)一致。橫坐標(biāo)選取了混煉過程中功率消耗最高的一段時(shí)間。

圖11 轉(zhuǎn)子構(gòu)型與石墨烯對(duì)功率消耗的影響

從圖11可以看出，功率消耗最大的是采用普通轉(zhuǎn)子混煉加入石墨烯的膠料，功率消耗最小的是采用拉伸轉(zhuǎn)子混煉未加石墨烯的膠料，采用拉伸型轉(zhuǎn)子混煉加入石墨烯的膠料所消耗的功率與采用普通轉(zhuǎn)子混煉未加石墨烯的膠料相近?；鞜捈尤胧┠z料時(shí)，由于石墨烯是納米級(jí)填料，易與其他填料團(tuán)聚而不利于膠料混合，極易導(dǎo)致混煉膠分散不均勻，從而延長(zhǎng)混煉時(shí)間，增加能量消耗。與普通轉(zhuǎn)子混煉相比，拉伸型轉(zhuǎn)子混煉除在轉(zhuǎn)子長(zhǎng)棱棱頂處與密煉室內(nèi)壁間隙產(chǎn)生剪切捏煉作用外，轉(zhuǎn)子長(zhǎng)棱處設(shè)置的梯形槽還對(duì)膠料產(chǎn)生強(qiáng)烈的拉伸作用，長(zhǎng)棱棱頂處剪切和拉伸共同作用使膠料與填料更易分散均勻，從而縮短了混煉時(shí)間，減小了能耗。經(jīng)過反復(fù)試驗(yàn)得出，本設(shè)計(jì)拉伸型轉(zhuǎn)子的功率消耗可以減小7%以上。

2.4.3 物理性能

轉(zhuǎn)子構(gòu)型對(duì)NR/BR硫化膠物理性能的影響如表1所示。

表1 轉(zhuǎn)子構(gòu)型對(duì)硫化膠物理性能的影響

從表1可以看出：加入石墨烯的膠料物理性能優(yōu)于未加石墨烯的膠料；在未加石墨烯的膠料中，拉伸型轉(zhuǎn)子制備的膠料物理性能稍優(yōu)于普通四棱轉(zhuǎn)子制備的膠料；在加入石墨烯的膠料中，拉伸型轉(zhuǎn)子制備的膠料物理性能明顯優(yōu)于普通四棱轉(zhuǎn)子制備的膠料。這是因?yàn)槟z料采用普通四棱轉(zhuǎn)子混煉，大塊的膠粒與配合劑在經(jīng)過螺棱棱峰與密煉室內(nèi)壁時(shí)受到強(qiáng)剪切作用，被剪裂粉碎，完成膠料與配合劑之間的分散混合，但由于強(qiáng)剪切作用導(dǎo)致膠溫過高，膠料焦燒，相對(duì)分子質(zhì)量降低。而采用拉伸型轉(zhuǎn)子混煉，膠料在流經(jīng)梯形槽時(shí)，經(jīng)過穩(wěn)定的拉伸作用，填料與膠料充分混合，彌補(bǔ)了剪切作用的損失對(duì)混煉效果的影響，實(shí)現(xiàn)分布混合，保證配合劑組成的分散相均勻地分布在橡膠基體組成的連續(xù)相中，從而完成最終的混煉過程。

加入石墨烯的膠料采用拉伸型轉(zhuǎn)子混煉時(shí)物理性能的提高比采用普通四棱轉(zhuǎn)子時(shí)更明顯，說明拉伸型轉(zhuǎn)子更能促進(jìn)納米級(jí)填料在橡膠混煉過程中的分散和混合。而膠料硬度由于配方一致并未出現(xiàn)明顯變化。

2.4.4 炭黑分散性

普通未加、拉伸未加、普通加入和拉伸加入方式膠料的炭黑分散度分別為7.0，7.7，5.5和6.4。轉(zhuǎn)子構(gòu)型對(duì)硫化膠中炭黑分散性的影響如圖12所示。

圖12 轉(zhuǎn)子構(gòu)型對(duì)炭黑分散性的影響

從圖12可以看出，未加入石墨烯的硫化膠中炭黑分散度高于加入石墨烯的硫化膠，這是因?yàn)槭┦羌{米級(jí)填料，易與其他填料團(tuán)聚，造成分散不均。

從圖12還可以看出，無論是否加入石墨烯，采用拉伸型轉(zhuǎn)子混煉膠的炭黑分散性均優(yōu)于采用普通四棱轉(zhuǎn)子混煉的膠料，即單純的剪切流動(dòng)分散效果并不明顯。這是由于采用普通四棱轉(zhuǎn)子混煉的膠料只在受到剪切變形的同時(shí)發(fā)生旋轉(zhuǎn)，而拉伸型轉(zhuǎn)子梯形槽的設(shè)計(jì)使得膠料更容易進(jìn)入轉(zhuǎn)子棱頂與密煉室內(nèi)壁之間，在原有剪切流動(dòng)的基礎(chǔ)上又受到拉伸流動(dòng)。

3 結(jié)論

（1）通過對(duì)拉伸型轉(zhuǎn)子與普通四棱轉(zhuǎn)子進(jìn)行流場(chǎng)模擬發(fā)現(xiàn)：拉伸型轉(zhuǎn)子在壓力場(chǎng)、速度場(chǎng)、粘度場(chǎng)中的表現(xiàn)均優(yōu)于普通四棱轉(zhuǎn)子。

（2）拉伸型轉(zhuǎn)子在混煉膠制備中消耗的功率小于普通四棱轉(zhuǎn)子。

（3）采用拉伸型轉(zhuǎn)子制備的硫化膠物理性能優(yōu)于采用普通四棱轉(zhuǎn)子制備的硫化膠。

（4）采用拉伸型轉(zhuǎn)子制備的硫化膠由于受到拉伸剪切區(qū)域的交替變化，炭黑分散性高于采用普通四棱轉(zhuǎn)子制備的硫化膠。