吳義磊，趙狐龍，高蒙蒙，劉建祥

（安徽江淮汽車(chē)集團(tuán)股份有限公司技術(shù)中心，安徽 合肥 230601）

前言

汽車(chē)?yán)鋮s系統(tǒng)的作用是使運(yùn)轉(zhuǎn)中的發(fā)動(dòng)機(jī)得到適度冷卻，使其在最適宜的溫度范圍內(nèi)工作。發(fā)動(dòng)機(jī)如果冷卻不足，發(fā)動(dòng)機(jī)功率將下降，機(jī)油受熱而失效，各機(jī)件也可能因高溫致使機(jī)械強(qiáng)度下降；如果冷卻過(guò)渡，熱量散失過(guò)多，發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性下降，機(jī)油黏度加大，運(yùn)動(dòng)件間的摩擦阻力加大，磨損加劇。因此，一個(gè)性能優(yōu)異的汽車(chē)?yán)鋮s系統(tǒng)，尤其是在高溫地區(qū)市場(chǎng)（如：新疆吐魯番、伊朗、科威特等地區(qū)）顯得尤為重要。

1 設(shè)計(jì)目標(biāo)

針對(duì)國(guó)內(nèi)外高溫地區(qū)市場(chǎng)（如：新疆吐魯番、伊朗、科威特等地區(qū)），為滿(mǎn)足客戶(hù)指定工況下對(duì)車(chē)輛動(dòng)力性和舒適性的要求，設(shè)定設(shè)計(jì)目標(biāo)，同時(shí)要求爬坡和高速工況水溫不超標(biāo)（110℃），同時(shí)考慮到客戶(hù)的舒適度、駕駛體驗(yàn)和安全性等因素，不允許“斷空調(diào)”和“限扭”發(fā)生。

表1 車(chē)輛的使用條件與水溫要求

2 冷卻系統(tǒng)散熱量計(jì)算

2.1 車(chē)輛參數(shù)信息（見(jiàn)表2）

2.2 行駛驅(qū)動(dòng)力需求扭矩及轉(zhuǎn)速計(jì)算

根據(jù)車(chē)輛勻速爬坡阻力計(jì)算公式：

圖1 車(chē)輛爬坡示意圖

Ff—?jiǎng)蛩倥榔伦枇?/p>

F0、F1、F2—車(chē)輛風(fēng)阻系數(shù)

G—整車(chē)重力

V—車(chē)速

表2 整車(chē)參數(shù)信息

將參數(shù)帶入公式（1），得出爬坡工況車(chē)輛阻力：Ff=2403N；高速工況車(chē)輛阻力：Ff=1071N。根據(jù)扭矩公式：

Ft—牽引力

N邊—輪邊扭矩

R—輪胎半徑

Ne—發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩

i—傳動(dòng)比（變速箱加主減速器）

n—發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速

V—車(chē)速

η—傳動(dòng)系效率

將參數(shù)帶入公式（2）和（3），得

爬坡工況發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩為：Ne=140.5N.m、轉(zhuǎn)速為：n=2664r/min；

高速工況發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩為：Ne=157.4N.m、轉(zhuǎn)速為：n=2492r/min。

2.3 壓縮機(jī)需求扭矩計(jì)算

已知 2.0T發(fā)動(dòng)機(jī)匹配空調(diào)壓縮機(jī)功率為 3Kw，根據(jù)公式（4）計(jì)算出發(fā)動(dòng)機(jī)在驅(qū)動(dòng)壓縮機(jī)時(shí)損耗的扭矩：

N'—發(fā)動(dòng)機(jī)用于克服道路行駛阻力扭矩

N—發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩

P—發(fā)動(dòng)機(jī)功率

計(jì)算得

爬坡工況：N爬=151.3 N.m；高速工況：N高=168.9 N.m。

2.4 發(fā)動(dòng)機(jī)輸出扭矩與轉(zhuǎn)速計(jì)算

修正發(fā)動(dòng)機(jī)真實(shí)輸出扭矩，整理如下。

表3 工況對(duì)應(yīng)發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩和轉(zhuǎn)速信息

2.5 工況下散熱器散熱需求計(jì)算

通過(guò)臺(tái)架熱平衡測(cè)試數(shù)據(jù)，利用插值法，計(jì)算爬坡和高速工況下的散熱器散熱量。

表4 某型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架熱平衡測(cè)試數(shù)據(jù)

爬坡工況散熱器散熱量為： QW爬=30kw；高速工況散熱器散熱量為：QW高=32kw。在散熱器設(shè)計(jì)期間，往往要留有5%～25%的散熱量余量[1]，取 10%，則 QW爬=33kw；QW高=35.2kw。

3 風(fēng)側(cè)邊界計(jì)算

圖2 新造型前保杠與聚風(fēng)板結(jié)構(gòu)

利用CFD分析工具，分析新造型（更新前保杠和聚風(fēng)板，中冷器、冷凝器、散熱器和風(fēng)扇數(shù)據(jù)不變）。

圖3 截面流速分布圖

表5是車(chē)速為30km/h、60km/h和130km/h時(shí)的計(jì)算風(fēng)量。

表5 新造型CFD風(fēng)量分析結(jié)果

根據(jù)冷凝器的換熱特性（中心試驗(yàn)），差值出車(chē)速60km/h和130km/h時(shí)，冷凝器的散熱量為：10.5kw和15.3kw。根據(jù)公式（5）計(jì)算出爬坡和高速兩種工況空氣進(jìn)入冷凝器前后的溫差=14℃；=12℃。

Q—換熱器換熱量

Ca—空氣比熱容（取1.047kJ/kg·℃）

ma—空氣質(zhì)量流量

圖4 冷凝器換熱曲線

4 散熱器換熱量校核

根據(jù)換熱公式和散熱器效率公式，計(jì)算散熱量：

K—散熱器效率（0.6～0.7，取0.7）

Ta1、Ta2—散熱器進(jìn)、出風(fēng)溫度

TW1、TW2—散熱器進(jìn)、出水溫度

整理邊界條件：

表6 邊界條件

將公式（6）帶入公式（5）得散熱器散熱量計(jì)算公式：

將邊界條件帶入公式（7）計(jì)算得：

爬坡工況不滿(mǎn)足需求；同理，高速工況為 46.7kw＞35.2kw，滿(mǎn)足需求。

5 優(yōu)化要因確認(rèn)

爬坡工況狀態(tài)信息整理：

表7 爬坡工況狀態(tài)信息

基于整車(chē)的開(kāi)發(fā)設(shè)計(jì)與市場(chǎng)適應(yīng)性需求，因素 1、3、5不可變動(dòng)，只有通過(guò)優(yōu)化因素2、因素4和因素6來(lái)改善整車(chē)熱平衡。

若要滿(mǎn)足爬坡工況熱平衡要求，散熱器總散熱量應(yīng)提高（33-27.4）/33=20.4%。通過(guò)公式（7）計(jì)算得，單獨(dú)通過(guò)優(yōu)化散熱器進(jìn)風(fēng)溫度，需降低到48.5℃；單獨(dú)通過(guò)優(yōu)化散熱器進(jìn)風(fēng)量，需提升到0.883kg/s；單獨(dú)通過(guò)提升散熱器效率，需提升到0.843。

降低散熱器進(jìn)風(fēng)溫度，需調(diào)整冷凝器的結(jié)構(gòu)形狀或布置位置，改制困難，暫不考慮此方案；根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，散熱器效率在 0.7基礎(chǔ)上很難再做提升。所以提高散熱器進(jìn)風(fēng)量是最為有效可行的方法。

6 優(yōu)化方案分析

6.1 優(yōu)化方案識(shí)別

提高散熱器進(jìn)風(fēng)量目標(biāo)分解：

表8 優(yōu)化目標(biāo)分解

本次研究已是基于新造型（增大格柵開(kāi)口面積、優(yōu)化聚風(fēng)板）車(chē)型，所以1、2兩項(xiàng)提升空間較小； CFD（車(chē)速60km/h）分析以及新疆道路（爬坡工況）測(cè)試均證明，優(yōu)化密封方案在中低車(chē)速下效果欠佳，所以提升進(jìn)氣效率方法不可行。

降低風(fēng)阻勢(shì)必要優(yōu)化冷凝器、散熱器的結(jié)構(gòu)，一定程度上會(huì)影響甚至降低換熱器的換熱能力，計(jì)算復(fù)雜可行性差，暫不作考慮。

綜上所述排除，可行方案為：4、提升風(fēng)扇性能；6、增加散熱器迎風(fēng)面積。

6.2 風(fēng)扇性能提升

下圖為某車(chē)型散熱器的風(fēng)速與車(chē)速的關(guān)系，從圖中可以看出，隨著車(chē)速的提升，散熱器的風(fēng)速開(kāi)始由電子風(fēng)扇主導(dǎo)變成由車(chē)速主導(dǎo)。關(guān)于提高風(fēng)扇性能的問(wèn)題與風(fēng)扇供應(yīng)商的交流結(jié)果為：在扇葉（更改扇葉效果亦不明顯）不變的情況下，增加轉(zhuǎn)速，風(fēng)扇可靠性會(huì)變差且噪聲也是無(wú)法接受的。

所以中高速行駛工況單憑優(yōu)化風(fēng)扇性能提升進(jìn)風(fēng)量是不可行的。

圖5 某車(chē)型散熱器風(fēng)速與車(chē)速關(guān)系

6.3 增加散熱器迎風(fēng)面積

根據(jù)數(shù)模結(jié)構(gòu)可知原散熱器面積為：0.4632m×0.51m=0.236m2；增加散熱器左側(cè)長(zhǎng)度211mm，使散熱器左右兩邊關(guān)于格柵中線對(duì)稱(chēng)，更改后尺寸為：0.4632m×0.721m=0.334m2，散熱器面積比原尺寸增加41.5%。若其他邊界條件不變，則散熱器散熱量隨之增加41.5%（＞20.4%），可滿(mǎn)足散熱需求。

調(diào)整中冷器與冷凝器尺寸（長(zhǎng)度和寬度）以適應(yīng)散熱器尺寸變更，同時(shí)為保證散熱器進(jìn)風(fēng)風(fēng)速，需將單風(fēng)扇更改為雙風(fēng)扇。具體尺寸變化如下表：

表9 優(yōu)化目標(biāo)分解

為保證空調(diào)的功能，同時(shí)考慮前端裝配關(guān)系，調(diào)整冷凝器的尺寸為：708mm×319mm；中冷器尺寸為：580mm×125mm，迎風(fēng)面積減小 13.8%，因布置在靠下位置，進(jìn)風(fēng)量會(huì)有一定提升，所以對(duì)散熱功率不會(huì)有過(guò)大影響。原方案與更改后各換熱器的尺寸位置關(guān)系如下所示：

圖6 俯視圖

圖7 正視圖

圖8 側(cè)視圖

7 散熱器性能校驗(yàn)

由單風(fēng)扇改成雙風(fēng)扇，同樣轉(zhuǎn)速下風(fēng)量會(huì)提升（單風(fēng)扇變五風(fēng)扇，轉(zhuǎn)速2500rpm，車(chē)速為0km/h時(shí)，風(fēng)扇風(fēng)速提升約 26%）[2]，暫且認(rèn)為散熱器進(jìn)風(fēng)風(fēng)速不變?yōu)?.8m/s；中冷器后進(jìn)風(fēng)溫升取10℃，則散熱器增加面積部分進(jìn)風(fēng)溫度為45℃+10℃=55℃；那么根據(jù)公式（5）得散熱器增加散熱量為：

由以上計(jì)算結(jié)果可得散熱器性能滿(mǎn)足散熱需求，方案可行。

8 結(jié)論

本文詳細(xì)介紹了冷卻系統(tǒng)性能優(yōu)化過(guò)程，提出了優(yōu)化設(shè)計(jì)方案，并進(jìn)行分析識(shí)別，找到性能提升的方法。另外，理論計(jì)算雖然有誤差在里面，但可以指明設(shè)計(jì)思路和優(yōu)化方向。其具體的性能還 需要后期通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)試來(lái)加以驗(yàn)證。