，,b，,b，，

(蘭州交通大學(xué) a.甘肅省道路橋梁與地下工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室；b.道橋工程災(zāi)害防治技術(shù)國(guó)家地方聯(lián)合工程實(shí)驗(yàn)室，蘭州 730070)

1 研究背景

混凝土作為目前最主要的建筑材料，廣泛應(yīng)用于鐵路、公路、水利、工民建等行業(yè)的工程建設(shè)中。然而，我國(guó)幅員遼闊，各地區(qū)氣候環(huán)境差異巨大，因此混凝土材料在不同地區(qū)間的使用往往會(huì)表現(xiàn)出一定的差異性。究其原因，這是由于混凝土的性能除了要受到自身的水膠比、摻合料、外加劑等因素的制約外，還會(huì)受到養(yǎng)護(hù)溫度、濕度等環(huán)境因素以及養(yǎng)護(hù)方式的影響[1-3]?；诖?，許多學(xué)者研究了特殊環(huán)境及不同養(yǎng)護(hù)方式下混凝土的性能：謝超等[4]對(duì)-3 ℃、3 ℃、標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)等養(yǎng)護(hù)條件下低水膠比混凝土性能的研究表明養(yǎng)護(hù)溫度對(duì)混凝土的強(qiáng)度、氣孔結(jié)構(gòu)、抗氯離子滲透性等有很大的影響；李雪峰等[5]研究了低氣壓環(huán)境對(duì)混凝土含氣量及氣泡穩(wěn)定性的影響，結(jié)果表明低氣壓環(huán)境會(huì)使混凝土的氣泡間距系數(shù)明顯增大；郭寅川等[6]研究了高寒地區(qū)橋梁混凝土的抗氯離子滲透性能；張豐等[7]研究了碳化養(yǎng)護(hù)對(duì)鋼渣混凝土強(qiáng)度和體積穩(wěn)定性的影響，得到了碳化養(yǎng)護(hù)下鋼渣粉能夠顯著提高混凝土的抗壓強(qiáng)度、改善混凝土體積穩(wěn)定性的結(jié)論；李美利等[8]探討了自然環(huán)境、水中養(yǎng)護(hù)、薄膜覆蓋3種養(yǎng)護(hù)條件對(duì)不同粉煤灰摻量混凝土表面吸水率以及表面層混凝土的電阻率影響；王衍森等[9]則研究了凍結(jié)井外壁混凝土的早期強(qiáng)度增長(zhǎng)規(guī)律，結(jié)果表明外壁混凝土的早期強(qiáng)度增長(zhǎng)速度快，且沿厚度方向呈現(xiàn)為“表面低、內(nèi)部高”的分布特征。從以上針對(duì)特殊環(huán)境及不同養(yǎng)護(hù)方式的混凝土性能的影響的研究結(jié)果不難發(fā)現(xiàn)，與一般環(huán)境下的混凝土相比，特殊環(huán)境及不同養(yǎng)護(hù)方式下的混凝土性能確實(shí)表現(xiàn)出了明顯的差異。

本文針對(duì)干寒、大溫差的自然環(huán)境采取了多種養(yǎng)護(hù)材料對(duì)混凝土進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，通過(guò)對(duì)試件抗壓強(qiáng)度、抗裂性以及細(xì)觀結(jié)構(gòu)的研究分析，以期發(fā)現(xiàn)較適合此類(lèi)特殊環(huán)境下混凝土的發(fā)展的養(yǎng)護(hù)材料。

2 試驗(yàn)概況

格庫(kù)鐵路東起青海省格爾木市，西至新疆維吾爾自治區(qū)庫(kù)爾勒市，線路全長(zhǎng)1 213.9 km。線路新疆段為跨越臺(tái)特瑪湖區(qū)采取“以橋代路”的方式，橋梁全長(zhǎng)約24 km。該地區(qū)氣候類(lèi)型屬典型的大陸型干旱性氣候，異常干旱、寒冷、晝夜溫差大，平均氣溫1～3 ℃，白天最高氣溫能夠達(dá)到33～35 ℃，夜間最低氣溫約為-29～-33 ℃，年平均降水量27～43 mm，年平均蒸發(fā)量>2 800 mm。

本次試驗(yàn)儀器主要有SYE-2000BS型液壓伺服壓力試驗(yàn)機(jī)、測(cè)微儀、放大鏡、RapidAir457孔結(jié)構(gòu)分析儀、烘箱等。水泥采用新疆天山水泥股份有限公司生產(chǎn)的P·O 42.5級(jí)低堿水泥，成分組成如表1所示；粉煤灰采用巴州泛宇建材科技有限公司生產(chǎn)的I級(jí)粉煤灰；粗骨料為碎石，5～20 mm連續(xù)級(jí)配；引氣劑和減水劑均采用中建材中巖科技有限公司生產(chǎn)的引氣劑和聚羧酸減水劑；養(yǎng)護(hù)劑采用山西三維建材有限公司生產(chǎn)的SX-7型混凝土養(yǎng)護(hù)劑；土工布和橡塑板采用普通類(lèi)型。

表1 水泥原料化學(xué)組成Table 1 Chemical composition of cement

注：該表在文獻(xiàn)[10]的基礎(chǔ)上做了修正

強(qiáng)度測(cè)試和圓環(huán)法測(cè)試混凝土的早期抗裂性的方法均按照《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50081—2002)進(jìn)行。氣孔結(jié)構(gòu)測(cè)試采用氣孔結(jié)構(gòu)分析儀測(cè)試，具體測(cè)試方法與文獻(xiàn)[4]相同。

試驗(yàn)中配合比采用工程實(shí)際配比0.24，坍落度為(180±5)mm，配合比如表2所示。

表2 混凝土配合比Table 2 Mix proportion of concrete kg/m3

本次試驗(yàn)的養(yǎng)護(hù)方式分為自然養(yǎng)護(hù)、養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)、橡塑板養(yǎng)護(hù)和土工布養(yǎng)護(hù)4種。按照混凝土配合比制作試件后，將試件先放入室溫為18 ℃的室內(nèi)帶模養(yǎng)護(hù)1 d之后脫模，然后按照不同養(yǎng)護(hù)條件分別進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。

3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 抗壓強(qiáng)度

圖1給出了不同材料養(yǎng)護(hù)下混凝土抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)結(jié)果。對(duì)試驗(yàn)結(jié)果分析得，7 d齡期時(shí)，養(yǎng)護(hù)劑、橡塑板、土工布3種養(yǎng)護(hù)材料養(yǎng)護(hù)的混凝土抗壓強(qiáng)度分別為自然養(yǎng)護(hù)下的1.04，1.15，1.07倍；28 d齡期時(shí)，這個(gè)相對(duì)強(qiáng)度比例變?yōu)?.91，1.09，1.02倍。不難看出，水膠比一定時(shí)，采用養(yǎng)護(hù)材料包裹養(yǎng)護(hù)的這種形式更有利于混凝土早期強(qiáng)度的發(fā)展，并且土工布和橡塑板的養(yǎng)護(hù)效果較養(yǎng)護(hù)劑要好；隨著齡期的增大，采取了養(yǎng)護(hù)方式的混凝土強(qiáng)度增長(zhǎng)減緩，養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)下的強(qiáng)度值甚至小于自然養(yǎng)護(hù)。

圖1 抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Fig.1 Test result of compressive strength

圖2 測(cè)試齡期內(nèi)某天的溫濕度變化情況Fig.2 Changes of temperature and humidity in one day during test age

混凝土的抗壓強(qiáng)度本質(zhì)上表征的是水泥水化程度，水化反應(yīng)越快，同齡期內(nèi)的水化程度越大，混凝土抗壓強(qiáng)度就會(huì)越高。就橡塑板的養(yǎng)護(hù)形式而言，黑色橡塑板吸熱會(huì)使混凝土所處的溫度升高，水化反應(yīng)速度較快，同齡期內(nèi)的水化反應(yīng)程度更大，抗壓強(qiáng)度更高。土工布養(yǎng)護(hù)形式與此類(lèi)似，養(yǎng)護(hù)材料在一定程度上起到了保溫隔熱作用，使混凝土處于一個(gè)相對(duì)恒定的溫度范圍，促進(jìn)了混凝土內(nèi)部的水化反應(yīng)。自然養(yǎng)護(hù)下混凝土外表面直接與空氣接觸，溫度變化速度快、幅度大，低溫對(duì)水化反應(yīng)影響更顯著，水化反應(yīng)速度相對(duì)較慢，抗壓強(qiáng)度也較低。養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)下的混凝土蒸發(fā)量小，內(nèi)部自由水含量高，理論上其水化程度實(shí)際上要比自然養(yǎng)護(hù)更大，但由于自由水凝結(jié)硬化過(guò)程中形成的泌水遷移通道更多，導(dǎo)致其抗壓強(qiáng)度反而更低。從圖1中還可以看出，自然養(yǎng)護(hù)與土工布養(yǎng)護(hù)的抗壓強(qiáng)度值大致相同。這是由于夜間低溫時(shí)(見(jiàn)圖2)，混凝土內(nèi)部的自由水會(huì)結(jié)冰發(fā)生體積膨脹，產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力，對(duì)混凝土內(nèi)部的晶體結(jié)構(gòu)造成不可逆轉(zhuǎn)的破壞[11]，導(dǎo)致抗壓強(qiáng)度有一定程度的減小。相較于普通養(yǎng)護(hù)形式，“包裹”式的養(yǎng)護(hù)方式一方面保障了混凝土內(nèi)部水化反應(yīng)速率，同時(shí)也在一定程度上防止混凝土內(nèi)部的自由水結(jié)冰，因此抗壓強(qiáng)度反而較高。

為了能夠了解不同材料養(yǎng)護(hù)條件下的混凝土強(qiáng)度增長(zhǎng)規(guī)律，為施工提供相應(yīng)的理論指導(dǎo)，利用數(shù)據(jù)擬合工具對(duì)混凝土早齡期抗壓強(qiáng)度的增長(zhǎng)規(guī)律進(jìn)行了分析。表3是不同材料養(yǎng)護(hù)下的混凝土強(qiáng)度擬合結(jié)果。從表3中可知，相關(guān)系數(shù)均在0.99以上，對(duì)各齡期而言，最大相對(duì)誤差在1.07%～2.37%之間。這說(shuō)明該擬合公式對(duì)各種養(yǎng)護(hù)方式下的抗壓強(qiáng)度均具有良好的擬合性，可以較為準(zhǔn)確地反映干寒大溫差的特殊環(huán)境下混凝土早齡期抗壓強(qiáng)度與齡期之間的關(guān)系。

表3 強(qiáng)度擬合結(jié)果Table 3 Fitting results of compressive strength

注:x是齡期；y是強(qiáng)度；a,b是擬合參數(shù)

3.2 抗裂性能

表4是不同材料養(yǎng)護(hù)下試件立面的開(kāi)裂時(shí)間及開(kāi)裂觀測(cè)結(jié)果。從表4中分析可知，養(yǎng)護(hù)方式對(duì)混凝土的開(kāi)裂性影響明顯，養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)和土工布養(yǎng)護(hù)能夠明顯提高混凝土的抗裂性，而橡塑板養(yǎng)護(hù)卻恰好相反。與自然養(yǎng)護(hù)相比，養(yǎng)護(hù)劑、土工布養(yǎng)護(hù)下混凝土的初裂時(shí)間推遲了4，11 h，橡塑板養(yǎng)護(hù)則提前了2.5 h；除橡塑板養(yǎng)護(hù)外，其余養(yǎng)護(hù)方式的裂縫總條數(shù)相較而言均呈減小趨勢(shì)；此外，就初裂長(zhǎng)度、初裂寬度而言，養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)下試件初裂長(zhǎng)度、初裂寬度分別減小了10.2%和38.2%，土工布養(yǎng)護(hù)下則減小了27.1%和47%，橡塑板養(yǎng)護(hù)下初裂寬度較自然養(yǎng)護(hù)有所增大，約為80.9%，初裂長(zhǎng)度卻僅減小了4.4%，同時(shí)，裂縫總條數(shù)與自然養(yǎng)護(hù)下相同。這說(shuō)明，養(yǎng)護(hù)劑、土工布養(yǎng)護(hù)方式有利于抑制混凝土的開(kāi)裂，橡塑板養(yǎng)護(hù)則不利于混凝土的抗裂。

表4 裂縫觀測(cè)結(jié)果Table 4 Observation results of cracks

對(duì)小體積混凝土而言，硬化過(guò)程中的失水收縮是影響其早期開(kāi)裂的主要因素[12]。在自然養(yǎng)護(hù)條件下，混凝土表面水分蒸發(fā)量較大，水分遷移程度較高，在混凝土內(nèi)部形成了較多的毛細(xì)孔，使得混凝土內(nèi)部產(chǎn)生較大的塑性收縮；此外，混凝土內(nèi)部由于水化放熱溫度較高，表面溫度卻較低，形成了較大的溫度差，產(chǎn)生了溫度應(yīng)力，而此時(shí)混凝土的強(qiáng)度卻較低，抵抗拉應(yīng)力的能力較弱，這也是混凝土開(kāi)裂的原因之一。橡塑板養(yǎng)護(hù)相較于自然養(yǎng)護(hù)，雖然溫度應(yīng)力較小，但水化反應(yīng)快，水化程度高，混凝土內(nèi)部也會(huì)造成局部失水，從而產(chǎn)生較大的塑形收縮，產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力，使得其開(kāi)裂較為嚴(yán)重?？紤]到其初裂時(shí)間僅為4.5 h，即在白天時(shí)就發(fā)生了開(kāi)裂，因此溫度應(yīng)力對(duì)其初裂過(guò)程影響并不大。養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)過(guò)程中由于混凝土表面的水分蒸發(fā)小，失水并不嚴(yán)重，所以混凝土開(kāi)裂并不嚴(yán)重。土工布養(yǎng)護(hù)形式則是減弱了混凝土表面的水分散失，相對(duì)減小了混凝土的失水收縮；同時(shí)也減弱了混凝土內(nèi)部水化熱產(chǎn)生的溫度差，降低了溫度應(yīng)力，最終提高了混凝土的抗裂性。

3.3 細(xì)觀結(jié)構(gòu)

3.3.1 孔隙率

圖3是不同材料養(yǎng)護(hù)下混凝土28 d齡期的孔隙率試驗(yàn)結(jié)果。

圖3 孔隙率試驗(yàn)結(jié)果Fig.3 Test results of porosity

從圖3中可以看出，養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)下試件的孔隙率較自然養(yǎng)護(hù)下有一定程度的增大，約為47.3%，橡塑板、土工布養(yǎng)護(hù)則相對(duì)有所減小，分別為17.8%,13.1%。這是因?yàn)楫?dāng)實(shí)際水膠比大于理論上水泥完全水化的水膠比時(shí)，混凝土內(nèi)部的孔徑形成是由過(guò)量的自由水在凝結(jié)硬化過(guò)程中形成的泌水通道以及混凝土表面水分蒸發(fā)過(guò)程中的遷移通道決定的[4]，自由水越多，水分蒸發(fā)越快，混凝土的孔隙率就越大。養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)下，雖然水分蒸發(fā)速度慢，但混凝土內(nèi)部的自由水含量最多，凝結(jié)硬化過(guò)程中形成的泌水通道更多，因此孔隙率最大；橡塑板、自然養(yǎng)護(hù)條件下，混凝土蒸發(fā)量大，水分蒸發(fā)形成的遷移通道較多，自由水凝結(jié)硬化的泌水通道則較小，總體來(lái)看，其孔隙率較養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)下的混凝土要??；土工布養(yǎng)護(hù)下，雖然其蒸發(fā)量小，但由于土工布的保溫隔熱作用，混凝土內(nèi)部水化程度較高，故其自由水含量并非很大，因此孔隙率與橡塑板的養(yǎng)護(hù)形式大致相同。除此之外，由于大溫差的特殊環(huán)境，夜間低溫混凝土內(nèi)部的水凍結(jié)冰，發(fā)生體積膨脹，產(chǎn)生凍脹應(yīng)力，當(dāng)這種凍脹應(yīng)力超過(guò)混凝土抗拉強(qiáng)度時(shí)，也會(huì)形成許多微裂縫[13]，這也會(huì)對(duì)氣孔結(jié)構(gòu)的發(fā)展有一定的影響。

此外，有研究表明，混凝土的孔隙率與抗壓強(qiáng)度之間存在明顯的相關(guān)關(guān)系[14-15]：混凝土的孔隙率越大，其內(nèi)部的相對(duì)受力面積就越小，單位面積承受的壓力就越小。這也從細(xì)觀角度說(shuō)明：養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)下的混凝土孔隙率最大，抗壓強(qiáng)度最小；橡塑板養(yǎng)護(hù)下的混凝土孔隙率最小，抗壓強(qiáng)度最大。

3.3.2 氣泡平均弦長(zhǎng)

氣泡平均弦長(zhǎng)可以用來(lái)表征混凝土氣泡的孔徑分布狀態(tài)。其值越大，表示混凝土大孔徑的孔含量越多，反之則表示小孔含量更多。圖4是不同材料養(yǎng)護(hù)下混凝土28 d齡期的氣泡平均弦長(zhǎng)試驗(yàn)結(jié)果。

圖4 氣泡平均弦長(zhǎng)試驗(yàn)結(jié)果Fig.4 Test results of average chord length

從圖4中可以看出，不同養(yǎng)護(hù)方式下的混凝土氣泡平均弦長(zhǎng)從大到小依次為養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)、自然養(yǎng)護(hù)、土工布養(yǎng)護(hù)、橡塑板養(yǎng)護(hù)。這是因?yàn)樵谡駬v方式、外加劑等條件相同時(shí)，混凝土內(nèi)部氣泡大小與水泥水化程度有很大關(guān)系，此外自由水的泌水及蒸發(fā)遷移也對(duì)氣泡間距系數(shù)有一定程度的影響?；炷了潭仍礁?，孔徑就會(huì)有朝著小孔徑的方向發(fā)展的趨勢(shì)。橡塑板的養(yǎng)護(hù)形式水化程度最高，氣泡平均弦長(zhǎng)最小，土工布次之。養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)下的混凝土水化程度較自然養(yǎng)護(hù)更大一些，但其內(nèi)部自由水遷移等因素對(duì)混凝土的影響要大于自然養(yǎng)護(hù)下水分蒸發(fā)遷移等對(duì)混凝土的影響，因此，養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)下的混凝土氣泡平均弦長(zhǎng)較自然養(yǎng)護(hù)下更大一些。這從孔隙率及抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果也能看出來(lái)。

3.3.3 氣泡間距系數(shù)

圖5是不同材料養(yǎng)護(hù)下混凝土28 d齡期的氣泡間距系數(shù)試驗(yàn)結(jié)果。從圖5中可以看出，不同材料養(yǎng)護(hù)下混凝土的氣泡間距系數(shù)也表現(xiàn)出一定的差異，從大到小依次為：橡塑板、自然養(yǎng)護(hù)、土工布和養(yǎng)護(hù)劑。一般而言，氣泡間距系數(shù)與氣泡含量及氣泡大小有關(guān)，氣泡含量越多，氣泡孔徑越大，氣泡間距系數(shù)就會(huì)越小。而氣泡含量即為混凝土的孔隙率，氣泡直徑則能通過(guò)氣泡平均弦長(zhǎng)體現(xiàn)出來(lái)。養(yǎng)護(hù)劑的養(yǎng)護(hù)形式孔隙率與氣泡平均弦長(zhǎng)均最大，氣泡間距系數(shù)最小；橡塑板的養(yǎng)護(hù)形式其孔隙率與氣泡平均弦長(zhǎng)均較小，氣泡間距系數(shù)反而最大。此外，夜間低溫下水結(jié)冰體積膨脹產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力也會(huì)造成氣泡間距系數(shù)在一定程度上增大[11]，于是自然養(yǎng)護(hù)下的氣泡間距系數(shù)較土工布的養(yǎng)護(hù)形式更大一些。

圖5 氣泡間距系數(shù)試驗(yàn)結(jié)果Fig.5 Test results of void spacing factor

氣泡間距系數(shù)在物理意義上表示的是混凝土中可凍水在結(jié)冰膨脹時(shí)向氣泡遷移的距離[16]，被認(rèn)為是決定混凝土抗凍性最關(guān)鍵的指標(biāo)，并且研究指出當(dāng)混凝土中氣泡間距系數(shù)在200～300 μm之間時(shí)混凝土具有優(yōu)良的抗凍性能[17]。因此，通過(guò)氣泡間距系數(shù)可以間接地研究混凝土的抗凍性能。從圖5中可以看出，土工布養(yǎng)護(hù)形式下混凝土的氣孔間距系數(shù)在200～300 μm之間，說(shuō)明土工布養(yǎng)護(hù)形式下的混凝土有較好的抗凍性能。

4 結(jié) 論

通過(guò)對(duì)干寒、大溫差環(huán)境下不同養(yǎng)護(hù)方式下混凝土的抗壓強(qiáng)度、抗裂性能及其細(xì)觀氣孔結(jié)構(gòu)的分析，得出了以下結(jié)論：

(1)相比于自然養(yǎng)護(hù)，“包裹”式養(yǎng)護(hù)可以在一定程度上消除外界環(huán)境帶來(lái)的影響，相對(duì)地提高了水泥水化反應(yīng)的速率，同齡期內(nèi)的水化程度更大，因此混凝土抗壓強(qiáng)度較自然養(yǎng)護(hù)形式要高。此外，夜間低溫的養(yǎng)護(hù)環(huán)境不僅會(huì)制約混凝土水化反應(yīng)速率，混凝土內(nèi)部的自由水在凍結(jié)成冰的過(guò)程中也會(huì)對(duì)混凝土內(nèi)部的晶體結(jié)構(gòu)造成損傷，對(duì)抗壓強(qiáng)度造成一定的影響。

(2)小體積混凝土的開(kāi)裂本質(zhì)上是混凝土的失水收縮造成的，溫度應(yīng)力也會(huì)有一定的影響，因此養(yǎng)護(hù)形式對(duì)混凝土抗裂性能的影響主要在失水及溫度方面。從初裂時(shí)間、初裂寬度、初裂長(zhǎng)度以及裂縫總條數(shù)等方面來(lái)說(shuō)，養(yǎng)護(hù)劑、土工布養(yǎng)護(hù)能夠提高混凝土的抗裂性，橡塑板養(yǎng)護(hù)下的混凝土抗裂性最差。

(3)混凝土的孔隙率是由內(nèi)部的自由水在凝結(jié)硬化過(guò)程中形成的泌水通道以及表面水分蒸發(fā)過(guò)程中的遷移通道決定的。自由水含量越多，蒸發(fā)速度越快，混凝土的孔隙率就越大；此外，還與混凝土內(nèi)部自由水的凍結(jié)程度有關(guān)。就孔隙率而言，養(yǎng)護(hù)劑的養(yǎng)護(hù)形式最大，自然養(yǎng)護(hù)次之，橡塑板與土工布較小。

(4)混凝土的氣泡平均弦長(zhǎng)與氣泡間距系數(shù)在一定程度上表征了混凝土的氣泡分布狀態(tài)。前者與混凝土的水化程度有關(guān)，后者則是由水化程度、自由水的泌水、遷移及凍脹等因素共同決定的。

(5)通過(guò)綜合對(duì)比分析不同材料養(yǎng)護(hù)下混凝土的強(qiáng)度、抗裂性與細(xì)觀結(jié)構(gòu)，可知土工布養(yǎng)護(hù)最適合作為干寒、大溫差環(huán)境下的混凝土養(yǎng)護(hù)材料，其抗壓強(qiáng)度、抗裂性及細(xì)觀結(jié)構(gòu)的分布狀態(tài)都較自然養(yǎng)護(hù)有一定程度的增強(qiáng)。相對(duì)而言，橡塑板養(yǎng)護(hù)抗裂性較差，養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)形式的力學(xué)性能較差。