王寬心，吳玉成，涂陽勤，郭廉潔，婁海川，侯衛(wèi)鋒

(浙江中控軟件技術(shù)有限公司，浙江 杭州 310053)

0 引言

燃料氣系統(tǒng)是石化企業(yè)較為龐大和復(fù)雜的公用工程，幾乎涉及煉廠所有的生產(chǎn)裝置，其運(yùn)行狀況的好壞直接決定了煉廠安全、環(huán)保及經(jīng)濟(jì)效益。多年來，由于缺乏有效的分析方法及優(yōu)化工具，管理人員對(duì)煉廠燃料氣系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)、優(yōu)化方向等認(rèn)識(shí)不清，難以應(yīng)對(duì)燃料氣管網(wǎng)頻繁波動(dòng)的問題，無法及時(shí)響應(yīng)燃料組成及操作工況的變化，不但影響加熱爐的熱效率及運(yùn)行穩(wěn)定、造成不必要的燃料損耗，而且還會(huì)引發(fā)安全事故[1-3]。提升燃料氣系統(tǒng)的運(yùn)行平穩(wěn)性、實(shí)現(xiàn)煉廠副產(chǎn)燃料氣中有效成分的最大化回收利用，是石化企業(yè)實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗、降低環(huán)境污染的關(guān)鍵，也是國內(nèi)外關(guān)注的熱點(diǎn)問題[4-8]。目前，相關(guān)技術(shù)僅考慮了燃料氣系統(tǒng)產(chǎn)耗“量”的平衡，未考慮不同種類燃料資源 “質(zhì)”的差異，更沒有考慮高附加值組分的回收過程。該過程對(duì)穩(wěn)定瓦斯管網(wǎng)的運(yùn)行可以起到一定作用，但無法實(shí)現(xiàn)燃料氣系統(tǒng)運(yùn)行效益的最大化。

本文在充分分析煉廠燃料氣系統(tǒng)運(yùn)行特征的基礎(chǔ)上，構(gòu)建基于熱值平衡的燃料氣系統(tǒng)分析及優(yōu)化方法。引入夾點(diǎn)分析技術(shù)指導(dǎo)煉廠燃料氣管網(wǎng)優(yōu)化改造，充分考慮高附加值組分回收過程，構(gòu)建調(diào)度優(yōu)化模型，進(jìn)而優(yōu)化操作、優(yōu)化調(diào)度。相關(guān)技術(shù)可為煉油廠燃料氣系統(tǒng)的運(yùn)行狀態(tài)分析和優(yōu)化提供借鑒。

1 燃料系統(tǒng)運(yùn)行過程分析與優(yōu)化策略

1.1 燃料系統(tǒng)運(yùn)行過程分析

燃料氣是煉化企業(yè)主要的能源介質(zhì)，占常減壓、焦化、重整等裝置能源消耗的80%以上，主要來源于各裝置副產(chǎn)干氣及補(bǔ)充的液化氣、天然氣等。燃料氣管網(wǎng)一般分為高壓瓦斯系統(tǒng)和低壓瓦斯系統(tǒng)兩個(gè)部分。低壓瓦斯系統(tǒng)與各裝置火炬氣排放管道相連，負(fù)責(zé)將收集的、各裝置排放的低壓瓦斯，經(jīng)過氣柜、壓縮機(jī)等設(shè)備打入高壓瓦斯管網(wǎng)。高壓瓦斯系統(tǒng)由瓦斯副產(chǎn)裝置、有效成分回收裝置、瓦斯管網(wǎng)和各瓦斯消耗裝置等構(gòu)成。煉油廠燃料氣系統(tǒng)流程簡(jiǎn)圖如圖1所示。

圖1 系統(tǒng)流程簡(jiǎn)圖

煉廠副產(chǎn)燃料氣包括焦化干氣、催化干氣、加氫干氣、氣柜回收氣、脫附氣等。由于不同類型瓦斯間的組成差別很大且不斷波動(dòng)，造成各類瓦斯的熱值差別較大。各類燃料氣供至加熱爐燃燒時(shí)，在各類燃料組分、混合比例雙重因素的影響下，產(chǎn)生的較大波動(dòng)將直接影響加熱爐的平穩(wěn)運(yùn)行，造成燃料資源的浪費(fèi)[9]。例如，當(dāng)燃料氣熱值過大時(shí)易造成燃燒不充分，使排放煙氣中的CO、殘?zhí)己砍瑯?biāo)，浪費(fèi)燃料且污染環(huán)境。當(dāng)瓦斯熱值過低時(shí)，易造成排煙溫度過高、燃燒爐熱效率下降，甚至無法滿足工藝物料的熱量需求。當(dāng)燃料氣熱值頻繁劇烈波動(dòng)時(shí)，甚至?xí)l(fā)加熱爐熄火等事故，影響煉油裝置的正常運(yùn)行。另外，燃料氣中含有大量的氫氣、乙烷、乙烯、丙烷、丙烯等多種高附加值組分。因此，根據(jù)各加熱爐的運(yùn)行狀態(tài)及使用需求、合理分配燃料資源、并對(duì)高附加值組分進(jìn)行回收利用，是提升燃料氣利用率、管網(wǎng)運(yùn)行平穩(wěn)率和燃料氣系統(tǒng)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的關(guān)鍵。

近年來，國內(nèi)大中型煉廠通過控制瓦斯排放、增設(shè)氣柜存儲(chǔ)設(shè)備等方式，基本杜絕了瓦斯通過火炬隨意燃放，但對(duì)瓦斯中有用成分的回收利用力度仍然不夠，燃料氣系統(tǒng)加熱爐熱效率低、高附加值組分直接燃料的現(xiàn)象仍然普遍存在[10-11]。因此，做好瓦斯系統(tǒng)的優(yōu)化工作是保障各裝置安全生產(chǎn)、節(jié)約燃料成本的關(guān)鍵。在此基礎(chǔ)上，對(duì)燃料實(shí)現(xiàn)優(yōu)化分配、對(duì)瓦斯中的有效成分進(jìn)行充分回收利用，將極大地挖掘煉油企業(yè)的生產(chǎn)潛力，達(dá)到節(jié)能降耗、降本增效的目標(biāo)。

1.2 燃料系統(tǒng)優(yōu)化策略

根據(jù)國內(nèi)煉油廠燃料氣系統(tǒng)的運(yùn)行特點(diǎn)，制定了燃料氣系統(tǒng)的優(yōu)化策略。系統(tǒng)優(yōu)化策略框圖如圖2所示。

圖2 系統(tǒng)優(yōu)化策略框圖

通過燃料氣系統(tǒng)優(yōu)化改造與操作優(yōu)化方式，可實(shí)現(xiàn)燃料資源的按質(zhì)優(yōu)化分配、保障燃料氣系統(tǒng)的平穩(wěn)運(yùn)行、提高燃料的綜合利用率、實(shí)現(xiàn)瓦斯中有效成分的最大化回收利用。首先，以加熱爐熱效率為評(píng)價(jià)指標(biāo)，通過數(shù)據(jù)關(guān)聯(lián)分析獲取各加熱爐的最佳燃料熱值需求。在此基礎(chǔ)上，引入夾點(diǎn)分析方法，開展燃料氣系統(tǒng)夾點(diǎn)分析，獲取燃料氣最佳供用匹配網(wǎng)絡(luò)，并進(jìn)行燃料氣管網(wǎng)優(yōu)化改造，增強(qiáng)燃料氣系統(tǒng)操作調(diào)節(jié)的靈活性。以燃料氣系統(tǒng)運(yùn)行效益為目標(biāo)，以各加熱爐燃料熱值需求、燃料用量為約束，構(gòu)建燃料氣系統(tǒng)的調(diào)度優(yōu)化模型，并設(shè)計(jì)燃料氣系統(tǒng)調(diào)度優(yōu)化平臺(tái)，在線給出瓦斯中有效組分的回收方案、燃料補(bǔ)充方案及燃料優(yōu)化分配方案等，實(shí)現(xiàn)燃料氣系統(tǒng)的運(yùn)行過程優(yōu)化。燃料氣管網(wǎng)優(yōu)化改造、燃料氣系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化技術(shù)實(shí)現(xiàn)了煉廠燃料氣系統(tǒng)的全面優(yōu)化，有效提升了企業(yè)燃料氣系統(tǒng)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。

2 燃料氣系統(tǒng)的熱值夾點(diǎn)分析

2.1 加熱爐最佳燃料熱值需求的獲取

合理確定各加熱爐的最佳熱值需求，是進(jìn)行燃料氣系統(tǒng)夾點(diǎn)分析、網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化及調(diào)度優(yōu)化的關(guān)鍵。加熱爐的熱值需求與加熱爐設(shè)備結(jié)構(gòu)、裝置負(fù)荷、被加熱爐原料性質(zhì)、加熱爐空氣過剩系數(shù)等因素有關(guān)。以節(jié)約燃料、提高加熱爐效率為目標(biāo)，可以通過燃料熱值與加熱爐效率間的關(guān)聯(lián)分析，找出在燃料氣熱值波動(dòng)的范圍內(nèi)，加熱爐效率最大時(shí)對(duì)應(yīng)的燃料氣熱值。其即為該加熱爐的最佳熱值需求。對(duì)于同一臺(tái)加熱爐而言，除燃料氣熱值外，進(jìn)料負(fù)荷、空氣過剩系數(shù)、環(huán)境溫度等是影響加熱爐效率的關(guān)鍵因素。由于空氣過剩系數(shù)往往根據(jù)排煙溫度自動(dòng)調(diào)節(jié)，可以假設(shè)其對(duì)加熱爐效率的影響為定值。選擇裝置負(fù)荷、環(huán)境溫度相對(duì)平穩(wěn)的運(yùn)行區(qū)間，通過獲取運(yùn)行過程的歷史數(shù)據(jù)，計(jì)算加熱爐效率：

(1)

式中：Fu,i、Fc,i分別為同一時(shí)刻加熱爐燃料消耗量及加熱爐工藝介質(zhì)流量；qu,i、qw,i、qt,i分別為單位質(zhì)量燃料的低位熱值、外界加熱單位燃料或空氣熱量及單位燃料的物理熱量；H(T,P)為工藝物料進(jìn)加熱爐前后的焓值，由相應(yīng)的壓力P與溫度T計(jì)算獲得。

2.2 燃料氣系統(tǒng)熱值夾點(diǎn)分析

夾點(diǎn)分析是一種在熱量集成、氫氣系統(tǒng)優(yōu)化、水系統(tǒng)優(yōu)化等領(lǐng)域有著廣泛應(yīng)用的技術(shù)[12]。本文引入夾點(diǎn)分析方法，用于燃料氣系統(tǒng)的分析與優(yōu)化。首先，選擇燃料氣系統(tǒng)的典型運(yùn)行工況，根據(jù)瓦斯副產(chǎn)裝置的瓦斯氣產(chǎn)量及熱值、各加熱爐的燃料氣需求量及最佳熱值進(jìn)行夾點(diǎn)分析，獲得燃料氣系統(tǒng)的熱值夾點(diǎn)。夾點(diǎn)分析方法如下。

①對(duì)燃料氣系統(tǒng)中各燃料源及消耗裝置進(jìn)行產(chǎn)耗平衡，并確定各類燃料對(duì)應(yīng)的熱值或熱值需求情況。

②將各燃料供耗裝置的相關(guān)數(shù)據(jù)按熱值進(jìn)行降序排列。

③以燃料氣的熱值為縱坐標(biāo)，燃料流量為橫坐標(biāo)，分別給出供耗裝置的燃料流量-熱值復(fù)合曲線。在流量-熱值復(fù)合曲線圖上，每一股燃料源或需求用一條水平的線段表示，線段兩端點(diǎn)橫坐標(biāo)之差表示該股燃料供/耗的流量，縱坐標(biāo)表示其對(duì)應(yīng)的熱值。將所有表示燃料供應(yīng)流股直線段首尾相接為一折線，即燃料源的流量-熱值復(fù)合曲線，如圖3所示。同理，可得到燃料消耗裝置的流量-熱值復(fù)合曲線。

圖3 流量-熱值復(fù)合曲線

④計(jì)算熱值夾點(diǎn)，將流量-熱值復(fù)合曲線圖轉(zhuǎn)化為剩余燃料曲線。兩曲線縱坐標(biāo)相同，而剩余燃料曲線的橫坐標(biāo)為剩余燃料流量。如果燃料源與燃料消耗曲線包圍的某部分面積為正值，則剩余燃料流量橫線向右方延長，其長度等于燃料供耗燃料氣包圍的部分的面積；反之向左。剩余的燃料曲線均按供耗兩者中低品質(zhì)的熱值來取值。假設(shè)最熱值最高的燃料供量，通過迭代計(jì)算作出燃料剩余量圖，直到出現(xiàn)燃料剩余量為0時(shí)，即得到系統(tǒng)的熱值夾點(diǎn)。以此為基礎(chǔ)，可對(duì)燃料氣系統(tǒng)進(jìn)行運(yùn)行狀態(tài)分析，獲取燃料系統(tǒng)的優(yōu)化匹配網(wǎng)絡(luò)。

剩余燃料曲線如圖4所示。

圖4 剩余燃料曲線

3 基于熱值平衡的調(diào)度優(yōu)化模型

燃料氣系統(tǒng)優(yōu)化的目標(biāo)是在保證各加熱爐熱值穩(wěn)定及滿足用量需求的情況下，在燃料氣中高附加值組分回收與外界燃料補(bǔ)充之間進(jìn)行平衡，使系統(tǒng)運(yùn)行的效益最大化。目標(biāo)函數(shù)為：

(2)

式中：FR,i,j、CR,i,j分別為第i個(gè)瓦斯回收裝置的第j種組分的回收量及其對(duì)應(yīng)的市場(chǎng)單價(jià)；SR,i為第i個(gè)瓦斯回收裝置的運(yùn)行成本；FN,i、CN,i分別為瓦斯系統(tǒng)第i個(gè)燃料補(bǔ)充點(diǎn)的燃料補(bǔ)充量及燃料市場(chǎng)價(jià)格；FP,i、CP,i分別為第i個(gè)瓦斯排放火炬點(diǎn)的瓦斯排放量及其價(jià)格。

①物料平衡約束。

對(duì)于整個(gè)燃料氣系統(tǒng)：

(3)

對(duì)于有效成分回收裝置：

(4)

②能量平衡約束。

對(duì)于整個(gè)燃料氣系統(tǒng)：

(5)

對(duì)于有效成分回收裝置：

(6)

③裝置約束。

對(duì)于有效成分回收裝置，其進(jìn)料量及進(jìn)料壓力必須維持在裝置正常運(yùn)行的范圍內(nèi)、且有效成分的回收量不大于進(jìn)料中組分的最大含量。

FR_I,imin≤FR_I,j≤FR_I,imax

(7)

PR_I,imin≤PR_I,j≤PR_I,imax

(8)

FR,i,j≤FR_Icj

(9)

對(duì)于耗瓦斯裝置(加熱爐)，瓦斯進(jìn)料量、壓力不超過正常范圍，各加熱爐進(jìn)料熱值需要維持在合理范圍。同時(shí)，加熱爐燃料燃燒后轉(zhuǎn)化的能量不小于工藝介質(zhì)所需要的能量。

FU,i,min≤FU,i≤FU,i,max

(10)

PU,i,min≤PU,i≤PU,i,max

(11)

qu,i best-Δq≤qu,i≤qu,i best-Δq

(12)

FU,iqU,iηi≥FC,i[H(P2,T2)-H(P1,T1)]

(13)

式中：FC,i為燃燒爐i所加熱的工藝物料；ηi為加熱爐i的熱效率；H為工藝物料進(jìn)加熱爐前后的焓值，由響應(yīng)的壓力P與溫度T計(jì)算獲得。裝置進(jìn)料量上下限主要根據(jù)進(jìn)料管線規(guī)格、燃燒爐結(jié)構(gòu)等設(shè)計(jì)參數(shù)確定。

對(duì)于瓦斯副產(chǎn)裝置，其排入管網(wǎng)的瓦斯量Fp,i、瓦斯壓力Pp,io為現(xiàn)場(chǎng)儀表獲取的實(shí)時(shí)值，瓦斯熱值qp,i為通過在線儀表或采樣分析獲取的當(dāng)前副產(chǎn)瓦斯的熱值。燃料補(bǔ)充點(diǎn)的補(bǔ)充量、燃料壓力不超過其正常運(yùn)行范圍。

FN,i min≤FN,i≤FN,i max

(14)

PN,i min≤PN,i≤PN,i max

(15)

對(duì)于氣柜這類瓦斯存儲(chǔ)裝置，首先計(jì)算氣柜存儲(chǔ)氣量的理論供應(yīng)時(shí)間：

(16)

式中：h為氣柜瓦斯的可供應(yīng)時(shí)間；To、Po分別為標(biāo)準(zhǔn)狀況下的溫度和壓力；T1、P1為氣柜壓縮機(jī)出口溫度、壓力；S為氣柜橫截面積；F為氣柜氣供高壓瓦斯管網(wǎng)量，當(dāng)其小于產(chǎn)耗平衡差值時(shí)，取產(chǎn)耗平衡差值，當(dāng)大于產(chǎn)耗平衡差值時(shí)，取氣柜壓縮機(jī)最大輸送量；H、Hmin分別為瓦斯氣柜高度和瓦斯氣柜最低允許高度。設(shè)定壓縮機(jī)最短允許啟停時(shí)間為hmin時(shí)，瓦斯氣柜供應(yīng)量取F參與優(yōu)化計(jì)算。當(dāng)理論供應(yīng)時(shí)間h>hmin時(shí)，取瓦斯氣柜當(dāng)前供氣量實(shí)時(shí)值參與優(yōu)化計(jì)算。

4 典型案例研究及應(yīng)用

4.1 加熱爐熱值夾點(diǎn)分析

以某石化企業(yè)的80萬t/年連續(xù)重整裝置加熱爐為研究對(duì)象，通過采集加熱爐燃料的化驗(yàn)分析數(shù)據(jù)計(jì)算獲得燃料熱值，通過被加熱介質(zhì)的物性、進(jìn)加熱爐前后溫度及壓力的變化、原料獲取的熱量，計(jì)算獲得加熱爐的熱效率。效率與燃料值變化趨勢(shì)如圖5所示。

圖5 效率與燃料熱值變化趨勢(shì)圖

由圖5可知，在燃料氣熱值變化的范圍內(nèi)，加熱爐效率并沒有隨著燃料氣熱值的升高而升高，反而呈現(xiàn)逐漸下降的趨勢(shì)。因此，該裝置燃料氣的熱值應(yīng)控制在50 000 kJ/kg左右。同樣，對(duì)其他加熱爐進(jìn)行類似的分析，確定了各加熱爐的最佳燃料熱值需求。各加熱爐的熱值及燃料消耗量確定后，進(jìn)一步開展夾點(diǎn)分析。分析結(jié)果表明：該廠燃料氣管網(wǎng)設(shè)計(jì)不合理，無法實(shí)現(xiàn)燃料氣資源的優(yōu)化分配利用，導(dǎo)致常減壓、重整等裝置的加熱爐效率長期偏低。為維持裝置平穩(wěn)運(yùn)行，部分催化干氣、焦化干氣直接補(bǔ)入燃料氣管網(wǎng)，大量高附加值組分無法充分回收利用。

基于夾點(diǎn)分析，制定了燃料氣系統(tǒng)的優(yōu)化方案：通過管網(wǎng)優(yōu)化改造將原脫硫后直接補(bǔ)管網(wǎng)的氣柜瓦斯引入輕烴回收裝置，并增設(shè)天然氣補(bǔ)充點(diǎn)。提升干氣制乙烯裝置壓縮機(jī)的負(fù)荷，實(shí)現(xiàn)催化、焦化干氣中有效組分的回收利用。改造后，催化、焦化干氣的回收量平均提升了2 500 N·m3/h。按其中乙烷、乙烯組分含量25%、回收率80%進(jìn)行計(jì)算，增加富乙烯氣產(chǎn)量500 N·m3/h，剩余組分仍然可以補(bǔ)入瓦斯管網(wǎng)；同時(shí)，需要增加天然氣補(bǔ)入量500 N·m3/h。按催化、焦化干氣回收并裂解制成乙烯的成本價(jià)約3 000元/t，乙烯銷售價(jià)格約5 500 元/t，天然氣的價(jià)格約2 800 元/t。按乙烯密度1.264 kg/(N·m3)、天然氣密度0.717 kg/N·m3、裝置年運(yùn)行8 400 h進(jìn)行計(jì)算，優(yōu)化改造后經(jīng)濟(jì)效益為487.5萬元/年。

4.2 調(diào)度優(yōu)化技術(shù)的應(yīng)用

基于調(diào)度優(yōu)化模型開發(fā)燃料氣系統(tǒng)調(diào)度優(yōu)化平臺(tái)，集成現(xiàn)場(chǎng)DCS數(shù)據(jù)、化驗(yàn)分析數(shù)據(jù)等進(jìn)行計(jì)算，在線給出燃料氣系統(tǒng)優(yōu)化分配、高附加值組分的回收、天然氣補(bǔ)充等定量?jī)?yōu)化措施，指導(dǎo)調(diào)度人員進(jìn)行優(yōu)化操作，實(shí)現(xiàn)燃料氣管網(wǎng)的優(yōu)化高效運(yùn)行。某石化企業(yè)燃料氣有催化干氣、焦化干氣、加氫干氣等多種類型，有輕烴回收、干氣制乙烯兩套裝置，分別回收催化、焦化干氣中的高附加值組分。消耗單元主要為常減壓、加氫裂化、蠟油加氫等裝置。

通過模型在線計(jì)算，給出了如下優(yōu)化方向：應(yīng)降低三催化干氣直接補(bǔ)管網(wǎng)量，將更多的催化干氣引入干氣制乙烯裝置，回收乙烷、乙烯等組分高附加值組分，提升燃料氣系統(tǒng)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。同時(shí)，需要進(jìn)一步增加二常位置天然氣補(bǔ)入點(diǎn)的補(bǔ)充量，降低四常、二制氫處天然氣補(bǔ)入點(diǎn)的補(bǔ)充量，以確保燃料氣系統(tǒng)熱值的平穩(wěn)性、提升各燃料消耗裝置的加熱爐熱效率?；诖?，對(duì)燃料氣系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化，有效降低了燃料氣管網(wǎng)的波動(dòng)、增加了乙烯等高附加值組分的產(chǎn)量，提升了常減壓等裝置的加熱爐效率，降低了天然氣的消耗。通過對(duì)比優(yōu)化操作前后的歷史數(shù)據(jù)，可以發(fā)現(xiàn)，優(yōu)化后瓦斯管網(wǎng)補(bǔ)天然氣量平均降低約400 N·m3/h，按天然氣2.2元/N·m3、裝置年運(yùn)行8 400 h進(jìn)行計(jì)算，通過調(diào)度優(yōu)化產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)效益為739.2萬元/年。

5 結(jié)束語

本文在對(duì)煉化企業(yè)燃料氣系統(tǒng)進(jìn)行深入分析的基礎(chǔ)上，提出了基于熱值平衡的燃料氣系統(tǒng)優(yōu)化思路。構(gòu)建了熱值夾點(diǎn)分析方法，指導(dǎo)燃料氣系統(tǒng)管網(wǎng)進(jìn)行優(yōu)化改造。在充分考慮瓦斯燃料高附加值組分回收過程的基礎(chǔ)上，構(gòu)建了以燃料氣系統(tǒng)運(yùn)行效益最大化為目標(biāo)的調(diào)度優(yōu)化模型，并開發(fā)調(diào)度優(yōu)化平臺(tái)，實(shí)現(xiàn)燃料氣系統(tǒng)的優(yōu)化高效運(yùn)行。針對(duì)某石化企業(yè)案例，通過燃料熱值-加熱爐效率關(guān)聯(lián)分析，確定了加熱爐的最佳熱值需求，支撐燃料氣系統(tǒng)進(jìn)行網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化及調(diào)度優(yōu)化?；谡{(diào)度優(yōu)化模型及燃料氣系統(tǒng)調(diào)度優(yōu)化平臺(tái)，找到了燃料氣系統(tǒng)運(yùn)行過程中存在的問題，給出了優(yōu)化調(diào)整方向。相關(guān)技術(shù)在某石化企業(yè)應(yīng)用表明，基于熱值平衡的燃料氣系統(tǒng)優(yōu)化方法，可有效降低燃料系統(tǒng)的波動(dòng)、提升燃料氣資源的利用效率、增加燃料氣系統(tǒng)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，最終獲得顯著的節(jié)能減排效果。