尹小梅

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勝利油田稠油蒸汽吞吐提升開(kāi)發(fā)質(zhì)量和效益對(duì)策

尹小梅

（中國(guó)石化勝利油田分公司，山東東營(yíng) 257015）

在低油價(jià)背景下，勝利油田稠油開(kāi)發(fā)效益較差，為此，針對(duì)不同開(kāi)發(fā)矛盾制定不同油藏類型提質(zhì)增效對(duì)策。研究表明，油價(jià)40 $/bbl時(shí)，1/3的吞吐井無(wú)效，主要原因是邊底水入侵、縱向動(dòng)用不均衡、井間汽竄，可分別通過(guò)周期開(kāi)采、化學(xué)調(diào)堵、組合吞吐、分層注汽、優(yōu)化注入劑類型及用量來(lái)調(diào)整。現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐表明，采取相應(yīng)提質(zhì)增效對(duì)策既可明顯改善開(kāi)發(fā)效果、增加產(chǎn)量，又可減少不必要的投入，增加經(jīng)濟(jì)效益。

勝利油田；蒸汽吞吐；技術(shù)對(duì)策

“十五”以來(lái)，勝利油田稠油熱采產(chǎn)量持續(xù)攀升，年產(chǎn)油量由2001年的144×104t增加到2014年的527×104t，為油田穩(wěn)產(chǎn)做出了重要的貢獻(xiàn)。勝利油田稠油熱采產(chǎn)量以蒸汽吞吐為主，2014年蒸汽吞吐產(chǎn)油達(dá)到420×104t；但隨著蒸汽吞吐輪次的增加，單井日產(chǎn)油、油汽比不斷下降，含水率逐漸升高。稠油開(kāi)采成本越來(lái)越高，吞吐無(wú)效井急劇增加，稠油開(kāi)發(fā)效益差。為了稠油油藏的高效開(kāi)發(fā)和經(jīng)濟(jì)效益的最大化，有必要在蒸汽吞吐效益評(píng)價(jià)和低效原因分析的基礎(chǔ)上，開(kāi)展稠油蒸汽吞吐“提質(zhì)增效”對(duì)策研究，為稠油油藏的開(kāi)發(fā)提供技術(shù)支持。

1 蒸汽吞吐效益評(píng)價(jià)

采用與油井相關(guān)的直接成本計(jì)算經(jīng)濟(jì)極限油汽比[1-2]（公式1），不含折舊和損耗費(fèi)、費(fèi)用分?jǐn)偅碧劫M(fèi)、管理費(fèi)、財(cái)務(wù)費(fèi)、銷售費(fèi)）和人工成本。直接成本分為可變成本和固定成本，可變成本按照產(chǎn)液量分?jǐn)?，取值依?jù)為一噸液量從注入、采出到處理整個(gè)過(guò)程中需要消耗的費(fèi)用；固定成本為維持油井正常生產(chǎn)必須發(fā)生的費(fèi)用，包括油井的維護(hù)性作業(yè)費(fèi)、基本維護(hù)費(fèi)、測(cè)試費(fèi)等。

利用公式（1）計(jì)算不同油價(jià)下的極限油汽比，其中各參數(shù)取值分別為固定成本40×104元/(井·年)，周期天數(shù)260 d，單井轉(zhuǎn)周費(fèi)用50×104元，單井周期注汽量2 500 t，噸油可變成本320元/t，商品率0.97；油價(jià)30~70 $/bbl情況下噸油稅金分別為82元，109元，136元，163元和231元。計(jì)算出不同油價(jià)噸蒸汽費(fèi)用下的極限油汽比，并利用計(jì)算結(jié)果分析了勝利油田2014年底蒸汽吞吐井4 193口井的經(jīng)濟(jì)效益情況（表1）。

表1 不同油價(jià)噸蒸汽費(fèi)用及極限油氣比

2 無(wú)效井無(wú)效原因分析

根據(jù)經(jīng)濟(jì)極限油汽比法，逐井、逐井組開(kāi)展效益評(píng)價(jià)。對(duì)勝利油田無(wú)效井（油價(jià)40$/bbl）所分布的熱采單元的地質(zhì)特點(diǎn)、油藏類型以及開(kāi)發(fā)狀況等指標(biāo)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，綜合分析無(wú)效井的無(wú)效原因并進(jìn)行分類，具體統(tǒng)計(jì)結(jié)果見(jiàn)表2。

由表2可知，在油價(jià)40 $/bbl的條件下，無(wú)效井的單井日產(chǎn)油能力大約在1.5 t，不能滿足開(kāi)發(fā)的需求和經(jīng)濟(jì)效益最大化。從分析結(jié)果來(lái)看無(wú)效原因主要是受邊底水入侵、注采參數(shù)不合理和縱向動(dòng)用不均衡等因素，無(wú)效井所占比例均在30%左右。如何針對(duì)上述三個(gè)原因制定相應(yīng)的提質(zhì)增效對(duì)策是提高稠油蒸汽吞吐開(kāi)發(fā)效益的關(guān)鍵。

表2 無(wú)效井無(wú)效原因統(tǒng)計(jì)（40$/bbl）

3 提質(zhì)增效對(duì)策研究

針對(duì)無(wú)效井無(wú)效原因和不同區(qū)塊的開(kāi)發(fā)矛盾，制定了相應(yīng)的提質(zhì)增效對(duì)策，并利用數(shù)值模擬方法對(duì)不同對(duì)策的機(jī)理及技術(shù)政策界限進(jìn)行了探索。

3.1 抑制底水入侵技術(shù)對(duì)策

底水油藏高含水無(wú)效益井停井一段時(shí)期再開(kāi)井生產(chǎn)[3]，油水重新分離，能有效抑制底水錐進(jìn)，既能減少注汽量又可增加單井產(chǎn)量。通過(guò)數(shù)值模擬研究了不同油層厚度、不同原油黏度底水油藏周期開(kāi)采所需要的停井時(shí)間（圖1）。研究表明，油層厚度越大、原油黏度越高，油水重新分異所需時(shí)間越長(zhǎng)。油層厚度為10 m，地層原油黏度5 000 mPa·s時(shí)需關(guān)井2年再開(kāi)井生產(chǎn)[4-7]。

圖1 不同原油性質(zhì)油藏厚度與停井時(shí)間關(guān)系

3.2 注采參數(shù)優(yōu)化技術(shù)對(duì)策

統(tǒng)計(jì)現(xiàn)場(chǎng)普通稠油、特稠油不同油層厚度實(shí)際注汽強(qiáng)度與油汽比、日凈產(chǎn)油關(guān)系，統(tǒng)計(jì)顯示，不同原油黏度、不同油層厚度油藏存在最優(yōu)注汽強(qiáng)度，普通稠油油藏油層厚度為10~15 m時(shí)最優(yōu)注汽強(qiáng)度為170~200 t/m。實(shí)際注汽強(qiáng)度大于或小于最優(yōu)注汽強(qiáng)度，均會(huì)使油汽比降低，經(jīng)濟(jì)效益變差。最優(yōu)注汽強(qiáng)度隨原油黏度增加而增加，隨油層有效厚度增加而降低[8-9]。

通過(guò)數(shù)值模擬研究了不同原油黏度油藏吞吐所需周期注汽量增幅（圖2），應(yīng)對(duì)不同原油黏度油藏采用最優(yōu)注汽量，實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)效益最優(yōu)。

圖2 原油黏度與吞吐周期注汽量增幅關(guān)系

對(duì)于特超稠油[10]，通過(guò)數(shù)值模擬建立了不同原油黏度下的注入劑類型優(yōu)化圖版（圖3），不同條件油藏選擇合適注入劑及注入量，能改善開(kāi)發(fā)效果，提高經(jīng)濟(jì)效益。研究表明，原油黏度小于5×104mPa·s的油藏，只需注蒸汽開(kāi)發(fā)；原油黏度大于5×104mPa·s的油藏，可利用CO2增能降黏；原油黏度大于8×104mPa·s的油藏，可再添加降黏劑降黏，具體注入劑用量如圖3所示。

圖3 特超稠油CO2和降黏劑量?jī)?yōu)化圖版

3.3 提高縱向動(dòng)用程度技術(shù)對(duì)策

層狀油藏[7]層間具有非均質(zhì)性，籠統(tǒng)注汽時(shí)，低滲層吸汽變差，嚴(yán)重影響油藏動(dòng)用程度，可采用分層注汽實(shí)現(xiàn)縱向各層的均衡動(dòng)用。通過(guò)數(shù)值模擬建立了分層注汽的技術(shù)政策界限，層間滲透率級(jí)差大于2，隔層厚度大于3 m時(shí)，可采用分層注汽改善開(kāi)發(fā)效果。

4 礦場(chǎng)應(yīng)用

草古1潛山為底水特超稠油油藏，埋藏深度600~976 m，地層傾角10.4°~44.0°，50 ℃溫度條件地面脫氣原油黏度23 900~70 000 mPa·s。CG1–12–12井2010年2月高含水關(guān)停，2013年3月開(kāi)井后，峰值日產(chǎn)6.7 t，已累產(chǎn)油2 211 t。2014年勝利油田實(shí)施化學(xué)調(diào)堵134井次，平均單井油汽比提高0.15，在油價(jià)40 $/bbl條件下，周期增加經(jīng)濟(jì)效益27×104元；實(shí)施組合吞吐85井對(duì)178口井，平均單井提高油汽比0.11，周期增加經(jīng)濟(jì)效益35×104元；在濱南、孤島等實(shí)施分層注汽35井次，平均單井油汽比提高0.17，周期增加經(jīng)濟(jì)效益76×104元。

5 結(jié)論

（1）對(duì)底水油藏高含水井可采用周期開(kāi)采對(duì)策，抑制底水錐進(jìn)，既可減少注汽量又可提高單井產(chǎn)能。

（2）對(duì)于層間差異大、層間矛盾突出的油藏，當(dāng)層間滲透率級(jí)差大于2、隔層厚度大于3 m時(shí)，可采用分層注汽提高縱向動(dòng)用程度。

（3）原油黏度小于5×104mPa·s的油藏，可只注蒸汽開(kāi)發(fā)；原油黏度大于5×104mPa·s的油藏，可利用CO2增能降黏；原油黏度大于8×104mPa·s的油藏，再增加降黏劑降黏。

[1] 李菊花，凌建軍．影響經(jīng)濟(jì)極限油汽比因素分析[J]．特種油氣藏，2000，7（4）：31–33．

[2] 張哲．蒸汽吞吐合理開(kāi)發(fā)界限研究[J]．特種油氣藏，2003：10（3）：60–62．

[3] 隋怡冰．低效井間歇注汽技術(shù)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用效果[J]．科技風(fēng)，2013，2（21）：74–80．

[4] 王杰祥，任文龍，王騰飛，等．稠油熱采井氮?dú)馀菽种七吽夹g(shù)研究[J]．特種油氣藏，2013，20（2）：105–107．

[5] 屈人偉，秦守棟，朱岸昌，等．稠油熱采氮?dú)馀菽袒{(diào)堵技術(shù)[J]．油田化學(xué)，2009，26（3）：260–264．

[6] 賈欣鑫，徐明海，舒華文，等．提高稠油油田多輪次吞吐采收率方法研究[J] ．科學(xué)技術(shù)與工程，2014，14（11）：18–21．

[7] 宋英男．提高稠油多輪次吞吐井吞吐效果研究[J]．石油鉆采工藝，2004，26（1）：5–8．

[8] 陳彩云．河南油田高淺３區(qū)普通稠油油藏過(guò)熱蒸汽吞吐注采參數(shù)優(yōu)化研究[J]．石油天然氣學(xué)報(bào)，2011，6（33）：312–314．

[9] 田鴻照，孫野．Ｓ斷塊稠油油藏直井與水平井組合蒸汽吞吐工藝參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]．石油地質(zhì)與工程，2013，27（3）：120–123．

[10] 王可君．深層特稠油油藏HDCS開(kāi)發(fā)技術(shù)政策界限[J]．特種油氣藏，2013，20（6）：93–95．

編輯：趙川喜

2018–01–05

尹小梅, 碩士，工程師，1985年生，2010年畢業(yè)于中國(guó)石油大學(xué)（華東）油氣田開(kāi)發(fā)專業(yè)，現(xiàn)從事稠油油藏開(kāi)發(fā)工作。

國(guó)家科技重大專項(xiàng)課題“勝利油田特高含水期提高采收率技術(shù)”子課題“整裝油田特高含水期提高采收率技術(shù)”(2011ZX05011-002)。

1673–8217（2018）04–0098–03

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