崇培安， 丁士發(fā)， 李劍寧

(上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司，上海 200240)

江蘇某燃煤發(fā)電機(jī)組的鍋爐是上海鍋爐廠生產(chǎn)的SG-2000/25.4-M8849型超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，為單爐膛、尾部單煙道、一次中間再熱、四角切圓燃燒、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼懸吊結(jié)構(gòu)Π型鍋爐和露天布置的燃煤鍋爐，其設(shè)計(jì)煤種為神府煤，改造煤質(zhì)接近設(shè)計(jì)煤質(zhì)。

鍋爐省煤器布置于鍋爐的后煙井低溫再熱器下面，有3組采用光管蛇形管，順序排列，與煙氣呈逆流布置。管子規(guī)格為直徑50.8 mm、壁厚7.89 mm，其材料為SA-210 C，共167片受熱面，每片受熱面由3根并聯(lián)蛇形管組成，總計(jì)有501根管子。橫向節(jié)距為112 mm，縱向節(jié)距為101.6 mm。省煤器由吊桿和管夾支吊分別承載于3只省煤器中間集箱下，分3列懸吊，每列再通過省煤器中間集箱上的55 根懸吊管懸吊承載，懸吊管規(guī)格為直徑63.5 mm、壁厚13.22 mm，其材料為SA-210C，共165 根，懸吊管內(nèi)的介質(zhì)來自省煤器。

根據(jù)GB 13223―2011 《火電廠大氣污染排放標(biāo)準(zhǔn)》，除滿足特定條件的電廠外，所有燃煤鍋爐氮氧化物排放質(zhì)量濃度不超過100 mg/m3。為達(dá)到此排放指標(biāo)，除進(jìn)行爐內(nèi)低氮燃燒器的改造外，電廠須安裝煙氣脫硝裝置，如選擇性催化還原(SCR)裝置。通常SCR裝置的最佳反應(yīng)溫度范圍為300～420 ℃，對于特定裝置，催化劑的設(shè)計(jì)溫度范圍稍有變化(該電廠取295 ℃)。當(dāng)鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，SCR入口煙氣溫度會(huì)低于安全運(yùn)行要求的下限值，脫硝設(shè)備無法安全正常投運(yùn)，這與國家和地方標(biāo)準(zhǔn)以及當(dāng)前形勢下靈活性深度調(diào)峰的要求產(chǎn)生矛盾，會(huì)影響機(jī)組的正常運(yùn)行[1-2]。

1 給水置換式省煤器系統(tǒng)

為使燃煤機(jī)組在低負(fù)荷下脫硝設(shè)備SCR裝置能安全投運(yùn)，在目前催化劑溫度窗口的基礎(chǔ)上須將SCR入口煙氣溫度提高至脫硝設(shè)備SCR能安全投運(yùn)的煙氣溫度范圍內(nèi)，而SCR入口煙氣溫度幾乎與省煤器出口煙氣溫度相等。省煤器是鍋爐受熱面中煙氣溫度降低幅度最大的受熱面之一，可以通過降低省煤器本體吸熱量來提高省煤器出口煙氣溫度，同時(shí)也可減小對鍋爐其他受熱面的影響。

如圖1所示，給水置換式省煤器系統(tǒng)包含兩部分管路：第一部分從高壓加熱器出口后的給水管引1條簡單旁路管道至水冷壁入口前的下降管，在其中布置調(diào)節(jié)閥和關(guān)斷閥等；第二部分在省煤器出口后的下降管與省煤器入口前的給水管上增設(shè)再循環(huán)管路，在其中布置關(guān)斷閥、調(diào)節(jié)閥和再循環(huán)泵等。

當(dāng)需小幅度提高SCR入口煙氣溫度時(shí)，可打開第1條管路，關(guān)閉第2條管路，通過第1條管路將部分工質(zhì)水直接引至下降管中，減小流經(jīng)省煤器的工質(zhì)水質(zhì)量流量，從而減少省煤器從煙氣中吸收的熱量。當(dāng)需大幅度提高SCR入口煙氣溫度時(shí)，同時(shí)打開第1條和第2條管路，第1條管路將溫度相對較低的工質(zhì)水直接引流到下降管，第2條簡單旁路將省煤器出口溫度相對較高的熱水通過再循環(huán)泵引至省煤器入口，提高省煤器入口工質(zhì)水的溫度，減小省煤器的傳熱溫壓，減少省煤器的吸熱量。

圖1 給水置換式省煤器系統(tǒng)簡圖

2 傳熱模型及運(yùn)行安全控制

2.1 傳熱模型

省煤器布置在鍋爐尾部，屬于典型的對流換熱受熱面。傳熱基本方程為：

Q=KAΔTm

(1)

或

(2)

式中:Q為傳熱量，kJ/kg；K為傳熱系數(shù)，W/(m2·K)；A為傳熱面積，m2；ΔTm為傳熱溫壓，K。

由式(1)和式(2)可知，要強(qiáng)化傳熱過程主要是增大推動(dòng)力和減小熱阻，即增大ΔTm、A和K。

鍋爐省煤器由高溫?zé)煔馀c工質(zhì)水進(jìn)行逆流換熱，省煤器換熱受傳熱溫壓、傳熱系數(shù)和傳熱面積這3個(gè)方面的影響。在已建機(jī)組中，傳熱面積已經(jīng)確定，由于省煤器吸熱工質(zhì)為水，水在管內(nèi)的傳熱系數(shù)較大，管外煙氣傳熱系數(shù)變化較小，導(dǎo)致省煤器傳熱系數(shù)變化較小，因此在省煤器進(jìn)行傳熱時(shí)傳熱溫壓對省煤器換熱的影響較大。由于省煤器本體入口煙氣溫度已經(jīng)確定，因此改變省煤器入口工質(zhì)水溫度會(huì)對省煤器換熱產(chǎn)生較大影響[3]。

高溫?zé)煔馀c工質(zhì)水進(jìn)行熱交換時(shí)，考慮一定保熱系數(shù)φ的散熱，根據(jù)能量守恒原理，高溫?zé)煔夥懦龅臒崃縌h等于工質(zhì)水吸收的熱量Qc，即Qh=Qc。

Qh=φ(h′-h″+Δαh0)-Qπ

(3)

式中：Qh為煙氣側(cè)傳熱量，kJ/kg；h′為省煤器入口處煙氣焓，kJ/kg；h″為省煤器出口處煙氣焓，kJ/kg；Δα為漏風(fēng)系數(shù)；h0為冷風(fēng)焓，kJ/kg；Qπ為串聯(lián)或并聯(lián)的附加受熱面吸熱量，kJ/kg。

(4)

傳熱溫壓ΔTm為：

(5)

省煤器外側(cè)高溫流體與內(nèi)側(cè)工質(zhì)水通過管壁傳熱，是由高溫?zé)煔饬黧w對管壁表面污垢對流、管壁外表面污垢熱傳導(dǎo)、管壁金屬熱傳導(dǎo)、管壁內(nèi)側(cè)污垢熱傳導(dǎo)和管壁內(nèi)側(cè)污垢對工質(zhì)水的對流構(gòu)成的串聯(lián)傳熱過程，利用串聯(lián)熱阻的關(guān)系，即可導(dǎo)出傳熱系數(shù)K的計(jì)算式。

(6)

式中：K1為煙氣對管壁的傳熱系數(shù)，W/(m2·K)；K2為管壁對工質(zhì)水的傳熱系數(shù)，W/(m2·K)；δM為金屬管壁的厚度，m；λM為金屬管壁的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；δ3為管壁外表面污垢的厚度，m；λ3為管壁外表面污垢的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；δB為管壁內(nèi)表面污垢的厚度，m；λB為管壁內(nèi)表面污垢的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)。

(7)

由式(6)和式(7)可知，省煤器總熱阻由熱阻大側(cè)的對流傳熱控制，即2個(gè)對流傳熱系數(shù)相差較大時(shí)，需增大較小傳熱系數(shù)的值。在省煤器傳熱中，省煤器內(nèi)側(cè)工質(zhì)水比管壁傳熱系數(shù)大，因此煙氣側(cè)傳熱系數(shù)和污垢系數(shù)對省煤器傳熱的影響較大[4]。由式(3)～式(5)和式(7)聯(lián)合迭代求解可得到省煤器的換熱參數(shù)。

2.2 運(yùn)行安全控制

省煤器用于有效冷卻鍋爐煙氣，降低鍋爐排煙溫度。該機(jī)組省煤器由省煤器本體和省煤器懸吊管組成，其本體由水平布置的蛇形管組成，懸吊管受尾部受熱面的載荷，屬于承載件。

從設(shè)計(jì)角度來說，為了防止省煤器工質(zhì)水質(zhì)量流量分配不均，一般要求省煤器在全負(fù)荷內(nèi)工質(zhì)水的平均流速應(yīng)大于0.3 m/s。此外，還需考慮幾個(gè)方面：

(1)當(dāng)省煤器本體出現(xiàn)汽化時(shí)，汽泡吸附在水平蛇形管內(nèi)壁，當(dāng)水速較低時(shí)汽泡難以被帶走，使得省煤器管壁局部溫度過高。

(2)省煤器懸吊管在轉(zhuǎn)向室內(nèi)受高溫?zé)煔鉀_刷，當(dāng)省煤器懸吊管出現(xiàn)汽化時(shí)，會(huì)影響懸吊管內(nèi)壁的傳熱，導(dǎo)致懸吊管管壁溫度升高，由于懸吊管屬于承載件，因而會(huì)影響懸吊管的壽命。

(3)省煤器出現(xiàn)汽化甚至干燒時(shí)，再次進(jìn)水會(huì)造成很大的噪聲和震動(dòng)，并產(chǎn)生疲勞應(yīng)力，影響省煤器壽命。

從上述方面考慮，對于非沸騰省煤器，在全負(fù)荷下應(yīng)避免省煤器出現(xiàn)汽化。

省煤器本體管長一般較長，各管阻力相差不大，省煤器各管工質(zhì)水質(zhì)量流量分配相對比較均勻，省煤器設(shè)計(jì)溫升為30～50 K(超臨界機(jī)組)，考慮煙氣側(cè)偏差以及省煤器吸熱的不均勻性，設(shè)置省煤器懸吊管出口溫度有10 K的過冷度，可保證整個(gè)省煤器不出現(xiàn)汽化，保證省煤器的安全運(yùn)行[5]。

3 給水置換式省煤器系統(tǒng)傳熱分析

3.1 簡單旁路的傳熱分析

當(dāng)僅使用給水置換式省煤器系統(tǒng)第1條簡單旁路時(shí)，部分工質(zhì)水通過簡單旁路直接進(jìn)入下降管，減小流經(jīng)省煤器工質(zhì)水的質(zhì)量流量，減少省煤器的吸熱量，達(dá)到提高SCR入口溫度的目的。

利用簡單旁路方案提高SCR入口煙氣溫度的傳熱原理是通過減小工質(zhì)水質(zhì)量流量來減少省煤器的換熱量，隨著簡單旁路中流經(jīng)的工質(zhì)水質(zhì)量流量增大，流過原省煤器的工質(zhì)水質(zhì)量流量減小，原省煤器中工質(zhì)水的焓升增大，省煤器出口懸吊管中工質(zhì)水的欠焓值減小，可能導(dǎo)致省煤器中工質(zhì)水發(fā)生汽化。為避免省煤器中工質(zhì)水發(fā)生汽化，應(yīng)控制簡單旁路中工質(zhì)水的質(zhì)量流量，因此限制了該方案中煙氣溫度的提升效果，如圖2和圖3所示。

由圖2和圖3可知，隨著簡單旁路中流經(jīng)的工質(zhì)水質(zhì)量流量增大，原省煤器出口工質(zhì)水過冷度減小。當(dāng)原省煤器出口工質(zhì)水過冷度達(dá)到10 K左右，應(yīng)停止增大簡單旁路工質(zhì)水的質(zhì)量流量，以保證原省煤器的安全運(yùn)行。簡單旁路計(jì)算效果見表1，其中THA表示熱耗率驗(yàn)收工況，BMCR表示鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量運(yùn)行工況。

圖2 機(jī)組在300 MW負(fù)荷下簡單旁路投運(yùn)后的換熱分析

Fig.2 Heat transfer analysis of the unit at 300 MW after the simple bypass system coming into use

圖3 機(jī)組在250 MW負(fù)荷下簡單旁路投運(yùn)后的換熱分析

Fig.3 Heat transfer analysis of the unit at 250 MW after the simple bypass system coming into use

表1 簡單旁路計(jì)算效果

由表1可知，在保證省煤器安全的情況下，即省煤器懸吊管出口工質(zhì)水保持10 K的過冷度，在50%負(fù)荷下SCR入口煙氣溫度(即省煤器出口煙氣溫度)提高了10 K，改造后在50%負(fù)荷以上時(shí)，系統(tǒng)可以維持SCR入口煙氣溫度在313 ℃以上，在30%負(fù)荷下SCR入口煙氣溫度提高了9 K。在高負(fù)荷下不需要開啟系統(tǒng)時(shí)，鍋爐效率不會(huì)降低，在低負(fù)荷下需提高SCR入口煙氣溫度時(shí)，排煙溫度提高，鍋爐效率降低。

3.2 給水置換式省煤器系統(tǒng)的傳熱分析

當(dāng)機(jī)組運(yùn)行負(fù)荷較低，利用簡單旁路改造方案提高SCR入口煙氣溫度不再滿足需求時(shí)，通過增設(shè)再循環(huán)泵將省煤器出口溫度相對較高的熱水打回至原省煤器入口，并與原溫度相對較低的工質(zhì)水摻混，提高省煤器入口工質(zhì)水的溫度，減小省煤器傳熱溫壓，減少省煤器的換熱量，從而提高SCR入口煙氣溫度。

在300 MW負(fù)荷下流經(jīng)省煤器的工質(zhì)水質(zhì)量流量不變時(shí)，工質(zhì)水溫度對省煤器出口煙氣溫度和省煤器過冷度的影響如圖4所示。在250 MW負(fù)荷下流經(jīng)省煤器的工質(zhì)水質(zhì)量流量不變時(shí)，工質(zhì)水溫度對省煤器出口煙氣溫度和省煤器過冷度的影響如圖5所示。

圖4 在300 MW負(fù)荷下給水置換式省煤器投運(yùn)后的換熱分析

Fig.4 Heat transfer analysis of the unit at 300 MW after the economizer system with feedwater redistribution coming into use

圖5 在250 MW負(fù)荷下給水置換式省煤器投運(yùn)后的換熱分析

Fig.5 Heat transfer analysis of the unit at 250 MW after the economizer system with feedwater redistribution coming into use

由圖4和圖5可知，隨著工質(zhì)水溫度的提高，省煤器出口溫度有較大幅度的提高，在滿足省煤器出口10 K過冷度的同時(shí)，省煤器出口煙氣溫度可提高至315 ℃，滿足脫硝設(shè)備安全投運(yùn)的煙氣溫度要求。

由表2可知，在保證省煤器安全的情況下，負(fù)荷高于30%BMCR時(shí)，可維持SCR入口煙氣溫度高于315 ℃。在大于50%THA負(fù)荷下不需要開啟系統(tǒng)時(shí)，鍋爐效率不會(huì)降低，在低負(fù)荷下需提高SCR入口煙氣溫度時(shí)，排煙溫度提高，鍋爐效率降低[6]。

表2 給水置換式省煤器系統(tǒng)計(jì)算效果

4 應(yīng) 用

為解決機(jī)組在靈活性深度調(diào)峰改造下脫硝設(shè)備不能投運(yùn)的問題，該電廠采用了給水置換式省煤器系統(tǒng)。如圖6和圖7所示，改造后機(jī)組在高于180 MW負(fù)荷的工況下，SCR入口煙氣溫度均可達(dá)到315 ℃。

圖6 在280 MW負(fù)荷下給水置換式省煤器投運(yùn)后的運(yùn)行情況

Fig.6 Operation status of the unit at 280 MW after the economizer system with feedwater redistribution coming into use

圖7 在180 MW負(fù)荷下給水置換式省煤器投運(yùn)后的運(yùn)行情況

Fig.7 Operation status of the unit at 180 MW after the economizer system with feedwater redistribution coming into use

給水置換式省煤器系統(tǒng)在該機(jī)組寬負(fù)荷脫硝改造中的成功應(yīng)用，為類似情況的機(jī)組提供了解決問題的方向。

5 結(jié) 論

(1)當(dāng)鍋爐SCR入口煙氣溫度較低且不能安全投運(yùn)脫硝設(shè)備時(shí)，采用給水置換式省煤器系統(tǒng)可以有效提高SCR入口煙氣溫度。

(2)在給水置換式省煤器系統(tǒng)中通過工質(zhì)水側(cè)調(diào)節(jié)SCR入口煙氣溫度，SCR入口煙氣溫度最大可提高30 K，且系統(tǒng)調(diào)節(jié)靈敏，流量控制精準(zhǔn)，不影響鍋爐受熱面性能，SCR入口煙氣溫度均勻。

(3)將給水置換式省煤器運(yùn)用于江蘇某電廠超臨界機(jī)組后，在高于180 MW的負(fù)荷下可保證SCR脫硝系統(tǒng)安全投運(yùn)，成功解決機(jī)組在靈活性深度調(diào)峰改造下脫硝設(shè)備不能投運(yùn)的問題。