郭志成 黃 翔 嚴(yán)錦程

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間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組的理論分析與應(yīng)用研究

郭志成 黃 翔 嚴(yán)錦程

（西安工程大學(xué)城市規(guī)劃與市政工程學(xué)院 西安 710048）

完善了間接-直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組制取溫度等于環(huán)境空氣亞濕球溫度的冷水的原理及關(guān)鍵影響因素，并通過實(shí)驗(yàn)研究得出：高品位干空氣能更容易制取溫度逼近環(huán)境空氣露點(diǎn)溫度的冷水。提出了不同形式的機(jī)組進(jìn)行分類的依據(jù)，對(duì)比分析了目前實(shí)際工程中應(yīng)用較廣、技術(shù)較成熟的幾種典型類型的機(jī)組各自的特點(diǎn)和適用性。根據(jù)不同的條件，正確選用冷水機(jī)組的類型，能使系統(tǒng)運(yùn)行的可靠性、穩(wěn)定性及整體能效提高，從而使其節(jié)能效益最大化。

間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組；外冷式間接蒸發(fā)冷卻器；內(nèi)冷式間接蒸發(fā)冷卻器；干空氣能品位；亞濕球溫度

0 引言

蒸發(fā)冷卻技術(shù)是以可再生自然冷源“干空氣能”為制冷驅(qū)動(dòng)能源，以水作為制冷劑，利用大氣環(huán)境中空氣的不飽性，通過水分蒸發(fā)吸熱進(jìn)行制冷的技術(shù)，是一種綠色、健康、節(jié)能、經(jīng)濟(jì)且能夠可持續(xù)發(fā)展的制冷方式。利用蒸發(fā)冷卻技術(shù)可以制取冷風(fēng)、冷水，而間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組的研發(fā)及實(shí)際應(yīng)用，進(jìn)一步增加了蒸發(fā)冷卻技術(shù)的節(jié)能潛力和應(yīng)用領(lǐng)域[1]。

將蒸發(fā)冷卻技術(shù)運(yùn)用到溫濕度獨(dú)立控制空調(diào)系統(tǒng)中，即蒸發(fā)冷卻溫濕度獨(dú)立控制空調(diào)系統(tǒng)能夠充分與“一帶一路”大部分沿線國(guó)家并不富裕的經(jīng)濟(jì)水平和干燥炎熱的氣候條件相結(jié)合。用蒸發(fā)冷卻冷水機(jī)組制取的高溫冷水來處理顯熱負(fù)荷，把室外自然條件下天然的“干空氣”直接引進(jìn)室內(nèi)或經(jīng)過蒸發(fā)冷卻空氣處理機(jī)組處理后引進(jìn)室內(nèi)承擔(dān)潛熱負(fù)荷和部分顯熱負(fù)荷。在實(shí)際使用過程中，高溫冷源設(shè)備——蒸發(fā)冷卻冷水機(jī)組出水溫度較高（一般最低為環(huán)境空氣濕球溫度）、供冷不穩(wěn)定性較明顯，造成“干空氣能”能源利用率低、室內(nèi)顯熱末端初投資大、在一些要求恒溫恒濕工況的場(chǎng)所下應(yīng)用受限等問題。而間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組能夠制取出溫度等于環(huán)境空氣亞濕球溫度的冷水，出水溫度相對(duì)降低，并且由于間接蒸發(fā)冷卻功能段的加入，在一些不利工況下出水溫度有所保障，提高了供冷的穩(wěn)定性，從而能夠很好的解決上述問 題[2-8]。

本文結(jié)合工程的應(yīng)用和測(cè)試情況，以間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組為核心，更全面的完善其制取溫度等于環(huán)境空氣亞濕球溫度冷水的原理及關(guān)鍵影響因素、提出科學(xué)合理的分類依據(jù)、對(duì)比分析了目前實(shí)際工程中應(yīng)用較廣、技術(shù)較成熟的幾種典型類型的機(jī)組各自的特點(diǎn)和適用性，從而進(jìn)一步使間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組標(biāo)準(zhǔn)化，增加其節(jié)能潛力和應(yīng)用領(lǐng)域。

1 原理及關(guān)鍵影響因素

1.1 原理

間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組制取冷水時(shí)，其空氣、水在焓濕圖中的處理過程如圖1所示，原理：狀態(tài)1的環(huán)境空氣首先經(jīng)過間接蒸發(fā)冷卻功能段實(shí)現(xiàn)一級(jí)或多級(jí)等濕冷卻空氣處理過程（蒸發(fā)冷卻制冷驅(qū)動(dòng)勢(shì)有限，一般最多為兩級(jí)），由狀態(tài)1處理到狀態(tài)2；狀態(tài)2的空氣進(jìn)入填料塔雨區(qū)與狀態(tài)2的淋水逆流傳熱傳質(zhì)，由于實(shí)際工況下，熱質(zhì)交換并不完全100%充分進(jìn)行，所以狀態(tài)2的淋水在狀態(tài)2的等焓線上側(cè)，狀態(tài)2的空氣實(shí)現(xiàn)增焓降溫加濕處理到狀態(tài)3；狀態(tài)3的空氣再進(jìn)入填料與狀態(tài)1的淋水逆流傳熱傳質(zhì)（質(zhì)交換為主導(dǎo)），由于狀態(tài)1的淋水的溫度和含濕量均大于狀態(tài)3的空氣的溫度和含濕量，所以熱交換和質(zhì)交換的方向都是淋水到空氣，同時(shí)空氣流程需要填料塔上方的排風(fēng)機(jī)提供動(dòng)力，會(huì)受到風(fēng)機(jī)溫升和太陽(yáng)輻射的影響，最終，狀態(tài)3的空氣增焓升溫加濕處理到狀態(tài)4排出機(jī)組[9,10]。

圖1 空氣、水處理過程焓濕圖

綜上所述，狀態(tài)2的冷水為機(jī)組最終制取的冷水，其溫度介于狀態(tài)1的環(huán)境空氣的濕球溫度和露點(diǎn)溫度之間，為亞濕球溫度。至于出水溫度具體比狀態(tài)1的環(huán)境空氣的濕球溫度低多少，或者說比狀態(tài)1的環(huán)境空氣的露點(diǎn)溫度高多少這個(gè)問題，之前通過一些工程測(cè)試也有所研究，但理論分析不夠完善[11]。通過工程的應(yīng)用和測(cè)試情況，本文將全面分析其關(guān)鍵影響因素。

1.2 關(guān)鍵影響因素

間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組的核心：引入間接蒸發(fā)冷卻功能段使其降低進(jìn)入填料塔空氣的濕球溫度，從而加大填料塔內(nèi)質(zhì)交換的不平衡勢(shì)，使機(jī)組制取的亞濕球溫度的冷水溫度盡可能逼近環(huán)境空氣露點(diǎn)溫度。但這一冷水制取過程，還受干空氣能品位高低、間接蒸發(fā)冷卻功能段和填料塔相關(guān)參數(shù)的影響，因此，提出以下四個(gè)問題：

（1）干空氣能品位高低如何直接影響出水溫度？

（2）對(duì)進(jìn)入填料塔的空氣有何要求？

（3）對(duì)填料性能有何要求？

（4）如何選擇間接蒸發(fā)冷卻功能段中間接蒸發(fā)冷卻器的類型？

1.2.1 干空氣能品位越高越易制取亞濕球溫度的冷水

以往，人們對(duì)間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組有兩個(gè)不合理的理解：

（1）機(jī)組出水溫度始終能夠低于環(huán)境空氣的濕球溫度（即亞濕球溫度）；

（2）只要環(huán)境空氣干球溫度與濕球溫度差值越大，制冷驅(qū)動(dòng)勢(shì)就越大。

間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組的出水溫度不一定始終能夠低于環(huán)境空氣的濕球溫度（即亞濕球溫度），能否達(dá)到亞濕球溫度不只與環(huán)境空氣的干濕球溫差有關(guān)，而關(guān)鍵取決于環(huán)境空氣干空氣能的品位，品位越高越易制取出亞濕球溫度的冷水，即出水溫度越易逼近環(huán)境空氣露點(diǎn)溫度。筆者在新疆烏魯木齊市對(duì)一寫字樓用蒸發(fā)冷卻溫濕度獨(dú)立控制空調(diào)系統(tǒng)中的高溫冷源設(shè)備——間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組在環(huán)境干空氣能位于高品位區(qū)間和低品位區(qū)間分別進(jìn)行了測(cè)試。

圖2 干空氣能位于高品位區(qū)間時(shí)環(huán)境參數(shù)和機(jī)組出水溫度

圖3 干空氣能位于低品位區(qū)間時(shí)環(huán)境參數(shù)和機(jī)組出水溫度

由圖2可知：該機(jī)組在高品位干空氣能工況下測(cè)試時(shí)，環(huán)境空氣干球溫度在32.4～33.1 ℃之間，平均溫度為32.8 ℃；濕球溫度在15.8～16.1 ℃之間，平均溫度為16 ℃；出水溫度在13.5～13.9 ℃之間，平均溫度為13.7 ℃。由圖3可知：該機(jī)組在低品位干空氣能工況下測(cè)試時(shí)，環(huán)境空氣干球溫度在28.9～30.1 ℃之間，平均溫度為29.2 ℃；濕球溫度在13.7～14.4 ℃之間，平均溫度為14 ℃；出水溫度在12.9～13.2 ℃之間，平均溫度為13 ℃。

圖4 干空氣能位于高、低品位區(qū)間時(shí)各自環(huán)境空氣濕球溫度與出水溫度差值

圖5 干空氣能位于高、低品位區(qū)間時(shí)各自環(huán)境空氣干濕球溫差

由圖4和圖5可知：干空氣能位于高品位區(qū)間時(shí)，環(huán)境空氣干濕球溫差在16.6～17.1 ℃之間，平均溫差為16.9 ℃；機(jī)組出水溫度與環(huán)境濕球溫度差值在2.1～2.6 ℃之間，平均溫度差值為2.3 ℃。干空氣能位于低品位區(qū)間時(shí)，環(huán)境空氣干濕球溫差在15.0～15.8 ℃之間，平均溫差為15.2 ℃；機(jī)組出水溫度與環(huán)境濕球溫度差值在0.7～1.4 ℃之間，平均溫度差值為1 ℃。

綜上所述：兩種工況下環(huán)境空氣干濕球溫差相差不大，但是機(jī)組出水溫度與環(huán)境空氣濕球溫度的差值卻不同，前者符合之前實(shí)驗(yàn)研究結(jié)論“冷幅深為2～3 ℃”[11]，但后者冷幅深平均為1 ℃，并且兩種工況下機(jī)組出水溫度都為13.5 ℃左右。這就說明，雖然當(dāng)環(huán)境干空氣能位于高品位區(qū)間時(shí)，更容易制取出溫度逼近環(huán)境空氣露點(diǎn)溫度的冷水，但一般情況下干空氣能低品位區(qū)間出現(xiàn)在過渡季節(jié)，這時(shí)環(huán)境空氣濕球溫度本來就低于干空氣能位于高品位區(qū)間時(shí)環(huán)境空氣的濕球溫度，這時(shí)我們不需要使出水溫度太過低于其濕球溫度也是滿足供冷要求的。

1.2.2 對(duì)進(jìn)入填料塔空氣“質(zhì)”和“量”兩方面的要求

從原理的分析中得出，進(jìn)入填料塔填料內(nèi)的空氣要和填料上方淋水發(fā)生逆流傳熱傳質(zhì)（質(zhì)交換為主導(dǎo)），從而制取出冷水，因此傳熱傳質(zhì)的不平衡勢(shì)越大，熱質(zhì)交換效果越理想，這就需要溫差和含濕量差要足夠大，通常淋水的溫度和流量一般為定值（具體實(shí)際工程中），而進(jìn)入填料塔的空氣的干球溫度和濕球溫度是可以通過間接蒸發(fā)冷卻功能段來降低，風(fēng)量和風(fēng)速可以通過填料塔上方風(fēng)機(jī)和填料進(jìn)風(fēng)斷面面積來調(diào)節(jié)。

因此，“質(zhì)”的要求是兩方面：

（1）進(jìn)入填料塔的空氣的干球溫度越低越好；

（2）進(jìn)入填料塔的空氣的濕球溫度越低越好。

“量”的要求也是兩方面：

（1）進(jìn)入填料塔的空氣的量要滿足機(jī)組最佳氣水比的要求，其定義式如下：

式中：為氣水比；Q為進(jìn)入填料塔的空氣的體積流量，m3/h；Q為進(jìn)入填料塔的淋水的體積流量，m3/h。

最佳氣水比對(duì)機(jī)組出水溫度的影響的相關(guān)研究，團(tuán)隊(duì)之前已經(jīng)結(jié)合實(shí)際工程做過相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)研究，本文不再贅述[12]。需要強(qiáng)調(diào)的是，對(duì)進(jìn)入填料塔的空氣“質(zhì)”和“量”兩方面的要求是相輔相成，缺一不可的。

（2）對(duì)進(jìn)入填料塔的空氣流入填料過流斷面時(shí)的風(fēng)速的要求，其定義式如下：

式中：υ為填料塔過流斷面風(fēng)速，m/s；Q為進(jìn)入填料塔的空氣的體積流量，m3/h；S為填料塔進(jìn)風(fēng)最大截面積，m2。

過流斷面風(fēng)速過大或過小都不利于填料內(nèi)熱質(zhì)交換的充分進(jìn)行，風(fēng)速過大時(shí)，工作空氣與淋水的接觸時(shí)間減少，使熱質(zhì)交換過程還沒有充分進(jìn)行，工作空氣就已經(jīng)被排走，甚至吹散填料表面的水膜，填料表面出現(xiàn)“干斑”，使蒸發(fā)冷卻變?yōu)轱L(fēng)冷的效果，還會(huì)增加阻力，使運(yùn)行費(fèi)用增加；風(fēng)速過小時(shí)，工作空氣與淋水的接觸時(shí)間過多，使不平衡勢(shì)已經(jīng)達(dá)到飽和的工作空氣來不及排走，從而也不利于熱質(zhì)交換的充分進(jìn)行。因此要充分進(jìn)行理論分析和大量的實(shí)驗(yàn)研究選擇一個(gè)合適的過流斷面風(fēng)速。

1.2.3 對(duì)填料塔填料比表面積的要求

當(dāng)進(jìn)入填料塔的空氣“質(zhì)”和“量”兩方面都滿足要求時(shí)，這部分空氣和淋水是在填料內(nèi)發(fā)生熱質(zhì)交換，對(duì)填料塔的填料而言，其比表面積是影響其性能的關(guān)鍵因素。填料比表面積的定義是：?jiǎn)挝惑w積（或單位質(zhì)量）的填料所具有的表面積，其定義式如下：

式中：為填料比表面積，m-1；為填料表面積，m2；為填料體積，m3。

物理意義是：填料的比表面積越大，氣液接觸面積越大，氣液分布越均勻，填料表面的潤(rùn)濕性能越好，有利于熱質(zhì)交換過程充分進(jìn)行。

1.2.4 間接蒸發(fā)冷卻器的選擇應(yīng)與機(jī)組應(yīng)用形式相對(duì)應(yīng)

目前，國(guó)外尚無間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組的實(shí)際工程，而國(guó)內(nèi)的實(shí)際工程已有很多，主要是應(yīng)用于西北干燥炎熱地區(qū)的舒適性空調(diào)系統(tǒng)中，作為高溫冷源設(shè)備，應(yīng)用場(chǎng)所一般是寫字樓、高鐵站、機(jī)場(chǎng)航站樓等。而在工藝性空調(diào)系統(tǒng)中的應(yīng)用相對(duì)較少，但在一些恒溫恒濕的生產(chǎn)車間和數(shù)據(jù)中心中已有應(yīng)用。

舒適性空調(diào)系統(tǒng)相比工藝性空調(diào)系統(tǒng)，對(duì)室內(nèi)參數(shù)的穩(wěn)定性要求較高，因此也要采用不同形式間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組來供冷，那么配置什么類型的間接蒸發(fā)冷卻器是關(guān)鍵，它將影響進(jìn)入填料塔的空氣的濕球溫度和風(fēng)量。

2 分類依據(jù)

間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組由間接蒸發(fā)冷卻功能段和直接蒸發(fā)冷卻功能段組成，前者主要由不同類型的間接蒸發(fā)冷卻器組成，處理進(jìn)入直接蒸發(fā)冷卻功能段的空氣，而這些間接蒸發(fā)冷卻器有的需要外冷源，屬于外冷式，最常用的是表冷器，而有的是不需要外冷源，屬于內(nèi)冷式，常見的有：板翅式、臥管式、立管式、板管式、露點(diǎn)式間接蒸發(fā)冷卻器；后者由填料塔組成，用于制取冷水，一般采用PVC材質(zhì)的填料。以往的分類方式較為籠統(tǒng)，通常以間接蒸發(fā)冷卻功能段有幾個(gè)間接蒸發(fā)冷卻器，就分為一級(jí)、二級(jí)或多級(jí)間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組。但是，間接蒸發(fā)冷卻器有外冷式和內(nèi)冷式之分，他們二者的制冷原理以及風(fēng)系統(tǒng)、水系統(tǒng)的工作流程是不一樣的，因此將他們混為一談顯然是不科學(xué)合理的。因此，本文提出分類的依據(jù)應(yīng)體現(xiàn)以下兩點(diǎn)：

（1）機(jī)組所采用的間接蒸發(fā)冷卻器是外冷式還是內(nèi)冷式以及各自所采用的級(jí)數(shù)；

（2）淋水溫度與出水溫度的差值是大溫差型（10 ℃左右）還是小溫差型（5 ℃左右）。

即可以用以下通用格式表達(dá)：

{（1）（2）間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組}

3 對(duì)比分析

圖6所示的是目前實(shí)際工程中應(yīng)用較廣、技術(shù)較成熟的四種類型的間接—直蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組的原理圖。下面從間接蒸發(fā)冷卻器和供冷流程兩方面分析他們各自的特點(diǎn)和適用性。

（a）單級(jí)外冷式小溫差型間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組原理圖

（b）單級(jí)內(nèi)冷式小溫差型間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組原理圖

（c）雙級(jí)內(nèi)冷式小溫差型間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組原理圖

（d）雙級(jí)混合式大溫差型間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組原理圖

圖6 間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組原理圖

Fig.6 Schematic diagram of indirect—direct evaporative composite water chiller

1-空調(diào)末端；2-外冷式間接蒸發(fā)冷卻器；3-內(nèi)冷式間接蒸發(fā)冷卻器；4-填料塔

（1）就間接蒸發(fā)冷卻器的形式而言，內(nèi)冷式間接蒸發(fā)冷卻器依據(jù)蒸發(fā)冷卻的原理處理進(jìn)入填料塔的空氣，不需要額外冷源，制冷效果比風(fēng)冷原理處理空氣時(shí)要好，但間接蒸發(fā)冷卻功能段需要配置風(fēng)機(jī)和水泵，增加了機(jī)組整體功率，初投資和運(yùn)行能耗較高；而外冷式間接蒸發(fā)冷卻器（表冷器）是依據(jù)風(fēng)冷原理處理進(jìn)入填料塔的空氣，不需要配置風(fēng)機(jī)和水泵，相比前者，降低了能耗，但也消耗了機(jī)組自身制取的冷水，用于處理進(jìn)入填料塔的空氣。例如圖6所示的（c）雙級(jí)內(nèi)冷式小溫差型間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組在一定的環(huán)境工況下出水溫度最低，但機(jī)組功率值也高，用于工藝性空調(diào)系統(tǒng)中較為合適。

（2）就供冷流程而言，一般有以下三種：①冷水機(jī)組制取的冷水一部分供給空調(diào)末端，另一部分供給冷水機(jī)組外冷式間接蒸發(fā)冷卻器（表冷器）用于冷卻進(jìn)入填料塔的空氣，最終空調(diào)末端和表冷器兩路回水混合后作為填料塔噴淋水[13,14]，例如圖6所示的（a）單級(jí)外冷式小溫差型間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組在一定工況下，機(jī)組整體功率較小，但機(jī)組管路相對(duì)復(fù)雜；②冷水機(jī)組制取的冷水僅供給空調(diào)末端，之后空調(diào)末端的回水流入填料塔噴淋，例如圖6所示的（b）單級(jí)內(nèi)冷式小溫差型間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組，系統(tǒng)管路簡(jiǎn)單，這兩種類型機(jī)組用于舒適性空調(diào)系統(tǒng)中較為合適；③冷水機(jī)組制取的冷水先供給空調(diào)末端，之后空調(diào)末端回水流入冷水機(jī)組外冷式間接蒸發(fā)冷卻器（表冷器）用于冷卻進(jìn)入填料塔的空氣，最后流入填料塔布水系統(tǒng)噴淋，例如圖6所示的（d）雙級(jí)混合式大溫差型間接—直接蒸發(fā)冷卻復(fù)合冷水機(jī)組，大溫差串聯(lián)型的供冷流程實(shí)現(xiàn)了能量的梯級(jí)利用，而第二級(jí)內(nèi)冷式間接蒸發(fā)冷卻器可以根據(jù)實(shí)際情況選擇是否開啟，若開啟，可以再次降低進(jìn)入填料塔空氣的濕球溫度，但能耗相對(duì)增加，相比其他三種，優(yōu)越性在于能夠根據(jù)室外氣象條件和室內(nèi)負(fù)荷的變化，來調(diào)節(jié)出水溫度，既提高了系統(tǒng)運(yùn)行靈活性，又增加了系統(tǒng)整體的節(jié)能潛力，也是目前應(yīng)用前景最為廣泛的一種機(jī)型。

4 結(jié)語(yǔ)

從上述完善的理論分析和對(duì)典型類型的機(jī)組應(yīng)用情況的研究可知：在實(shí)際工程應(yīng)用中，我們應(yīng)該充分考慮室外氣象條件的差異、建筑物使用功能的不同等因素，選擇合理的機(jī)組類型，配置到蒸發(fā)冷卻溫濕度獨(dú)立控制空調(diào)系統(tǒng)中，這樣不僅可以大大提高系統(tǒng)運(yùn)行靈活性、可靠性和穩(wěn)定性，而且可以使其節(jié)能效益最大化。這種空調(diào)方式采用可再生自然冷源干空氣能實(shí)現(xiàn)100%自然冷卻，毋庸置疑是“一帶一路”沿線國(guó)家在可持續(xù)發(fā)展道路中解決能源瓶頸的有效途徑之一。

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Theoretical Analysis and Application Research of Indirect-Direct Evaporative Composite Water Chiller

Guo Zhicheng Huang Xiang Yan Jincheng

( College of urban planning and municipal engineering, Xi'an Polytechnic University, Xi'an, 710048 )

The principle and key influencing factors of cold water produced by indirect-direct evaporative composite water chiller unit to produce temperature equal to environmental air sub-wet bulb temperature were perfected, and analyzed through the experimental study: high grade dry air energy can make cold water more easily to approach the dew-point temperature of ambient air. The basis for classification of different types of units was put forward, and the characteristics and applicability of several typical types of units which are widely used and mature in the actual engineering are compared and analyzed. According to the different conditions, the correct selection of chillers can improve the reliability, stability and overall energy efficiency of the system, thus maximizing the energy-saving benefits.

indirect-direct evaporative composite water chiller; external cooling indirect evaporative cooler; internal cooling indirect evaporative cooler; dry air energy grade; sub-wet bulb temperature

1671-6612（2018）04-359-06

TU83

A

“十三五”國(guó)家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目課題（編號(hào)：2016YFC0700404）

郭志成（1994.02-），男，在讀碩士研究生，E-mail：zhi_chengguo0223@163.com

黃 翔（1962.07-），男，教授，E-mail：huangx@xpu.edu.cn

2017-11-13