朱俊樺，曾淼洋，邵杰鋒，張恒珍

（中國(guó)石化茂名分公司，廣東茂名 525000）

裂解氣壓縮機(jī)被稱為乙烯裝置的“心臟”[1-3]，其主要作用是將來(lái)自乙烯裂解急冷單元的裂解氣通過(guò)多段壓縮，將壓力提高到一定值后為深冷分離提供條件。1號(hào)裂解氣壓縮機(jī)采用水平剖分式結(jié)構(gòu)，為三缸五段壓縮。裂解氣壓縮機(jī)是裝置能耗大戶，機(jī)組運(yùn)行是否平穩(wěn)與經(jīng)濟(jì)，對(duì)裝置能耗影響比較大。隨著裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行，裂解氣一段吸入壓力增大、壓縮機(jī)結(jié)垢、段間壓差增大、堿洗塔結(jié)垢堵塞、干燥器水分穿透導(dǎo)致深冷系統(tǒng)水堵等問(wèn)題影響了裝置的長(zhǎng)周期運(yùn)行，制約了裝置的高負(fù)荷生產(chǎn)。

1 裂解氣壓縮系統(tǒng)

裂解氣壓縮系統(tǒng)主要包括裂解氣壓縮、酸性氣體脫除以及裂解氣干燥三部分。其目的是將急冷系統(tǒng)來(lái)的裂解氣經(jīng)裂解氣壓縮機(jī)加壓，使沸點(diǎn)較高的烴組分在較低溫度下得以分離。同時(shí)，脫除裂解氣中的少量酸性氣體、相當(dāng)數(shù)量的水分和重質(zhì)烴。裂解氣壓縮工藝流程主要包括裂解氣逐段增壓、凈化、干燥、脫丙烷和碳二加氫系統(tǒng)，在壓縮機(jī)四段出口分別對(duì)裂解氣進(jìn)行脫除酸性氣、水分、分離碳三及其以上組分和脫除乙炔。

2 裂解氣壓縮機(jī)一段吸入壓力升高

隨著裂解氣壓縮機(jī)長(zhǎng)周期運(yùn)行，一段吸入壓力緩慢升高，壓縮機(jī)內(nèi)垢物不斷積累，葉輪表面的粗糙度隨之增加，氣體流通面積減小，從而使氣體在流過(guò)壓縮機(jī)時(shí)，流動(dòng)損失能、漏氣損失能以及葉輪外表面轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)與氣相摩擦產(chǎn)生的輪阻損失能等都相應(yīng)增加，最終使得壓縮機(jī)多變效率下降，壓縮機(jī)出口溫度上升。通過(guò)對(duì)壓縮機(jī)各段N因子的監(jiān)控，可以大致了解壓縮機(jī)各段的結(jié)垢情況[4]。

裂解氣壓縮系統(tǒng)一段吸入壓力設(shè)計(jì)值為30.01 kPa（裂解爐設(shè)計(jì)投料負(fù)荷為135 t/h），2016年檢修前壓力為60.01 kPa（裂解爐負(fù)荷為134.17 t/h）。在裂解爐投料負(fù)荷相近的情況下，隨著一段吸入壓力的升高，透平凝液量隨之增加而抽氣量相應(yīng)減少，造成壓縮機(jī)運(yùn)行能耗增加。此外，一段吸入壓力高還會(huì)導(dǎo)致烴的停留時(shí)間變長(zhǎng)，裂解爐結(jié)焦速度變快，清焦周期縮短，裂解反應(yīng)生成乙烯和丙烯選擇性差等問(wèn)題。

2.1 一段吸入壓力升高原因分析

壓縮機(jī)內(nèi)結(jié)垢、排出管線結(jié)焦、段間冷卻器結(jié)焦、壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速過(guò)慢、投料負(fù)荷大、系統(tǒng)存在內(nèi)漏都會(huì)造成一段吸入壓力過(guò)高。圖1是壓縮機(jī)2011—2017年一段吸入壓力與投料負(fù)荷隨時(shí)間的變化趨勢(shì)，由圖1可知投料負(fù)荷不是影響一段吸入壓力持續(xù)升高的主要原因。

圖1 一段吸入壓力與裂解爐負(fù)荷隨時(shí)間的變化趨勢(shì)

根據(jù)壓縮機(jī)N因子變化情況，以及2016年大修進(jìn)行壓縮機(jī)本體和排出管線清焦后，一段吸入壓力由檢修前60.01 kPa（裂解爐負(fù)荷為 134.17 t/h）下降至47.29 kPa（裂解爐負(fù)荷為142.81 t/h），因此，一段吸入壓力升高是由于壓縮機(jī)長(zhǎng)周期運(yùn)行，壓縮機(jī)、排出管線和排出冷凝器結(jié)垢導(dǎo)致。

N因子數(shù)值越大，說(shuō)明壓縮機(jī)能力越小，即壓縮機(jī)段內(nèi)結(jié)垢程度越嚴(yán)重。N因子計(jì)算如式（1）：

式中：Ps，Pd分別為各段的吸入和排出絕對(duì)壓力；Ts，Td分別為各段的吸入和排出絕對(duì)溫度。

圖2為裂解氣壓縮機(jī)各段N因子自2011年以來(lái)變化趨勢(shì)。

由圖2可知，2011—2016年一段N因子變化不大；二段、三段有緩慢升高的趨勢(shì)，二段N因子由2011年的1.264 0增長(zhǎng)至2016年的1.298 8，增幅為2.7%，三段N因子由2011年的1.264 2增長(zhǎng)至2016年的1.289 5，增幅為2%；四段的N因子增速較快，由2011年1.339 1增長(zhǎng)至2016年檢修前的1.597 4，增幅達(dá)到19.28%。

2016年裝置大修對(duì)壓縮機(jī)本體和排出管線進(jìn)行清焦之后，二段、三段和四段N因子都有所下降，特別是四段N因子由檢修前1.597 4下降至1.308 0，下降非常明顯，說(shuō)明四段結(jié)垢非常嚴(yán)重。

2.2 解決措施

裂解氣壓縮機(jī)注入洗油只能防止垢物聚積，不能阻止垢物產(chǎn)生。洗油以液滴形式分散于裂解氣中，形成一層油膜，防止垢物附著在壓縮機(jī)表面并利用相似相溶原理，使聚合物溶于洗油，通過(guò)段間冷卻罐排出，最終達(dá)到相對(duì)防垢的目的。為了徹底防止壓縮機(jī)結(jié)垢，在洗油中加注微量的阻聚劑，阻聚劑能阻止裂解氣中的不飽和雙烯烴聚合結(jié)垢，達(dá)到從根本上防止壓縮機(jī)結(jié)垢的目的。

2.2.1 壓縮機(jī)阻聚劑注入調(diào)整

裂解氣壓縮機(jī)于2007年9月開(kāi)始使用阻聚劑，廠家推薦一、二段注入量為5 μg/g，三段注入量為6 μg/g、四段注入量為7 μ g/g，連續(xù)注入即可防止壓縮機(jī)結(jié)垢，折算單耗為0.069 kg/t乙烯。

由于在2011—2016年運(yùn)行周期內(nèi)出現(xiàn)四段N因子持續(xù)增長(zhǎng)，壓縮機(jī)振動(dòng)異常增高，對(duì)此不斷優(yōu)化調(diào)整阻聚劑的注入量，由0.069 4 kg/t乙烯提高至0.150 3 kg/t乙烯（詳見(jiàn)表1），確保了壓縮機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行。

表2為企業(yè)一和企業(yè)二使用阻聚劑LT-7情況，其單耗分別為0.163 6 kg/t乙烯和0.138 0 kg/t乙烯，阻聚劑注入量分別為茂名廠家推薦的0.069 kg/t乙烯的237%和200%。

表1 壓縮機(jī)阻聚劑用量情況

表2 不同企業(yè)使用L阻聚劑情況

由于裂解原料的輕質(zhì)化，裂解汽油收率下降導(dǎo)致裂解氣壓縮機(jī)四段結(jié)垢嚴(yán)重，對(duì)比其他企業(yè)L阻聚劑使用情況，為了有效控制裂解氣壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)問(wèn)題，確保裂解氣壓縮機(jī)高負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行，將L阻聚劑注入量由0.069 kg/t乙烯調(diào)整至0.116 kg/t乙烯，具體加劑方案為一段注入量為6 μ g/g，二段注入量為8 μ g/g，三段注入量為8 μ g/g、四段注入量為12 μ g/g。

2.2.2 壓縮機(jī)分散劑的注入調(diào)整

2011—2016年，由于壓縮機(jī)內(nèi)部已存在焦粉和微量垢物，并成為聚合物包裹的中心，加速了聚合結(jié)垢。為了盡快將這些雜物清理干凈，在運(yùn)行周期內(nèi)加入了少量分散型壓縮機(jī)阻聚劑，加強(qiáng)了助劑的分散清凈功能，并保留了助劑的抗氧阻聚功能。

分散劑注入濃度為5%～8%，注入分散劑量不易過(guò)急過(guò)大，以防止出現(xiàn)大焦垢脫落，引發(fā)葉輪不平衡，使機(jī)組振動(dòng)加劇。通過(guò)使用分散劑，有效清除并抑制了垢物在壓縮機(jī)上的積累，確保了裂解氣壓縮機(jī)的長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行。

2.2.3 壓縮機(jī)洗油注入調(diào)整

壓縮機(jī)洗油注入能有效防止垢物在壓縮機(jī)內(nèi)聚集，注入量通常為裂解氣質(zhì)量流量的2%～3%。2011年洗油注入總量約500 kg/h，隨著原料輕質(zhì)化，洗油注入量滿足不了壓縮機(jī)的長(zhǎng)周期運(yùn)行，通過(guò)更新洗油注入泵提高注入能力，增加洗油注入點(diǎn)提高注入量等措施，目前洗油注入總量約為1 955 kg/h，裂解氣壓縮機(jī)四段注入量為400 kg/h，有效控制了壓縮機(jī)的N因子增長(zhǎng)。

2.3 裂解氣壓縮機(jī)透平運(yùn)行成本

表3為公司內(nèi)部結(jié)算蒸汽的價(jià)格。壓縮機(jī)透平運(yùn)行成本Y計(jì)算公式見(jiàn)式（2）。

式中：Y為運(yùn)行成本，元/（h·t裂解爐負(fù)荷）；F1為超高壓蒸汽進(jìn)汽量，t/h；F2為高壓蒸汽進(jìn)汽量，t/h；ySHP、yHS、yCD為超高壓蒸汽、高壓蒸汽、凝液的價(jià)格，元/t；H為裂解爐單位負(fù)荷，h。

表3 不同等級(jí)蒸汽價(jià)格

表4為裂解氣壓縮機(jī)近幾年的運(yùn)行成本。由表4可知，隨著壓縮機(jī)長(zhǎng)周期運(yùn)行，壓縮機(jī)葉輪、排出管線和段間冷卻器結(jié)垢日趨嚴(yán)重，運(yùn)行成本呈增大趨勢(shì)。對(duì)比2016年檢修清焦前后，運(yùn)行成本由檢修前72元/（h·t裂解爐負(fù)荷）下降至61元/（h·t裂解爐負(fù)荷），年經(jīng)濟(jì)效益為840萬(wàn)元。

3 段間冷卻器結(jié)垢

3.1 段間冷卻器阻力降變化情況

裂解氣壓縮機(jī)為五段壓縮，在一段、二段、三段和四段排出設(shè)置段間水冷卻器，以帶走裂解氣壓縮過(guò)程中的溫升，降低各段吸入溫度，降低壓縮機(jī)功耗。由于裂解氣中含有丁二烯、苯乙烯等不飽烴類物質(zhì)，在壓縮過(guò)程中更易發(fā)生結(jié)焦和結(jié)垢，隨著長(zhǎng)周期運(yùn)行，冷卻器的結(jié)垢和結(jié)焦越趨嚴(yán)重，嚴(yán)重時(shí)甚至堵塞冷卻器導(dǎo)致壓縮機(jī)喘振[6]。

表5為各段換熱器2016年檢修時(shí)排出管線和換熱器進(jìn)行清焦前后的壓差變化情況。由表5可以看出，一段、三段和四段換熱器壓差下降明顯，一段排出冷凝器由檢修前33 kPa下降至17 kPa，三段排出冷凝器由檢修前38 kPa下降至28 kPa，四段排出冷凝器由檢修前110 kPa下降至45 kPa。

表4 裂解氣壓縮機(jī)透平運(yùn)行成本變化

表5 檢修前后段間壓差變化情況

圖3為2016年檢修時(shí)四段排出冷卻器芯，可見(jiàn)四段換熱器殼層工藝側(cè)堵塞嚴(yán)重。2011—2016年運(yùn)行周期內(nèi)，四段排出冷卻器最高壓降為280 kPa。

圖3 四段排出冷卻器芯

3.2 段間換熱器結(jié)垢原因及解決辦法

通過(guò)對(duì)換熱器垢物分析發(fā)現(xiàn)，聚合垢物含量在65%～80%，主要由聚苯乙烯和聚丁二烯組成。為了減緩冷卻器結(jié)垢速率，減小段間阻力降對(duì)壓縮機(jī)功率的影響，保證裂解氣壓縮機(jī)各段洗油和阻聚劑的注入量，控制聚合物的集聚和聚合速度。針對(duì)三段排出和四段排出冷卻器有備用換熱器，實(shí)時(shí)監(jiān)控各段冷卻器壓差的變化情況，定期清焦。

4 排出管線結(jié)垢

4.1 排出管線結(jié)垢原因分析

近幾年，隨著裂解原料的輕質(zhì)化，加氫料減少，壓縮機(jī)內(nèi)部獲得芳烴洗油量減少導(dǎo)致裂解氣在壓縮升溫的條件下，裂解氣中不飽和烯烴等組分在多變壓縮過(guò)程中、壓縮機(jī)排出管線、段間換熱器內(nèi)會(huì)積累大量聚合物，最終導(dǎo)致壓縮機(jī)段間壓力損失增大，壓縮機(jī)運(yùn)行效率降低，嚴(yán)重時(shí)將導(dǎo)致機(jī)組被迫停工，嚴(yán)重制約壓縮機(jī)的長(zhǎng)周期平穩(wěn)運(yùn)行[7]。

4.2 水刀切割清焦前后壓縮機(jī)運(yùn)行情況

由于裂解氣壓縮機(jī)排出管線結(jié)焦組分主要是丁二烯、聚芳烴等聚合物，按照常規(guī)檢修清焦方法，須動(dòng)火將排出管線分段切斷進(jìn)行清焦處理，在動(dòng)火處理過(guò)程中存在聚合物燃燒的風(fēng)險(xiǎn)。水刀切割技術(shù)是通過(guò)超高壓發(fā)生器將水加壓到300 MPa以上，通過(guò)一個(gè)專用的切割噴頭從極細(xì)的小孔中噴出，對(duì)管線進(jìn)行切割加工的一種現(xiàn)代制造技術(shù)。水刀切割時(shí)不產(chǎn)生熱量和有害物質(zhì)，管線切割后易于恢復(fù)，處理過(guò)程安全、環(huán)保、速度快、效率高[8]。

2016年裂解裝置大檢修時(shí)，應(yīng)用水刀切割技術(shù)對(duì)裂解氣壓縮機(jī)一段、二段、三段和四段排出管線及壓縮機(jī)本體進(jìn)行清焦。清焦過(guò)程發(fā)現(xiàn)各段排出管線不同程度的出現(xiàn)結(jié)焦，四段排出管線結(jié)焦尤為突出，管線最大結(jié)焦厚度達(dá)到管線直徑的30%左右，一段、二段和三段在2.0%～7.8%之間。

表6為裂解氣壓縮機(jī)排出管線清焦前后壓縮機(jī)各段的運(yùn)行情況。由表6可見(jiàn)，通過(guò)壓縮機(jī)本體的通流部分和段間排出管線清焦后，段間壓力損失明顯下降，一段壓力損失由檢修前34.0 kPa下降至17.1 kPa，四段壓力損失由308.9 kPa下降至230.9 kPa，其中一段、三段、四段的壓力損失甚至低于設(shè)計(jì)值。壓縮機(jī)二段、三段、四段的多變效率均較檢修前有所上升，最明顯的是四段多變效率自檢修前50.7%上升到檢修后的83.1%，提升了32.4百分點(diǎn)，進(jìn)一步驗(yàn)證了壓縮機(jī)四段及四段排出管線結(jié)焦嚴(yán)重。壓縮機(jī)總運(yùn)行功率由檢修前16 163 kW下降至14 684 kW，節(jié)能效果明顯。

表6 裂解氣壓縮機(jī)排出管線清焦前后運(yùn)行情況

5 堿洗塔堵塞

堿洗塔自1996年運(yùn)行至今，曾先后多次出現(xiàn)堵塞現(xiàn)象[9-12]。其中，2011—2016年運(yùn)行周期內(nèi)，從2014年4月份開(kāi)始，堿洗塔強(qiáng)堿段、弱堿段堿樣出現(xiàn)異常，主要表現(xiàn)是強(qiáng)堿濃度偏低，一般在5.0%～7.5%之間，弱堿濃度偏高，多在3%～5%。2014年11月開(kāi)始出現(xiàn)強(qiáng)堿段液位緩慢上漲的現(xiàn)象，強(qiáng)堿段堿液未能正常溢流至弱堿段，堿洗塔弱堿段開(kāi)始出現(xiàn)堵塞。強(qiáng)堿段液位頻繁波動(dòng)，隨之弱堿段液位，塔壓差也波動(dòng)頻繁，弱堿段濃度偏高，強(qiáng)堿段濃度偏低，液泛嚴(yán)重時(shí)則水洗段pH值超標(biāo)呈強(qiáng)堿性，嚴(yán)重影響裝置正常運(yùn)行。

5.1 堿洗塔堵塞原因分析

2016年裂解裝置停車檢修，進(jìn)塔檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)，堿洗塔塔盤完整，沒(méi)有塔盤脫落現(xiàn)象，堿洗塔弱堿段第26/27/28塊塔盤上積累有大量聚合垢物，堵塞在塔盤固閥通道內(nèi)，導(dǎo)致弱堿段氣相流通面積減少，弱堿段頂部液相無(wú)法正常溢流，進(jìn)而導(dǎo)致強(qiáng)堿段液相無(wú)法通過(guò)降液管正常溢流到弱堿段，弱堿段液位降低，強(qiáng)堿段液位高，堿洗塔壓差高的堵塔現(xiàn)象[13]。圖4為檢修時(shí)堿洗塔內(nèi)弱堿段第26塊塔盤正面和反面。

圖4 堿洗塔T-340第26塊塔盤

堿洗塔入口溫度只能通過(guò)壓縮機(jī)四段排出冷凝器控制，堿洗塔進(jìn)料為裂解汽油的飽和餾分，堿洗塔入口溫度過(guò)低會(huì)導(dǎo)致烴類在堿洗塔內(nèi)冷凝，重?zé)N在堿洗塔聚合反應(yīng)加?。蝗肟跍囟冗^(guò)高則會(huì)使原本應(yīng)該在段間冷卻器冷凝下來(lái)的雙烯烴和重?zé)N進(jìn)入到堿洗塔，在堿洗塔內(nèi)冷凝集聚。

裂解氣壓縮機(jī)段間冷卻器應(yīng)是最大限度的冷凝，分離出烴液重組分和水分，但由于堿洗塔靈敏板溫度控制在48.9℃，如果裂解氣進(jìn)料溫度控制太低容易導(dǎo)致堿洗塔靈敏板溫度太低，所以不得不提高堿洗塔入口溫度。表7為在不同堿洗塔入口溫度下裂解氣的主要組成部分，由表7可以看出，堿洗塔入口溫度越高，更多的碳四及碳五的重組分進(jìn)入堿洗塔，增大了堿洗塔內(nèi)黃油生成量。

表7 堿洗塔在不同入口溫度下的裂解氣組成

5.2 解決措施

在堿洗塔運(yùn)行過(guò)程中，通過(guò)注入黃油抑制劑、增加注沖洗油的頻率、投鍋爐給水沖洗波動(dòng)方法，可以有效抑制黃油的生成，緩解塔盤堵塞問(wèn)題。為從根本上解決黃油產(chǎn)量大導(dǎo)致塔盤堵塞的問(wèn)題，在裂解氣在進(jìn)入堿洗塔之前通過(guò)段間冷凝器充分冷凝雙烯烴及重組分，然后通過(guò)過(guò)熱器過(guò)熱5℃左右進(jìn)入堿洗塔，避免重組分在堿洗塔內(nèi)冷凝，從而減少堿洗塔黃油的生成量。改造流程如圖5所示。由于段間冷凝器的充分冷凝，可以減少雙烯烴和重?zé)N進(jìn)入后系統(tǒng)，在一定程度上降低了高壓脫丙烷塔、低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔負(fù)荷。

圖5 改造后堿洗塔流程

6 干燥器水分穿透

6.1 干燥器水分穿透及應(yīng)對(duì)措施

2015年12月開(kāi)始深冷分離后系統(tǒng)乙烯精餾塔頻繁出現(xiàn)凍堵現(xiàn)象，具體表現(xiàn)塔壓差增大，塔釜液位波動(dòng)等。由于裂解氣氣相和液相干燥器分子篩已運(yùn)行5年，分子篩水吸附性能下降，干燥器出口含水量超標(biāo)，出口物料帶水量增長(zhǎng)迅速，以致水進(jìn)入后系統(tǒng)。雖然碳二加氫輔助干燥器能起到保護(hù)作用，但是沒(méi)有備用床，在其切出再生時(shí)，使得水分進(jìn)入后系統(tǒng)變得更加容易，水分逐漸在乙烯精餾塔內(nèi)富集，最終導(dǎo)致乙烯精餾塔出現(xiàn)凍堵現(xiàn)象。

乙烯精餾塔發(fā)生凍堵時(shí)通過(guò)注入甲醇可以解決一時(shí)的凍堵問(wèn)題，但是無(wú)法從根本上解決。在乙烯塔注入甲醇時(shí)，一方面給乙烯精餾塔操作帶來(lái)一定的問(wèn)題；另一方面，甲醇隨塔釜乙烷進(jìn)入乙烷裂解爐會(huì)對(duì)乙烷裂解爐造成不利的影響，氧化物進(jìn)入乙烷爐加速爐管結(jié)焦，同時(shí)可能導(dǎo)致一氧化碳波動(dòng)引起碳二加氫漏炔影響產(chǎn)品質(zhì)量問(wèn)題。通過(guò)調(diào)整氣相干燥器和液相干燥器的運(yùn)行周期從48 h至36 h，優(yōu)化干燥器升、降溫速度，升、降壓速度，規(guī)范切換和再生操作程序，后系統(tǒng)乙烯塔水凍堵問(wèn)題得到根本解決。

6.2 干燥器水分穿透原因

隨著長(zhǎng)周期運(yùn)行，干燥器分子篩吸附性能下降，水分穿透，其原因主要為分子篩粉化造成[14-15]。分子篩的粉化造成分子篩晶體結(jié)構(gòu)的破壞，降低了分子篩的脫水能力。分子篩在加熱、冷卻過(guò)程中，由于不斷地膨脹和收縮，分子篩間的磨損導(dǎo)致其不斷的粉化。運(yùn)行過(guò)程中，由于閥門故障導(dǎo)致氣體壓力突然增大或降低時(shí)，干燥器內(nèi)的分子篩也會(huì)產(chǎn)生破裂。分子篩在干燥器中使用幾個(gè)月后，會(huì)壓實(shí)且變得緊密，干燥器內(nèi)留下的間隙給分子篩活動(dòng)創(chuàng)造了空間，在一定程度上導(dǎo)致了分子篩粉化。干燥器再生時(shí)，如果重組分沒(méi)有在升溫前解吸，則經(jīng)過(guò)加熱再生時(shí)可能會(huì)發(fā)生結(jié)焦現(xiàn)象，由于焦炭與分子篩的熱膨脹系數(shù)不同，也可使分子篩變成粉末狀。

分子篩粉化后導(dǎo)致床層活動(dòng)空間加大，床層隨著交變的氣流做活塞運(yùn)動(dòng)，在降壓或增壓初期整個(gè)床層沖擊絲網(wǎng)，損壞干燥器部件。分子篩粉化導(dǎo)致床層分布不均勻，造成整個(gè)床層的壓差增加，導(dǎo)致局部偏流，造成干燥效果變差，原料氣含水量超標(biāo)，導(dǎo)致低溫分離單元出現(xiàn)凍堵現(xiàn)象。分子篩粉塵隨再生氣進(jìn)入冷卻器內(nèi)，堵塞冷卻器管束，導(dǎo)致再生氣系統(tǒng)循環(huán)不暢，再生氣量減少，影響分子篩的脫水效果，造成惡性循環(huán)。分子篩粉末隨裂解氣進(jìn)入裝置下游，會(huì)產(chǎn)生堵塞，使冷箱壓差增大。

7 結(jié)論

在裂解氣壓縮機(jī)長(zhǎng)周期運(yùn)行中，一段吸入壓力和N因子出現(xiàn)增長(zhǎng)的趨勢(shì)，三段和四段換熱器由于結(jié)垢導(dǎo)致段間壓差上漲，壓縮機(jī)排出管線結(jié)焦導(dǎo)致的壓縮機(jī)段間壓降增大，壓縮機(jī)透平運(yùn)行效率下降，運(yùn)行成本不斷增加。通過(guò)不斷優(yōu)化壓縮機(jī)的洗油和阻聚劑的注入量，做到預(yù)防結(jié)垢和在線除垢同時(shí)進(jìn)行，有效預(yù)防N因子上升。根據(jù)壓差變化情況，定期切出清焦，確保了機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行。通過(guò)注入黃油抑制劑，增加注沖洗油的頻率，投鍋爐給水沖洗波動(dòng)等方法，有效抑制黃油的生成，緩解塔盤堵塞問(wèn)題。通過(guò)調(diào)整干燥器運(yùn)行周期、優(yōu)化干燥器升、降溫速度，升、降壓速度，規(guī)范切換和再生操作程序，根本解決后系統(tǒng)乙烯塔水凍堵問(wèn)題。