/ .上海市計(jì)量測(cè)試技術(shù)研究院；.中國(guó)計(jì)量科學(xué)研究院；.重慶市計(jì)量質(zhì)量檢測(cè)研究院

0 引言

近年來，隨著《京都議定書》《巴黎行動(dòng)計(jì)劃》等一系列以減排溫室氣體為目標(biāo)的國(guó)際協(xié)議的簽訂，作為發(fā)展中國(guó)家的中國(guó)，溫室氣體減排也越來越受到政府、民眾和媒體的關(guān)注[1-3]。目前我國(guó)溫室氣體排放量主要有兩種核查方法：一是固定排放端（包括煙道或煙囪等）溫室氣體排放實(shí)測(cè)法，該方法根據(jù)排放端實(shí)測(cè)的煙氣流量與煙氣組分可以直接計(jì)算出某種溫室氣體在某段時(shí)間的排放量。第二種是目前使用較廣泛的理論計(jì)算法，包括物料平衡法和排放因子法。此種方法通過核算工業(yè)企業(yè)中生產(chǎn)及輔助生產(chǎn)主要產(chǎn)品消耗的產(chǎn)生溫室氣體的原料來計(jì)算溫室氣體的排放量。大量實(shí)驗(yàn)與應(yīng)用實(shí)踐表明，在有條件進(jìn)行流量?jī)x表安裝的固定排放端使用實(shí)測(cè)法進(jìn)行溫室氣體排放量的核算，得到的數(shù)據(jù)準(zhǔn)確性更強(qiáng)，實(shí)時(shí)性更好。實(shí)測(cè)法的兩個(gè)技術(shù)關(guān)鍵分別為煙氣流量的在線監(jiān)測(cè)與煙氣氣體的組分分析。本文將重點(diǎn)討論固定排放端煙氣流量在線監(jiān)測(cè)技術(shù)。

1983年美國(guó)加州空氣資源委員會(huì)發(fā)布了關(guān)于固定排放源溫室氣體采樣與流速測(cè)量方法，并在1999年發(fā)布了上述方法的修改版[4]。該方法明確了固定排放源溫室氣體的測(cè)量方法、測(cè)量條件、固定源煙道截面采樣點(diǎn)選取、測(cè)量?jī)x器選擇等方面的內(nèi)容，并且重點(diǎn)闡述了S形皮托管、二維皮托管和三維皮托管的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與測(cè)量數(shù)據(jù)處理。該方法是目前各國(guó)家使用實(shí)測(cè)法進(jìn)行大氣污染物監(jiān)測(cè)的通用方法。目前使用上述實(shí)測(cè)法對(duì)煙氣中二氧化碳監(jiān)測(cè)，準(zhǔn)確度可達(dá)到5%的水平。

我國(guó)目前主要還是采用物料平衡法與排放因子法對(duì)溫室氣體排放量進(jìn)行核查。雖有少數(shù)固定污染源使用實(shí)測(cè)法進(jìn)行測(cè)量，但大多數(shù)情況下在流量計(jì)選擇、采樣點(diǎn)選取方面都有所欠缺[5-9]，并且由于煙道彎頭多、內(nèi)部擾動(dòng)源復(fù)雜，實(shí)際測(cè)量中獲得的流速代表性很差，數(shù)據(jù)重復(fù)性也無法達(dá)到理想效果。

1 實(shí)測(cè)法煙氣流量測(cè)量的原理

實(shí)測(cè)法煙氣流量測(cè)量的實(shí)質(zhì)是流量測(cè)量中的速度面積法。已知截面所有點(diǎn)的平均流速乘以截面面積，便可求得截面流量。當(dāng)然某一截面所有點(diǎn)的流速不可能一一取得，所以被選取參與計(jì)算的流量點(diǎn)，在進(jìn)行復(fù)雜流場(chǎng)測(cè)量時(shí)，必須具有良好的流速代表性[10]。目前我國(guó)還沒有相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)或規(guī)范指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)煙道氣體流量的測(cè)量，所以很有必要對(duì)當(dāng)前固定排放源的煙氣流量測(cè)量方法進(jìn)行研究，以期達(dá)到提高測(cè)量準(zhǔn)確性的目的。

煙道氣體具有高溫、高濕、顆粒雜質(zhì)較多等特點(diǎn)，所以測(cè)量煙道氣體流量時(shí)，流量計(jì)的選擇至關(guān)重要。目前，應(yīng)用比較廣泛的有皮托管流速儀表、熱式氣體流量?jī)x表、熱線風(fēng)速儀表以及近些年發(fā)展起來的煙氣超聲流量?jī)x表。本項(xiàng)目現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量中選擇了目前各生產(chǎn)企業(yè)使用最為廣泛的皮托管流速計(jì)以及技術(shù)最為先進(jìn)、標(biāo)稱精度最高的多聲道超聲流量計(jì)作為流量計(jì)量?jī)x表，完成了燃煤電廠實(shí)際煙道的氣體流量數(shù)據(jù)采集。下文將重點(diǎn)介紹這兩種流量計(jì)的工作原理、現(xiàn)場(chǎng)煙氣流量測(cè)量方法以及現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量結(jié)果比對(duì)分析。

2 S形皮托管法現(xiàn)場(chǎng)煙氣流量測(cè)量

2.1 皮托管

工程中常用于煙道氣體流速測(cè)量的皮托管分為標(biāo)準(zhǔn)皮托管與S形皮托管兩種。標(biāo)準(zhǔn)皮托管（也稱作L形皮托管）為一直角折彎的金屬管，頭部形狀有半圓形錐形或橢圓形。直角的一端為測(cè)頭，另一端為支桿。測(cè)頭端開兩孔分別為總壓孔和靜壓孔，支桿內(nèi)部有定向空心桿用于將測(cè)頭開口與微壓計(jì)連接。結(jié)構(gòu)如圖1所示。S形皮托管是由兩根外形完全相同的空心金屬管背向焊接而成。結(jié)構(gòu)如圖2所示。制作中要求兩根金屬管測(cè)頭部分向兩個(gè)方向開孔，并且要求開孔截面嚴(yán)格平行。

圖1 標(biāo)準(zhǔn)（L形）皮托管

圖2 S形皮托管

進(jìn)行氣體流速測(cè)量時(shí)，朝向氣體來流方向記為總壓孔，背向氣體來流方向記為靜壓孔。將皮托管的尾端與微壓計(jì)相連，應(yīng)用伯努利方程可推得流體中某點(diǎn)的流速與差壓有如下關(guān)系：

式中：Δp—— 微壓計(jì)測(cè)得的總壓孔與靜壓孔的差壓，Pa；

ρ—— 流體密度，kg/m3；

K—— 皮托管系數(shù)，無量綱；

v—— 當(dāng)前管道皮托管處的氣體流速，m/s

標(biāo)準(zhǔn)皮托管與S形皮托管均可以用于煙道氣體流量測(cè)量，此外，國(guó)外較先進(jìn)的皮托管形式還有二維皮托管（三孔）、三維皮托管（五孔）等形式，在原理上可以避免俯仰角和偏航角引入的測(cè)量不確定度，提高了測(cè)量準(zhǔn)確度。

2.2 測(cè)量原理

煙氣流量測(cè)量中使用的S形皮托管必須符合圖2中的結(jié)構(gòu)，并滿足相關(guān)參數(shù)要求。將滿足要求的S形皮托管與標(biāo)準(zhǔn)皮托管在標(biāo)準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)風(fēng)洞中進(jìn)行校準(zhǔn)，得到S形皮托管的校準(zhǔn)系數(shù)Cp。

煙道測(cè)量截面的劃分方式與測(cè)點(diǎn)選擇。皮托管測(cè)試截面應(yīng)距離上游擾流（包括彎管、擴(kuò)縮徑、擾流件、可見火焰等）8倍等效直徑，距離下游擾流2倍等效直徑（以下簡(jiǎn)稱：2-8原則）[11-12]。圓形煙道截面的直徑即為等效直徑，對(duì)于矩形煙道等效直徑由式（2）進(jìn)行計(jì)算：

式中：De—— 矩形煙道測(cè)量截面的等效直徑，m；

L—— 矩形管道截面長(zhǎng)度，m；

W—— 矩形管道截面寬度，m

對(duì)于滿足最小擾流距離的管道，最小的被測(cè)點(diǎn)數(shù)應(yīng)符合如下要求：1）對(duì)于截面是圓形或矩形且直徑或等效直徑大于0.61 m的煙道，至少選擇12個(gè)測(cè)點(diǎn)；2）對(duì)于截面是圓形且直徑在0.30～0.61 m的，至少選擇8個(gè)測(cè)點(diǎn)；3）對(duì)于截面是矩形且等效直徑在0.30～0.61 m的，至少選擇9個(gè)測(cè)點(diǎn)?？紤]實(shí)際測(cè)量中的較常見狀況，圖3與圖4示意了滿足2-8原則條件下截面是圓形和矩形且直徑或等效直徑大于0.61 m的煙道12個(gè)測(cè)點(diǎn)（最少測(cè)點(diǎn)）的分布。

被測(cè)截面氣旋的測(cè)試[13]。在煙氣流量測(cè)量時(shí)還要求所選擇的被測(cè)截面附近不能有較大的氣旋，否則會(huì)對(duì)測(cè)量結(jié)果產(chǎn)生較大的影響?？梢允褂肧形皮托管配合微壓計(jì)的方式，應(yīng)用“0°參考”技術(shù)，對(duì)測(cè)點(diǎn)附近氣旋的有無及強(qiáng)度進(jìn)行判斷。方法是以S形皮托管開孔垂直于測(cè)量截面的位置為所謂的“0°參考”位置，將S形皮托管移動(dòng)至測(cè)量截面內(nèi)的所有測(cè)量點(diǎn)進(jìn)行測(cè)試。當(dāng)S形皮托管以“0°參考”位置放置，微壓計(jì)讀數(shù)不為0時(shí)，旋轉(zhuǎn)皮托管直至微壓計(jì)讀數(shù)為0為止，記皮托管旋轉(zhuǎn)的角度為α，求得截面內(nèi)所有測(cè)量點(diǎn)的旋轉(zhuǎn)角度α的平均值。當(dāng)α均值小于20°時(shí)，認(rèn)為所選測(cè)量平面位置可接受。若α均值超過20°，則需要在煙道內(nèi)重新選擇測(cè)量截面，或采用其他技術(shù)對(duì)測(cè)點(diǎn)煙氣流速進(jìn)行采樣。

圖3 直徑大于0.61 m且滿足2-8原則圓形管道的測(cè)點(diǎn)分布

圖4 等效直徑大于0.61 m且滿足2-8原則矩形管道的測(cè)點(diǎn)分布

此外由于煙道中的氣體濕度較大，致使干氣體和濕氣體的分子量存在較大差異，所以需要按式（3）將干氣體分子量換算成濕氣體分子量Ms。

式中：Md—— 煙道中氣體的相對(duì)分子量（基于干氣體計(jì)算），g/mol；

Bws—— 煙道氣中的水蒸氣含量，以體積百分比記，%

確定濕氣體分子量后，可通過式（4）計(jì)算出被測(cè)量截面內(nèi)的平均氣體流速。

式中：vs—— 煙道氣體平均流速，m/s；

Kp—— 流速計(jì)算常數(shù)，米制單位時(shí)取34.97；

Cp—— 皮托管校準(zhǔn)系數(shù)，無量綱；

Δpavg—— 測(cè)量界面內(nèi)所有測(cè)點(diǎn)的平均微壓計(jì)讀數(shù)，Pa；

Ts—— 測(cè)量時(shí)煙道熱力學(xué)溫度，K；

ps—— 測(cè)量時(shí)煙道絕對(duì)壓強(qiáng)，Pa

結(jié)合煙道被測(cè)截面面積，并對(duì)當(dāng)前被測(cè)截面處的溫度壓力進(jìn)行修正，通過式（5）算得當(dāng)前被測(cè)截面的煙氣瞬時(shí)氣體體積流量。

式中：Q—— 煙道測(cè)試截面的瞬時(shí)流量，m3/h；

A—— 煙道測(cè)試截面的截面積，m2；

Tstd—— 標(biāo)準(zhǔn)絕對(duì)溫度，值為 293 K；

pstd—— 標(biāo)準(zhǔn)絕對(duì)壓強(qiáng)，760 mmHg

2.3 實(shí)際測(cè)量情況

依據(jù)測(cè)量原理選取了河南某燃煤電廠煙道進(jìn)行了測(cè)量。煙道的實(shí)際結(jié)構(gòu)參數(shù)為：從入口處到煙道斜坡處的直管長(zhǎng)度（外尺寸）24.62 m，煙道寬度5.08 m，煙道高度9.14 m，煙道內(nèi)部測(cè)量截面面積45.06 m2。由式（2）算得矩形煙道的等效直徑為6.53 m。煙道照片如圖5所示，簡(jiǎn)化示意圖如6所示。

圖5 某燃煤電廠被測(cè)煙道及皮托管和超聲流量計(jì)安裝照片

圖6 現(xiàn)場(chǎng)煙道及S形皮托管安裝簡(jiǎn)化示意圖

由于測(cè)量時(shí)，實(shí)際煙道不滿足測(cè)量截面距前端擾流件8倍等效直徑，后端擾流件2倍等效直徑的要求，為測(cè)量準(zhǔn)確性考慮，增加了測(cè)點(diǎn)數(shù)。此外，由于需要考慮同一直管段上還要安裝插入式多聲道超聲流量計(jì)與S形皮托管進(jìn)行數(shù)據(jù)比對(duì)，所以為滿足皮托管與超聲流量計(jì)均距離前端擾流足夠遠(yuǎn)的要求，將皮托管測(cè)孔截面開在煙道中部，距前端擾流（入孔）12.188 m，距后端斜坡12.433 m的位置。在9.14 m的Z方向內(nèi)均勻開6個(gè)測(cè)孔，中間各孔每孔間距1.356 m，邊緣兩孔距煙道壁距離為1.178 m。Y方向等距離分布4個(gè)測(cè)點(diǎn)，測(cè)量界面內(nèi)共計(jì)分布測(cè)點(diǎn)24個(gè)。確定皮托管測(cè)量截面后，使用“0°參考”技術(shù)對(duì)測(cè)量截面內(nèi)各測(cè)點(diǎn)進(jìn)行渦旋檢查，結(jié)果顯示各測(cè)點(diǎn)均無較大渦旋提示，所有測(cè)點(diǎn)氣旋角度平均值小于20°，認(rèn)為所選測(cè)量平面位置可接受。

采集煙道氣體進(jìn)行分析，得到測(cè)量時(shí)煙道氣體水蒸氣含量約為9.3%。控制風(fēng)機(jī)頻率，對(duì)煙道氣體在三個(gè)流速點(diǎn)下進(jìn)行測(cè)量，按式（4）計(jì)算測(cè)量截面內(nèi)所有測(cè)點(diǎn)的氣體流速，求得平均氣體流速分別為6.97 m/s，12.56 m/s和 28.71 m/s；溫壓修正后的煙道氣體流量分別為 85.410 5×104m3/h，151.964 4×104m3/h 和349.394 5×104m3/h。在平均流速為 12.56 m/s時(shí)，被測(cè)截面所有測(cè)點(diǎn)平均絕對(duì)熱力學(xué)溫度323.68 K，平均絕對(duì)壓強(qiáng)9.86×104Pa。按式（5）計(jì)算通過測(cè)量截面內(nèi)的氣體流量，得到瞬時(shí)流量值為151.964 4×104m3/h。測(cè)量時(shí)發(fā)現(xiàn)中間層測(cè)點(diǎn)的微壓計(jì)示值相對(duì)穩(wěn)定，越接近管壁邊緣，微壓計(jì)示值越小，波動(dòng)也較嚴(yán)重，這時(shí)應(yīng)增加測(cè)量時(shí)間，取一段時(shí)間內(nèi)的微壓計(jì)示值平均值作為該點(diǎn)的差壓值，參與式（4）平均流速的計(jì)算。

3 多聲道超聲法現(xiàn)場(chǎng)煙氣流量測(cè)量

3.1 煙道用超聲流量計(jì)

超聲流量計(jì)是近年來新研制出的電子智能型流量計(jì)，形式多樣，用途廣泛。超聲流量計(jì)是依據(jù)超聲波在順流與逆流中傳播速度之差與介質(zhì)流速有關(guān)的原理，獲得被測(cè)管道內(nèi)的氣體流速，再結(jié)合被測(cè)管道截面積計(jì)算出通過被測(cè)管道所選截面的瞬時(shí)流量。超聲流量計(jì)按測(cè)量介質(zhì)分為液體超聲流量計(jì)和氣體超聲流量計(jì)，按是否與測(cè)量介質(zhì)接觸分類還可以分為外夾式非接觸超聲流量計(jì)與插入式接觸超聲流量計(jì)。按聲道數(shù)可分為單聲道超聲流量計(jì)和多聲道超聲流量計(jì)。由于煙氣流量測(cè)試多針對(duì)已建成的煙道情況，且煙道內(nèi)部流場(chǎng)復(fù)雜，近年來插入式的多聲道流量計(jì)開始用于對(duì)煙氣流量的測(cè)量，并取得了較好的效果[14-15]。

3.2 多聲道超聲流量計(jì)的測(cè)流原理

前文已提到超聲流量計(jì)是應(yīng)用聲波在順流與逆流的傳播速度之差與流速有關(guān)這一原理，實(shí)現(xiàn)對(duì)介質(zhì)流速的測(cè)量，流速獲得后應(yīng)用速度面積法來求得通過煙道某一截面的瞬時(shí)流量?；驹砣鐖D7所示。將超聲流量計(jì)的一對(duì)探頭置于待測(cè)截面兩側(cè)，測(cè)得順流傳播時(shí)間td,i，逆流傳播時(shí)間tu,i，從而算得該聲路上的平均軸向速度：

式中：Li—— 聲道長(zhǎng)度；

φi—— 聲道角；

tu,i—— 超聲波在流體中逆流（由B到A）傳播的時(shí)間；

td,i—— 超聲波在流體中順流（由A到B）傳播的時(shí)間

圖7 超聲測(cè)流的基本原理

由于邊緣效應(yīng)的存在，管道內(nèi)的流場(chǎng)分布不均，致使單聲路的超聲流量計(jì)，流量測(cè)量準(zhǔn)確度與測(cè)量重復(fù)性的結(jié)果都不甚理想。多聲路超聲流量計(jì)的出現(xiàn)和積分算法的成熟使上述情況得到很大改觀。在煙道被測(cè)段平行的布置多條聲路，如圖8所示，通過各聲路速度的加權(quán)求和計(jì)算截面流量：

式中：R—— 管道半徑；

Wi—— 權(quán)重系數(shù)；

ui—— 第i聲道的流速

圖8 典型的矩形管道2×4聲路布置圖

不同聲路的矩形管道積分權(quán)重系數(shù)和聲路高度可以由Gauss-Legendre或OWIRS積分方法確定。不同聲路的圓形管道積分權(quán)重系數(shù)和聲路高度可以由Gauss-Jacobi或OWICS積分方法確定。表2列出了常用矩形管道與圓形管道的聲道高度與加權(quán)系數(shù)。由式（6）（7）可知，只要測(cè)得管道半徑R、每一聲路的聲路長(zhǎng)度Li和聲路角φi便可算得被測(cè)截面的瞬時(shí)流量。

表1 常用矩形管道與圓形管道的聲道高度與加權(quán)系數(shù)

3.3 實(shí)際測(cè)量情況

實(shí)際測(cè)量煙道仍為圖5所示煙道。由于是已建成煙道，所以使用插入式換能器，在煙道的合適位置開換能器插入孔。換能器聲道最右端開孔設(shè)置于皮托管測(cè)試孔位的左側(cè)4.5 m，最左端開孔設(shè)置于距離斜坡起點(diǎn)處5 m。權(quán)重系數(shù)Wi與相對(duì)聲道高度按OWIRS面積分法2×3聲道選取，即相對(duì)聲道高度為0（中間層）時(shí)，權(quán)重系數(shù)Wi取值為0.853 688；當(dāng)相對(duì)聲道高度為±0.752 355時(shí)，權(quán)重系數(shù)Wi取值為0.557 403。聲道高度D的值為4.52 m，實(shí)際安裝位置為矩形管道中心平面，以及Z方向上距中心平面上下均為3.400 m的平面。實(shí)際聲道長(zhǎng)度5.866 m，聲道角60°。多聲道超聲流量計(jì)的安裝示意圖如圖9所示。

圖9 2×3聲道超聲流量計(jì)的安裝示意圖

多聲道超聲流量計(jì)的流量試驗(yàn)與S形皮托管的流速試驗(yàn)同時(shí)進(jìn)行。故兩種方法對(duì)于每一個(gè)流速點(diǎn)的測(cè)量是在相同的溫壓條件、相同的風(fēng)機(jī)頻率以及相同的水蒸氣含量條件下進(jìn)行的。相對(duì)應(yīng)地進(jìn)行溫壓及濕度修正后的煙道氣體流量的測(cè)量結(jié)果分別為87.219 9×104m3/h，150.437 6×104m3/h，350.919 7×104m3/h。在風(fēng)機(jī)的中間頻率上，第一層兩聲道流速分別為3.15 m/s，3.35 m/s；中間層兩聲道流速分別為 12.15 m/s，12.34 m/s；第三層兩聲道流速分別為 3.87 m/s與 3.81 m/s。

4 兩種方法的測(cè)量結(jié)果與比對(duì)

從皮托管各點(diǎn)微壓計(jì)讀數(shù)結(jié)果可以看出：采樣點(diǎn)越靠近煙道管壁邊緣，煙氣流速越??；越靠近煙道中心，煙氣流速越大。從高度Z方向分析，各層所有采樣點(diǎn)平均流速?gòu)闹虚g層測(cè)點(diǎn)向兩邊測(cè)點(diǎn)遞減。最上面兩層平均流速略高于最下面兩層平均流速。2×3聲道超聲流量計(jì)測(cè)得的結(jié)果也與上述結(jié)果一致，中間層2聲道的平均流速最高，上下兩層聲道的流速遠(yuǎn)低于中間層流速，但是最上層兩聲道的流速略高于最下層聲道流速。這是由于依據(jù)OWIRS方法確定聲道高度時(shí)，底層與頂層的4條聲道距離煙道管壁只有1.12 m，封閉管流體的邊界層效應(yīng)明顯，并且由于煙道中氣體較濕，水蒸氣體積百分比達(dá)到9%左右，且煙道內(nèi)氣體溫度達(dá)到50 ℃以上，綜合原因?qū)е聼煹纼?nèi)氣體分層，最上層氣體流速高于最下層氣體流速。比較兩種方法的流量測(cè)量結(jié)果，最大偏差出現(xiàn)在最小流量點(diǎn)，兩者相對(duì)偏差為2.07%，隨著流速的增大，偏差逐步減少。在最大流速下，兩者測(cè)量方法的流量偏差僅為0.43%。另外從長(zhǎng)時(shí)間流量測(cè)量結(jié)果進(jìn)行比較，多聲道超聲流量計(jì)獲得的流量結(jié)果相對(duì)穩(wěn)定，長(zhǎng)時(shí)間（24 h，每隔30 min采樣一次）的結(jié)果重復(fù)性在0.8%左右，S形皮托管流速長(zhǎng)時(shí)間的結(jié)果重復(fù)性在1.5%左右。從重復(fù)性指標(biāo)來看，多聲道超聲流量計(jì)的測(cè)量重復(fù)性明顯優(yōu)于皮托管流速計(jì)，這是由于某時(shí)刻采樣點(diǎn)煙道內(nèi)可能會(huì)存在較大氣旋，造成軸向氣體流速不穩(wěn)定，測(cè)量值波動(dòng)較大。

5 結(jié)語

固定排放端煙氣流量在線監(jiān)測(cè)技術(shù)的關(guān)鍵點(diǎn)在于固定排放端通氣截面結(jié)構(gòu)參數(shù)的獲取和氣體流量測(cè)量?jī)x表及方法的選取。煙道結(jié)構(gòu)參數(shù)可以由全站儀、三維激光掃描儀等方法獲得。皮托管測(cè)速法原理簡(jiǎn)單，設(shè)備價(jià)格低，適用于對(duì)煙氣流量測(cè)量準(zhǔn)確度和重復(fù)性要求較低的場(chǎng)合。對(duì)于新建煙道，應(yīng)首先考慮測(cè)量準(zhǔn)確度高、重復(fù)性好的超聲測(cè)速法，合理選擇積分算法，確定聲道數(shù)目。對(duì)于截面積較小的新建固定排放源（直徑或等效直徑小于1 m），可直接考慮應(yīng)用管道式超聲流量計(jì)進(jìn)行測(cè)量，減小聲道長(zhǎng)度和聲道角測(cè)量引入的測(cè)量不確定度，進(jìn)一步提高煙氣測(cè)量的準(zhǔn)確度。