何智強(qiáng)，李欣，俞乾，王麗蓉，王羽

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考慮故障短路電流分布的納米碳纖維材料接地特性

何智強(qiáng)1，李欣1，俞乾2，王麗蓉3，王羽4

(1. 國(guó)網(wǎng)湖南省電力有限公司 電力科學(xué)研究院，湖南 長(zhǎng)沙，410007；2. 國(guó)網(wǎng)永州供電分公司，湖南 永州，425000；3. 國(guó)網(wǎng)湖南檢修公司，湖南 長(zhǎng)沙，410007；4. 武漢大學(xué) 電氣工程學(xué)院，湖北 武漢，430072)

為分析非金屬材料接地網(wǎng)的電氣性能和熱穩(wěn)定性能，提出一種納米碳纖維接地材料半徑的等效方法及地網(wǎng)性能評(píng)估方法。首先建立納米碳纖維接地網(wǎng)評(píng)估流程，然后從導(dǎo)體截面積選擇與等效、入地短路電流的計(jì)算及其對(duì)接地參數(shù)計(jì)算的影響、地電位升高幅值、地電位分布這4個(gè)方面分析納米碳纖維接地網(wǎng)的安全評(píng)估方法，并從接觸電位差、跨步電位差、地電位升高幅值等角度對(duì)比分析納米碳纖維接地材料與傳統(tǒng)金屬接地材料的散流性能。研究結(jié)果表明：納米碳纖維材料應(yīng)用于變電站地網(wǎng)是可行的，并可為非金屬材料大型接地網(wǎng)性能評(píng)估提供參考。

短路電流分布；納米碳纖維材料；熱穩(wěn)定；接地特性

目前，國(guó)內(nèi)外接地網(wǎng)普遍采用金屬接地材料，其長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行后存在腐蝕問(wèn)題，嚴(yán)重威脅電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行，因此，非金屬接地材料成為電力系統(tǒng)接地領(lǐng)域研究的熱點(diǎn)，研究非金屬材料接地網(wǎng)的特性成為其現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用亟待解決的問(wèn)題。近年來(lái)，不少學(xué)者針對(duì)非金屬接地材料開(kāi)展了大量研究。胡元潮等[1]研究開(kāi)發(fā)了一種應(yīng)用于桿塔接地網(wǎng)的柔性石墨復(fù)合接地材料，該材料在土壤電阻率大于100 Ω·m時(shí)的桿塔接地網(wǎng)工頻接地電阻與相同條件下錳銅和鋼材的接地電阻非常接近，已成功運(yùn)用于江西某110 kV擴(kuò)建線路。非金屬接地材料電氣參數(shù)、熱穩(wěn)定性能與金屬接地材料不同，其安全性評(píng)估方法也與金屬接地網(wǎng)類(lèi)型有較大關(guān)系。胡元潮[2]研究了柔性石墨復(fù)合接地材料在電力系統(tǒng)中的應(yīng)用，分析計(jì)算了不同條件下石墨復(fù)合接地材料在發(fā)變電站接地網(wǎng)應(yīng)用的接地參數(shù)，但未進(jìn)行電氣參數(shù)和熱穩(wěn)定性評(píng)估。顧安妍[3]研究了膨脹石墨材料的導(dǎo)電性能，但未研究其散流特性、抗腐蝕性能。唐平等[4]研究了接地網(wǎng)材料的防腐涂層特性，但只針對(duì)材料的防腐特性進(jìn)行了研究，未對(duì)添加涂層后的導(dǎo)體材料的整體散流特性、地網(wǎng)電氣性能特性進(jìn)一步分析。李俊峰等[5]研究了傳統(tǒng)接地模塊在線路桿塔接地網(wǎng)的選型原則及施工關(guān)鍵技術(shù)，從降阻角度分析了接地模塊的功能，但未開(kāi)展地網(wǎng)特性參數(shù)評(píng)估。李謙 等[6?7]對(duì)傳統(tǒng)接地材料的地網(wǎng)特性進(jìn)行了評(píng)估，但傳統(tǒng)接地除材料除運(yùn)輸及施工難度大、易發(fā)生偷盜現(xiàn)象外，其最大的瓶頸問(wèn)題是接地材料的腐蝕。實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，扁鋼以及鍍鋅鋼接地材料腐蝕較快，一般運(yùn)行3~7 d即發(fā)生嚴(yán)重腐蝕，且隨著土壤中Cl?濃度的增加，腐蝕加重。為此，本文立足于接地工程對(duì)非金屬接地材料的實(shí)際需求，對(duì)納米碳纖維接地材料的接地特性與影響因素進(jìn)行研究。

1 納米碳纖維接地材料基本特性

1.1 納米碳纖維接地網(wǎng)評(píng)估流程

納米碳纖維材料采用碳纖維與石墨作為主要導(dǎo)電基體，其電阻率可達(dá)到10?6~10?5Ω·m級(jí)別，與鋼接地材料相差1~2個(gè)數(shù)量級(jí)，抗腐蝕性能良好。根據(jù)其成型工藝，一般可分為編織型和硬質(zhì)型，前者導(dǎo)體空隙較大，電阻率比后者略高。納米碳纖維材料近年來(lái)已經(jīng)在輸電線路桿塔接地網(wǎng)中得到應(yīng)用[2]。當(dāng)納米碳纖維應(yīng)用于變電站接地網(wǎng)時(shí)，應(yīng)進(jìn)行接地網(wǎng)的設(shè)計(jì)與評(píng)估，其評(píng)估流程如圖1所示。

納米碳纖維材料應(yīng)用于變電站接地網(wǎng)的具體評(píng)估流程如下。

1) 將截面積為矩形的納米碳纖維材料接地網(wǎng)等效為圓柱形的導(dǎo)體，根據(jù)初始設(shè)計(jì)的接地網(wǎng)建立接地網(wǎng)模型。

2) 根據(jù)實(shí)際發(fā)變電站的土壤電阻率測(cè)試結(jié)果建立土壤模型。

3) 計(jì)算站內(nèi)、站外短路這2種情況下短路電流的分布情況。

4) 若所有接地參數(shù)都滿(mǎn)足要求，則納米碳纖維接地網(wǎng)的設(shè)計(jì)合理，否則需更改接地網(wǎng)的設(shè)計(jì)方案，直到所有接地參數(shù)指標(biāo)都滿(mǎn)足要求為止。

1.2 導(dǎo)體截面積的選擇與等效

按GB 50065—2011“交流電氣裝置的接地設(shè)計(jì)規(guī)范”規(guī)定，不考慮腐蝕和散熱影響，且當(dāng)流過(guò)接地網(wǎng)的最大短路電流穩(wěn)態(tài)值為g時(shí)，接地導(dǎo)體的最小截面積g為[8]

圖1 納米碳纖維接地網(wǎng)的評(píng)估流程

式中：為納米碳纖維材料的熱穩(wěn)定系數(shù)；g為總故障電流；e為短路電流持續(xù)時(shí)間。接地網(wǎng)的接地導(dǎo)體在短路故障發(fā)生時(shí)起到橫向疏散短路電流的作用，當(dāng)短路電流從接地導(dǎo)體的中間部分流入時(shí)，每根導(dǎo)體最大承受的電流為總短路電流的0.5倍。考慮一定的安全裕度，g取總短路電流的0.75倍。

假設(shè)圓柱形電極位于無(wú)限大均勻媒介中，土壤電阻率為，導(dǎo)體的半徑為，長(zhǎng)度為，圓柱導(dǎo)體流散的電流為，忽略端部效應(yīng)引起的散流不均勻性，采用中點(diǎn)電位法可得圓柱導(dǎo)體的電位為[9]

式中：為納米碳纖維材料的寬度。忽略納米碳纖維材料的厚度，用無(wú)窮多根長(zhǎng)導(dǎo)線等效納米碳纖維材料，則每根細(xì)導(dǎo)體流散的電流為(/)d(其中d為距離)，則每根長(zhǎng)納米碳纖維導(dǎo)體距離軸線處的電位V也可采用中點(diǎn)電位法求得：

對(duì)比式(2)與(4)可得等效半徑為

2 短路電流分布對(duì)納米碳纖維接地網(wǎng)接地特性參數(shù)的影響

系統(tǒng)發(fā)生接地短路時(shí)，總的短路電流分為入地短路電流、回流電流和分流電流。由于納米碳纖維材料的內(nèi)自阻抗較大，因此，與金屬接地材料相比，短路電流對(duì)接地網(wǎng)電位分布不均衡度的影響更明顯。為此，在評(píng)估納米碳纖維接地網(wǎng)的接地性能時(shí)，需要分析短路電流分布對(duì)各個(gè)接地參數(shù)的影響。

2.1 接地網(wǎng)的短路電流分布

當(dāng)架空地線或者電纜外皮和接地網(wǎng)相連時(shí)，若系統(tǒng)發(fā)生不對(duì)稱(chēng)接地短路故障，則總的短路電流會(huì)通過(guò)架空地線和電纜外皮分流，使得通過(guò)地網(wǎng)入地的短路電流幅值降低。站內(nèi)短路時(shí)短路電流分流情況見(jiàn)圖2。

圖2 站內(nèi)短路時(shí)短路電流分流情況

總短路電流f中，由變電站提供的短路電流部分經(jīng)過(guò)接地網(wǎng)直接流回電源中性點(diǎn)，即回流電流Z，而由系統(tǒng)提供的短路電流S一部分即分流電流B1經(jīng)過(guò)架空地線和桿塔接地電阻(或者電纜外皮)流回系統(tǒng)，另一部分即入地短路電流D通過(guò)接地網(wǎng)入地返回系統(tǒng)。站外短路時(shí)短路電流分流情況見(jiàn)圖3。

圖3 站外短路時(shí)短路電流分流情況

總短路電流f中，由系統(tǒng)提供的短路電流S經(jīng)過(guò)架空線和桿塔接地電阻直接返回系統(tǒng)，變電站提供的短路電流Z一部分即分流電流Bn通過(guò)架空線返回變電站的接地網(wǎng)，流過(guò)接地網(wǎng)再返回電源中性點(diǎn)，另一部分即入地短路電流D通過(guò)架空線和桿塔接地電阻返回變電站接地網(wǎng)再流回電源中性點(diǎn)。

一般地，回流電流和分流電流相對(duì)于入地短路電流往往更大，不能忽略回流電流和分流電流對(duì)接地參數(shù)的影響。另外，對(duì)于某些電站，站外接地短路的入地短路電流比站內(nèi)接地短路時(shí)的電流大，但站外接地短路的分流電流比站內(nèi)短路時(shí)的回流電流和分流電流小，因此，在計(jì)算接地網(wǎng)各特性參數(shù)的最大值時(shí)，需分別計(jì)算站內(nèi)和站外接地短路故障時(shí)的接地網(wǎng)各特性參數(shù)。通過(guò)ATP-EMTP對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行仿真，可計(jì)算站內(nèi)、站外不對(duì)稱(chēng)短路時(shí)的短路電流分布[10]。

2.2 考慮短路電流分布的接地參數(shù)計(jì)算方法

接地網(wǎng)工頻接地參數(shù)計(jì)算可采用場(chǎng)路結(jié)合的方法，對(duì)于整個(gè)接地網(wǎng)，可得[11]

式中：為注入電流矩陣；為互阻抗矩陣；為節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣；為節(jié)點(diǎn)電壓矩陣；為系數(shù)矩陣。

圖4(a)和4(b)所示分別為考慮最嚴(yán)格情況時(shí)的站內(nèi)、站外短路示意圖。圖4(a)中，將入地短路電流、分流電流和回流電流的注入點(diǎn)取為接地網(wǎng)的邊角。圖4(b)中，將變電站提供的短路電流的注入點(diǎn)和分流電流的流出點(diǎn)分別取為接地網(wǎng)相對(duì)的邊角。若只考慮入地短路電流的影響，則矩陣注入點(diǎn)的電流為正的入地短路電流，其余節(jié)點(diǎn)電流為0 A(其他點(diǎn)未注入電流)；當(dāng)站內(nèi)短路時(shí)，若考慮回流電流和分流電流的影響，則回流電流和分流電流注入點(diǎn)的電流分別為正的回流電流和分流電流。當(dāng)站外短路時(shí)，回流電流和分流電流流出點(diǎn)的電流分別為負(fù)的回流電流和分流電流。

(a) 站內(nèi)短路；(b) 站外短路

3 考慮短路電流分布的納米碳纖維接地參數(shù)計(jì)算

納米碳纖維接地網(wǎng)安全性能的評(píng)估包括人身安全和設(shè)備安全2個(gè)方面。以往計(jì)算接地網(wǎng)的地電位升高和電位分布時(shí)，采用的計(jì)算電流為最大入地短路電流，忽略了回流電流和分流電流的影響。對(duì)于高電阻率的納米碳纖維材料，該方法顯然不合理。這里詳細(xì)分析納米碳纖維接地網(wǎng)的地電位升高幅值和電位分布的計(jì)算和評(píng)估方法。

3.1 考慮短路電流分布的接地網(wǎng)地電位升分析

威脅二次電纜和繼電器絕緣的主要是接地網(wǎng)的網(wǎng)內(nèi)電位差。研究表明，網(wǎng)內(nèi)電位差與地電位升高幅值的比值一般不超過(guò)40%，在二次設(shè)備中，工頻耐壓強(qiáng)度最低約為2 kV[12?17]，為此，地電位升高幅值可以從規(guī)定的2 kV提高到5 kV。GB 50065—2011“交流電氣裝置的接地設(shè)計(jì)規(guī)范”規(guī)定，當(dāng)發(fā)變電站的地電位升高幅值無(wú)法滿(mǎn)足2 kV的要求時(shí)，若接地網(wǎng)采用合適的綜合保護(hù)隔離措施防止高電位引出、地電位引入，同時(shí)電位分布滿(mǎn)足網(wǎng)內(nèi)電位差、接觸電位差和跨步電位差的要求，并保證地電位升高不會(huì)反向擊穿10 kV避雷器，則地電位升高幅值可以提高到5 kV，并可進(jìn)一步提高，接地電阻也可進(jìn)一步增大[18]。由此可以看出：在地電位隔離措施和均壓措施滿(mǎn)足要求的前提下，允許的最高地電位幅值可升高至10 kV避雷器的動(dòng)作電壓。

圖5所示為地電位反擊10 kV避雷器的示意圖，其中，sa，sb，sc分別為10 kV系統(tǒng)a，b和c三相電壓，B為避雷器和變壓器的對(duì)地電容之和，L為10 kV電纜的對(duì)地電容，g為發(fā)變電站的接地電阻，GPR為計(jì)及暫態(tài)效應(yīng)時(shí)接地網(wǎng)的地電位升高幅值(包含衰減的直流分量和交流分量)。另外，設(shè)s為10 kV避雷器所連接線路的相電壓，b為6~10 kV避雷器的1 s工頻耐受電壓。

保證6~10 kV避雷器不動(dòng)作的最高地電位升高幅值GPR為

當(dāng)避雷器兩端的電壓大于其1 s工頻耐受電壓時(shí)，避雷器動(dòng)作，同時(shí)地電位幅值也會(huì)通過(guò)避雷器的對(duì)地電容L對(duì)10 kV母線充電，從而大大減小避雷器兩端的電壓。此外，地電位幅值中的直流分量衰減較快，在0.2 s內(nèi)將很快衰減到0 A。因此，在實(shí)際暫態(tài)過(guò)程中，按式(7)計(jì)算得到的允許地電位升高幅值將低于實(shí)際允許的地電位升高幅值[19]。

當(dāng)納米碳纖維接地網(wǎng)的地電位升高幅值無(wú)法滿(mǎn)足要求時(shí)，需要采取相應(yīng)的措施控制地電位升高幅值。主要措施包括2個(gè)方面：一方面是降低納米碳纖維接地網(wǎng)的接地電阻；另一方面，通過(guò)減小入地短路電流來(lái)控制地電位升高幅值。減小入地短路電流措施較可行的方式包括降低避雷線阻抗和中性點(diǎn)加裝小電抗接地這2種方法[20]。

3.2 考慮短路電流分布的接地網(wǎng)網(wǎng)內(nèi)電位差分析

納米碳纖維材料由于電阻率偏高，接地網(wǎng)電位不均衡的問(wèn)題比金屬接地網(wǎng)更為嚴(yán)重，所以，回流電流和分流電流對(duì)網(wǎng)內(nèi)電位差的影響不能忽略。

對(duì)于矩形水平接地網(wǎng)，當(dāng)分流電流和回流電流流經(jīng)接地網(wǎng)時(shí)，由于電流流出接地網(wǎng)和流回接地網(wǎng)的路徑是對(duì)稱(chēng)的，所以，接地網(wǎng)的對(duì)角線與無(wú)窮遠(yuǎn)處等電位為零電位線。當(dāng)入地短路電流從接地網(wǎng)流到無(wú)窮遠(yuǎn)處時(shí)，其流過(guò)接地網(wǎng)所產(chǎn)生的最大網(wǎng)內(nèi)電位差應(yīng)該是同樣大小的回流電流和分流電流在接地網(wǎng)上產(chǎn)生的最大網(wǎng)內(nèi)電位差的一半左右，如圖6所示(其中，B1為分流電流，Z為回流電流)。

圖6 分流電流和回流電流示意圖

假設(shè)入地短路電流D在接地網(wǎng)邊角注入時(shí)引起的最大網(wǎng)內(nèi)電位差為D，則同時(shí)考慮入地短路電流D、回流電流Z和分流電流B1所產(chǎn)生的最大網(wǎng)內(nèi)電位差為

二次設(shè)備工作電壓較低，設(shè)備的絕緣強(qiáng)度較弱，當(dāng)短路故障發(fā)生時(shí)，二次設(shè)備絕緣兩端將承受接地網(wǎng)上的不均衡電壓即網(wǎng)內(nèi)電位差。研究表明，二次設(shè)備中光隔離芯片和微機(jī)保護(hù)裝置的工頻耐受電壓最低，均為2 kV左右，為此，要求納米碳纖維接地網(wǎng)的最大網(wǎng)內(nèi)電位差控制在2 kV以?xún)?nèi)。

3.3 考慮短路電流分布的接觸電位差和跨步電位差

在有效接地系統(tǒng)中，對(duì)于納米碳纖維接地網(wǎng)計(jì)算得到的最大接觸電位差t和跨步電位差s，GB 50065—2011“交流電氣裝置的接地設(shè)計(jì)規(guī)范”規(guī)定，其值要小于以下兩式的計(jì)算值：

4 計(jì)算實(shí)例

以長(zhǎng)×寬為100 m×100 m的接地網(wǎng)為例，網(wǎng)孔長(zhǎng)×寬為10 m×10 m，土壤電阻率為1 000 Ω·m，接地導(dǎo)體半徑為0.01 m，接地網(wǎng)埋深0.80 m。設(shè)入地短路電流為1 kA，回流電流和分流電流共計(jì)1 kA，則總的短路電流為2 kA。以編織型和硬質(zhì)納米碳纖維作為接地材料，當(dāng)只在接地網(wǎng)邊角注入1 kA的入地短路電流時(shí)，接地網(wǎng)的電位分布如圖7所示。

(a) 編織型納米碳纖維接地網(wǎng)；(b) 硬質(zhì)型納米碳纖維接地網(wǎng)

表1 2種情況下接地參數(shù)計(jì)算結(jié)果

當(dāng)考慮短路電流分布時(shí)，仿真取接地網(wǎng)邊角注入短路電流為2 kA，同時(shí)，在相對(duì)的邊角流出1 kA的回流電流和分流電流，則接地網(wǎng)的電位升高幅值分布如圖8所示。

(a) 編織型納米碳纖維接地網(wǎng)；(b) 硬質(zhì)型納米碳纖維接地網(wǎng)

考慮故障電流分布情況后，編織型和硬質(zhì)型納米碳纖維接地網(wǎng)特別是電阻率更高的編織型納米碳纖維接地網(wǎng)其地表電位不均衡程度嚴(yán)重加劇，地電位升高幅值的變化率也急劇增大。在這2種情況下，編織型、硬質(zhì)型納米碳纖維接地網(wǎng)和銅材接地網(wǎng)的接地參數(shù)的計(jì)算值如表1所示，從表1可見(jiàn)：考慮回流電流和分流電流后，相比不考慮短路電流分布的情況，編織型納米碳纖維接地網(wǎng)的地電位、接觸電位差、跨步電位差分別增大53%，101%和71%，最大網(wǎng)內(nèi)電位差增大2.24倍；硬質(zhì)型納米碳纖維接地網(wǎng)的地電位升高幅值、接觸電位差、跨步電位差分別增大30%，52%和46%，最大網(wǎng)內(nèi)電位差也增大2.24倍；銅材接地網(wǎng)的地電位升高幅值、接觸電位差和跨步電位差基本保持不變，只有最大網(wǎng)內(nèi)電位差增大2.19倍。

綜上所述，接地導(dǎo)體材料的電阻率越高，回流電流和分流電流對(duì)接地參數(shù)的影響越大。這是由于接地導(dǎo)體的電阻率越高，導(dǎo)體的內(nèi)自阻抗越大，軸向流散的電流在接地網(wǎng)上產(chǎn)生的壓降越大，接地網(wǎng)的地電位升高幅值越不均衡，造成網(wǎng)內(nèi)電位差、接觸電位差和跨步電位差都更高。

另外，考慮回流電流和分流電流對(duì)網(wǎng)內(nèi)電位差的影響最大，根據(jù)式(4)，計(jì)及回流電流和分流電流影響后，最大網(wǎng)內(nèi)電位差比只考慮入地短路電流時(shí)的最大網(wǎng)內(nèi)電位差D增大2倍，與表1中的計(jì)算結(jié)果基本相符。

5 結(jié)論

1) 提出了非金屬接地材料導(dǎo)體截面積等效計(jì)算方法。將矩形的納米碳纖維材料等效為圓柱形導(dǎo)體后，即可采用圓柱形的內(nèi)自阻抗計(jì)算公式，導(dǎo)體的等效半徑為納米碳纖維材料寬的0.22倍。

2) 接地導(dǎo)體材料的電阻率越高，回流電流和分流電流對(duì)接地參數(shù)的影響越大。對(duì)于高電阻率的納米碳纖維材料，計(jì)算接地參數(shù)時(shí)需考慮回流電流和分流電流的影響。

3) 理論分析了站內(nèi)和站外短路這2種工況下非金屬接地網(wǎng)的參數(shù)特性，在計(jì)算納米碳纖維接地網(wǎng)的地電位升高幅值、網(wǎng)內(nèi)電位差、接觸電勢(shì)差和跨步電位差時(shí)，需同時(shí)考慮站內(nèi)和站外短路時(shí)短路電流的分布情況。

4) 納米碳纖維接地網(wǎng)需采用合適的綜合保護(hù)隔離措施防止高電位引出、地電位引入，同時(shí)，電位分布滿(mǎn)足網(wǎng)內(nèi)電位差、接觸電位差和跨步電位差的要求，并保證地電位升高不引起10 kV避雷器動(dòng)作，此時(shí)，納米碳纖維材料運(yùn)用于接地領(lǐng)域仍然是可行的。

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(編輯 陳燦華)

Grounding characteristics ofnano-carbon fiber grounding material considering short circuit current distribution

HE Zhiqiang1, LI Xin1, YU Qian2, WANG Lirong3, WANG Yu4

(1. State Grid Hunan Electric Power Research Institute, Changsha 410007, China; 2. State Grid Yongzhou Electric Power Supply Company, Yongzhou 425000, China; 3. State Grid Hunan Maintenance Company, Changsha 410007, China; 4. School of Electrical Engineering, Wuhan University, Wuhan 430072, China)

Aiming at the difference of electrical specification and heat stability between nonmetal and metal grounding materials, an appraisal procedure was proposed for the performance of nano-carbon fiber grounding grid. A detailed evaluation process was presented for the security evaluation of nano-carbon fiber grounding grid, Considering equivalent sectional area of conductor, short-circuit current and its influence, grounding parameters, increase and distribution of grounding potential and so on were calculated. The diffuser performance of nano-carbon fiber and common metal grounding grid was analyzed by contact potential, step potential difference and increase of grounding potential. The results show that nano-carbon fiber can be applied in substation grounding grid and the method can provide reference to assess the safety of nonmetal grounding materials.

short circuit current distribution; nano-carbon fiber grounding material; thermal stability; grounding characteristic

10.11817/j.issn.1672-7207.2018.11.017

TM85

A

1672?7207(2018)11?2759?07

2017?12?17；

2018?01?10

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51607129) (Project(51607129) supported by the National Natural Science Foundation of China)

何智強(qiáng)，博士，高級(jí)工程師，從事電力系統(tǒng)過(guò)電壓及開(kāi)關(guān)技術(shù)研究；E-mail: 45114437@ qq. com