董文正，溫俊杰，徐令，林啟權(quán)，李落星

?

DP780高強(qiáng)鋼板的彎曲凹模圓角曲形優(yōu)化

董文正1, 2，溫俊杰1，徐令1，林啟權(quán)1，李落星2

(1. 湘潭大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，湖南 湘潭，411105； 2. 湖南大學(xué) 汽車車身先進(jìn)設(shè)計(jì)制造國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 長(zhǎng)沙，410082)

針對(duì)沖壓成形過(guò)程中模具磨損及零件表面黏模等問(wèn)題，以DP780高強(qiáng)度鋼板U型彎曲成形為例，采用有限元數(shù)值模擬及工藝試驗(yàn)相結(jié)合的方法，對(duì)彎曲成形模具凹模圓角區(qū)域進(jìn)行磨損區(qū)域預(yù)測(cè)及凹模圓角優(yōu)化設(shè)計(jì)。研究結(jié)果表明：基于FEM?Archard磨損模型預(yù)測(cè)的彎曲成形黏模區(qū)域與試驗(yàn)結(jié)果相吻合；凹模圓角和形狀對(duì)模具圓角表面磨損深度影響很大，凹模圓角半徑越大，磨損深度越??；偏差?橢圓弧比標(biāo)準(zhǔn)圓弧、橢圓弧具有更好的抗成形黏模性能。

DP780高強(qiáng)鋼板；彎曲成形；磨損深度；曲形優(yōu)化

隨著現(xiàn)代制造業(yè)對(duì)節(jié)能環(huán)保關(guān)注度的日益提高，減小汽車質(zhì)量是實(shí)現(xiàn)節(jié)能減排的有效途徑。汽車質(zhì)量每降低10%，油耗可降低6%~8%[1]。汽車用雙相高強(qiáng)度鋼板以其獨(dú)特的深拉深性、高強(qiáng)度、烘烤硬化性等優(yōu)點(diǎn)，成為輕量化汽車用材料的重要發(fā)展方向之一。然而，隨著高強(qiáng)度鋼板強(qiáng)度的增加，其沖壓成形性能不斷變差，成形界面接觸狀態(tài)發(fā)生了根本性變化，模具和零件表面容易產(chǎn)生黏著、磨損及劃痕等表面缺陷，即產(chǎn)生黏模行為，嚴(yán)重影響模具使用壽命和零件表面質(zhì)量。以方盒拉深成形工藝為例，凹模表面在成形次數(shù)=1時(shí)便出現(xiàn)嚴(yán)重的劃痕等黏模行為。因此，研究汽車用雙相高強(qiáng)鋼鋼板成形過(guò)程中模具/板料表面的磨損特性及其模具優(yōu)化結(jié)構(gòu)，對(duì)指導(dǎo)汽車覆蓋件的實(shí)際生產(chǎn)、提高我國(guó)汽車產(chǎn)業(yè)的競(jìng)爭(zhēng)力具有重要意義。目前，國(guó)內(nèi)外許多學(xué)者對(duì)沖壓成形黏模機(jī)理進(jìn)行了大量研究。ROTH等[2?3]對(duì)拉深成形中微觀黏模機(jī)理進(jìn)行了試驗(yàn)研究，將黏模行為分為穩(wěn)定和不穩(wěn)定2個(gè)階段，穩(wěn)定階段表現(xiàn)為板料上的材料連續(xù)轉(zhuǎn)移到模具表面，不穩(wěn)定階段主要表現(xiàn)為表面開(kāi)裂。PEREIARA等[4?6]系統(tǒng)研究了彎曲成形模具和板料的黏模行為，發(fā)現(xiàn)彎曲凹模圓角接觸壓力存在瞬態(tài)和穩(wěn)態(tài)階段2個(gè)階段，且瞬態(tài)的接觸壓力峰值是影響后續(xù)黏模行為的關(guān)鍵因素。ABE等[7]用不銹鋼板和鋁合金板對(duì)經(jīng)過(guò)拋光的金屬陶瓷模具和經(jīng)過(guò)噴丸表面處理的金屬陶瓷模具進(jìn)行圓筒形件拉深試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)經(jīng)過(guò)噴丸處理后，模具表面峰谷深度在0.22~0.42 μm之間具有最強(qiáng)的抗黏模成形能力；當(dāng)峰頂高度超過(guò)0.06 μm時(shí)，黏模比較容易產(chǎn)生。 HEINRICHS等[8?9]通過(guò)對(duì)掃描電子顯微鏡對(duì)含氮粉末冶金冷作模具鋼和鋁組成的摩擦副進(jìn)行原位觀察，發(fā)現(xiàn)表面形貌和摩擦副的材料成分對(duì)黏模趨勢(shì)有很大影響。陳新平等[10?11]對(duì)拉深過(guò)程中的黏模行為進(jìn)行了研究，分析了模具表面形貌演化、模具硬度、變形模式等因素對(duì)黏模的影響，并通過(guò)選擇不同的模具材料及模具表面處理以減小或消除黏模缺陷。DONG等[12?14]基于FEM?Archard模型評(píng)估了高強(qiáng)度鋼板沖壓成形黏模行為在模具表面的分布規(guī)律及黏模影響因素，發(fā)現(xiàn)成形界面壓力、滑移距離是模具型面與坯料表面產(chǎn)生黏模的必要非充分條件，最大界面壓力是實(shí)現(xiàn)由板料向模具發(fā)生材料轉(zhuǎn)移的“最直接驅(qū)動(dòng)力”，有效滑移距離是黏模行為的“累積效果”。在模具結(jié)構(gòu)優(yōu)化方面，WANG等[15]研究了不同形狀的凹模圓角對(duì)黏模的影響，發(fā)現(xiàn)不同形狀的凹模圓角會(huì)嚴(yán)重影響圓角區(qū)域的接觸壓力分布并最終影響凹模圓角的黏模程度。JENSEN等[16]用橢圓形狀作為凹模圓角形狀，對(duì)橢圓進(jìn)行優(yōu)化使模具的磨損壽命提高2倍。王晉煒 等[17]采用三次樣條曲線對(duì)凹模圓角進(jìn)行優(yōu)化，并應(yīng)用于方盒形件和汽車前艙蓋的成形中，有效地降低了凹模的磨損，延長(zhǎng)了模具的壽命。綜上所述，目前許多研究均集中在沖壓成形黏模機(jī)理上，而對(duì)通過(guò)模具結(jié)構(gòu)優(yōu)化減小黏模行為的研究較少，大多局限于高、低橢圓等簡(jiǎn)單形狀的凹模圓角優(yōu)化。為此，本文作者以DP780高強(qiáng)度鋼板U型彎曲成形為例，采用有限元數(shù)值模擬方法，對(duì)彎曲成形凹模圓角結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，以便研制探索一種具有優(yōu)異抗成形黏模行為的凹模圓角形狀結(jié)構(gòu)，為實(shí)際汽車沖壓件成形提供參考。

1 試驗(yàn)方法及條件

1.1 U型彎曲成形有限元解析模型的建立

為了提高計(jì)算效率及考慮U型彎曲成形的對(duì)稱性，采用1/2有限元模型進(jìn)行計(jì)算，如圖1(a)所示。凸模和壓邊圈采用解析剛體模型，板料、模具基體和VC鍍層均采用彈塑性材料模型。DP780高強(qiáng)度鋼板力學(xué)性能參數(shù)由單向拉伸試驗(yàn)獲得，其彈性模量為210 GPa，泊松比為 0.28，屈服強(qiáng)度為852 MPa，硬化指數(shù)為0.18。模擬時(shí)采用布種子的方法劃分網(wǎng)格，板料網(wǎng)格的種子采用全局種子，相鄰種子間距為0.03 mm。凹模圓角采用邊種子的方式，相鄰種子間距為0.03 mm，與凹模圓角相接的直邊部分從圓角側(cè)到邊緣種子尺寸由0.03 mm過(guò)渡到2.00 mm。為了更好地使網(wǎng)格適應(yīng)凹模圓角形狀，采用ABAQUS提供的進(jìn)階算法劃分網(wǎng)格，以便使網(wǎng)格與種子位置更相符。凸模與板料、壓邊圈與板料、凹模與板料的接觸均采用基于罰函數(shù)算法的SURFACE?TO?SURFACE接觸，共7個(gè)分析步，每個(gè)分析步的時(shí)長(zhǎng)均為1 s，摩擦因數(shù)設(shè)為0.15。采用董文正等[14]提出的基于FEM?Archard模型的磨損深度預(yù)測(cè)方法，其計(jì)算流程如圖1(b)所示。

(a) 有限元解析模型；(b) 磨損深度計(jì)算流程

1.2 U型彎曲成形試驗(yàn)條件

彎曲成形試驗(yàn)在BCS?50A通用板材成形性試驗(yàn)機(jī)試上進(jìn)行。為了便于對(duì)拆卸模具進(jìn)行粗糙度測(cè)量和表面形貌觀察，凹模采用鑲塊結(jié)構(gòu)，模具結(jié)構(gòu)如圖2所示。彎曲凹?；w材料為Cr12冷作模具鋼，原始模具初始表面洛氏硬度為45。經(jīng)TD處理后，模具表面洛式硬度為59，VC涂層厚度為12mm。彎曲成形板料為寶鋼生產(chǎn)的HC420/DP780高強(qiáng)度鋼板，其長(zhǎng)×寬×高為100 mm×20 mm×1.6 mm，彎曲凸凹模單邊間隙為1.7 mm，初始?jí)哼吜?8 kN。為了加速模具產(chǎn)生黏模，在進(jìn)行彎曲成形試驗(yàn)之前，DP780高強(qiáng)度鋼板和模具均用丙酮清洗，成形界面接觸處于干摩擦狀態(tài)，試驗(yàn)溫度為室溫。模具鑲塊的圓角弧度在板料入口處定義為0°，在出口處定義為90°。采用VHX?2000C超景深顯微系統(tǒng)觀察凹模圓角黏模行為微觀表面形貌。

2 結(jié)果和討論

2.1 TD處理VC涂層模具彎曲成形后凹模圓角黏模區(qū)域分布

圖3所示為TD處理VC涂層模具凹模圓角的磨損深度分布情況。由于在U型彎曲成形過(guò)程中，板料與凹模圓角經(jīng)歷著單點(diǎn)接觸、2點(diǎn)接觸直至多點(diǎn)接觸，DP780高強(qiáng)度鋼板與VC涂層模具凹模圓角界面一直處于非完全接觸的多點(diǎn)滑動(dòng)狀態(tài)，因此，磨損情況分布不均勻(如圖3(a)所示)。此外，由圖3所示模擬結(jié)果可知：0°~10°和30°~50°區(qū)域磨損深度較大，且0°~10°區(qū)域磨損深度最大，表明彎曲時(shí)凹模表面這2個(gè)區(qū)域最容易發(fā)生黏模行為。圖4所示為VC涂層模具彎曲成形前后凹模圓角和DP780高強(qiáng)度鋼板的表面微觀形貌。由圖4可知：彎曲成形后VC涂層模具和DP780高強(qiáng)度鋼板表面均出現(xiàn)了不同程度的劃痕行為，且VC涂層模具凹模圓角0°~10°和30°~50°相對(duì)其他區(qū)域劃痕較嚴(yán)重，與上述有限元預(yù)測(cè)結(jié)果基本一致。由此可見(jiàn)：基于FEM?Archard模型建立的磨損深度計(jì)算方法可以很好地預(yù)測(cè)VC涂層模具/DP780高強(qiáng)度鋼板界面黏模行為。

2.2 凹模圓角半徑對(duì)磨損深度的影響

圖5所示為不同凹模圓角半徑(3，5和8 mm)下凹模圓角表面磨損深度分布。由圖5(a)，(b)和(c)可知：當(dāng)=3 mm時(shí)，穩(wěn)定階段的模具/板料接觸區(qū)域是連續(xù)的，接觸弧長(zhǎng)為1.78 mm，接觸的右邊界在34°處；當(dāng)為5 mm和8 mm時(shí)，穩(wěn)定階段的模具/板料接觸區(qū)域不連續(xù)，凹模圓角接觸弧長(zhǎng)分別為1.31 mm和1.04 mm，接觸的右邊界分別在50°和65°處。由此可見(jiàn)：隨著凹模圓角半徑增大，凹模入口處接觸區(qū)域不斷減小，同時(shí)，該區(qū)域的磨損量也隨之減少。從圖5(d)可見(jiàn)：2個(gè)磨損深度峰值隨著圓角半徑增大而降低，其中0°附近第1個(gè)峰值降低幅度較大，第2個(gè)峰值稍降低，并都有向高弧度方向移動(dòng)的趨勢(shì)。因此，通過(guò)模擬結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)：增大凹模圓角有利于減小模具磨損及黏模行為傾向。然而，在實(shí)際沖壓成形設(shè)計(jì)及制造中，凹模圓角越大，模具加工時(shí)間越長(zhǎng)且模具原材料增加，模具生產(chǎn)成本增加。因此，在實(shí)際沖壓成形模具設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)兼顧模具磨損和模具生產(chǎn)成本這2個(gè)因素，設(shè)計(jì)合理的模具圓角半徑。

(a) 主視圖；(b) A?A剖視圖；(c) 凹模鑲塊截面示意圖

(a) 不同凸模行程下磨損深度分布；(b) 總的磨損深度分布

(a) 成形前VC模具表面；(b) 成形前DP780表面；(c) 成形后VC模具表面；(b) 成形后DP780表面

2.3 凹模圓角形狀對(duì)磨損深度的影響

目前，在進(jìn)行模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，圓角基本上采用標(biāo)準(zhǔn)圓弧形狀，然而，現(xiàn)有研究結(jié)果表明：通過(guò)適當(dāng)改變模具圓角形狀可以改善模具表明的磨損及黏模行為[15?17]。為此，本文提出一種與標(biāo)準(zhǔn)圓弧有適當(dāng)偏差的偏差圓弧結(jié)構(gòu)，以標(biāo)準(zhǔn)圓弧半徑為=5 mm為例，其特征為：0°~50°區(qū)域的偏差為正偏差，偏差圓弧與標(biāo)準(zhǔn)圓弧的徑向最大偏差為0.005 mm；50°~90°區(qū)域的偏差為負(fù)偏差，偏差圓弧與標(biāo)準(zhǔn)圓弧的徑向最小偏差為?0.005 mm，如圖5所示。同時(shí)，為了對(duì)比，選擇2種不同形狀的橢圓圓弧作為成形的圓弧形狀，高次橢圓水平軸長(zhǎng)為10 mm，豎直軸長(zhǎng)為5 mm，低次橢圓水平軸長(zhǎng)為5 mm，豎直軸長(zhǎng)為10 mm，如圖6所示。

(a) R=3 mm；(b) R =5 mm；(c) R=8 mm；(d) 總磨損深度

(a) 偏差圓弧；(b) 高次橢圓??；(c) 低次橢圓弧

圖7所示為不同凹模圓角形狀下凹模圓角表面界面壓力和磨損深度分布區(qū)域，圖8所示為最大界面壓力變化規(guī)律及總的磨損深度分布規(guī)律。從圖7和圖8可知：在相同成形條件下，高次橢圓弧界面最大面壓力峰值最大(約2.4 GPa)，且持續(xù)時(shí)間最長(zhǎng)，其中界面壓力大于1.6 GPa的行程從5 mm開(kāi)始到31 mm結(jié)束，占總行程的63.4%。此外，高次橢圓弧凹模入口處總磨損量為偏差圓弧的3倍、低次橢圓弧的2倍左右。由此可見(jiàn)，高次橢圓弧并不是理想的凹模圓角優(yōu)化 形狀。

對(duì)于低次橢圓弧(見(jiàn)圖7)，界面壓力和磨損深度較大的區(qū)域集中在凹模入口和出口處，其他位置基本上沒(méi)有黏模傾向。凸模行程為13~30 mm的最大接觸壓力較穩(wěn)定，界面壓力為900 MPa左右，約為偏差圓弧的2倍。與偏差圓弧相比，雖然凹模入口處低次橢圓弧的總磨損深度比偏差圓弧的略小，但在凹模出口處低次橢圓弧出現(xiàn)了嚴(yán)重磨損，且磨損量比凹模入口處的磨損量還大(見(jiàn)圖8(b))。

(a) 偏差圓弧界面壓力；(b) 偏差圓弧磨損深度；(c) 高次橢圓弧界面壓力；(d) 高次橢圓弧磨損深度；(e) 低次橢圓弧界面壓力；(f) 低次橢圓弧磨損深度

(a) 最大界面壓力；(b) 總磨損深度

與低次橢圓弧、高次橢圓弧相比，偏差圓弧界面壓力分布較均勻，最大界面壓力峰值為1.7 GPa左右，最大磨損深度最小。可見(jiàn)：偏差圓弧凹模圓角會(huì)改變模具較嚴(yán)重磨損區(qū)域的分布。因此，通過(guò)調(diào)整圓弧偏差，可以使凹模圓角磨損降低及磨損更加均勻分布。

2.4 偏差?橢圓弧凹模圓角結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

根據(jù)以上凹模圓角形狀優(yōu)化分析，磨損深度峰值由高到低依次是高次圓弧、低次圓弧、偏差圓弧。但磨損深度峰值對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)圓弧來(lái)說(shuō)減小較少，因此，將偏差圓弧與橢圓弧結(jié)合進(jìn)行優(yōu)化，經(jīng)模擬發(fā)現(xiàn)當(dāng)豎軸長(zhǎng)度為7 mm時(shí)，偏差?橢圓具有較小的磨損深度，與標(biāo)準(zhǔn)圓弧相比，磨損深度峰值可降低約20%，如圖9所示。

(a) 偏差?橢圓弧尺寸；(b) 總磨損深度

3 結(jié)論

1) DP780高強(qiáng)度鋼板彎曲成形凹模圓角初期黏模行為以劃痕為主，黏模行為主要集中在0°~10°和30°~50°這2個(gè)區(qū)域。

2) 彎曲凹模圓角半徑越大，凹模圓角表面磨損深度越小。適當(dāng)增大凹模圓角半徑有利于提高模具的抗成形黏模性能。

3) 偏差?橢圓弧凹模圓角形狀比單一標(biāo)準(zhǔn)圓弧、橢圓弧具有更好的抗成形黏模性能。

[1] TOKITA Y, NAKAGAITO T, URABE T. Stretch formability of high strength steel sheets in warm forming[J]. Journal of Materials Processing Technology, 2017, 246(660): 77?84.

[2] ROTH C, MOHR D. Effect of strain rate on ductile fracture initiation in advanced high strength steel sheets: experiments and modeling[J]. International Journal of Plasticity, 2014, 56(4): 19?44.

[3] SCHEDIN E, LEHTINEN B. Galling mechanisms in lubricated systems: a study of sheet metal forming[J]. Wear, 1993, 170(1): 119?130.

[4] PEREIARA M P, YAN W, ROLFE B F. Contact pressure evolution and its relation to wear in sheet metal forming[J]. Wear, 2008, 265(11): 1687?1699.

[5] PEREIRA M P, DUNCAN J L, YAN W, et al. Contact pressure evolution at the die radius in sheet metal stamping[J]. Journal of Materials Processing Technology, 2009, 209(7): 3532?3541.

[6] PERIRA M P, WEISS M, ROLFE B F, et al. The effect of the die radius profile accuracy on wear in sheet metal stamping[J]. International Journal of Machine Tools and Manufacture, 2013, 66(2): 44?53.

[7] ABE Y, MORI K, HATASHITA F, et al. Improvement of seizure resistance in ironing of stainless steel cup with cermet die having fine lubricant pockets[J]. Journal of Materials Processing Technology, 2016, 234(658): 195?207.

[8] HEINRICHS J, OLSSON M, JACOBSO S. New understanding of the initiation of material transfer and transfer layer build-up in metal forming: in situ studies in the SEM[J]. Wear, 2012, 292/293(15): 61?73.

[9] HEINRICHS J, OLSSON M, JACOBSO S. Influence of tool steel microstructure on initial material transfer in metal forming: in situ studies in the SEM[J]. Wear, 2013, 302(1): 1249?1256.

[10] 陳新平, 侯英岢, 蔣浩民, 等. 薄板成形中模具硬度對(duì)拉毛影響的實(shí)驗(yàn)研究[J]. 鍛壓技術(shù), 2008, 33(2): 31?33. CHEN Xinping, HOU Yingke, JIANG Haomin, et al. Experimental research on the effect of die hardness on the galling in sheet metal forming[J]. Forging & Stamping Technology, 2008, 33(2): 31?33.

[11] 侯英苛, 張衛(wèi)剛, 于忠奇, 等. 模具硬度對(duì)高強(qiáng)鋼板拉毛缺陷的影響規(guī)律研究[J]. 塑性工程學(xué)報(bào), 2008, 15(6): 43?47. HOU Yinke, ZHANG Weigang, YU Zhongqi, et al. The study of the effect of die hardness on galling of high strength steel[J]. Journal of Plasticity Engineering, 2008, 15(6): 43?47.

[12] DONG Wenzheng, XU Ling, LIN Qiquan, et al. Experimental and numerical investigation on galling behavior in sheet metal forming process[J]. The International Journal of Advanced Manufacturing Technology, 2017, 88(1): 1101?1109.

[13] 董文正, 徐令, 林啟權(quán). 高強(qiáng)鋼板彎曲成形界面壓力變化規(guī)律及黏模行為[J]. 中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2016, 47(5): 1513?1518. DONG Wenzheng, XU Ling, LIN Qiquan. Contact pressure and galling behavior at die radius in bending process with high strength steel sheet[J]. Journal of Central South University(Science and Technology), 2016, 47(5): 1513?1518.

[14] 董文正, 林啟權(quán), 王志剛. 基于FEM-Archard模型的高強(qiáng)鋼沖壓成形宏觀黏模行為評(píng)估[J]. 材料科學(xué)與工藝, 2015, 23(3): 35?38. DONG Wenzheng, LIN Qiquan, WANG Zhigang. On the galling behavior in HSS sheet metal forming process by FEM-Archard model[J]. Materials Science and Technology, 2015, 23(3): 35?38.

[15] WANG X Z, MASOOD S H. Investigation of die radius arc profile on wear behaviour in sheet metal processing of advanced high strength steels[J]. Materials & Design, 2011, 32(3): 1118?1128.

[16] JENSEN M R, DAMBORG F F, NIELSENi K B, et al. Optimization of the draw-die design in conventional deep- drawing in order to minimise tool wear[J]. Journal of Materials Processing Technology, 1998, 83(1): 106?114.

[17] 王晉煒, 郭水軍, 楊旭靜, 等. 沖壓成形中凹模入口角曲線優(yōu)化[J]. 中國(guó)機(jī)械工程, 2014, 25(24): 3333?3337. WANG Jinwei, GUO Shuijun, YANG Xujing, et al. Optimization of draw-die entrance curve in sheet metal forming[J]. China Mechanical Engineering, 2014, 25(24): 3333?3337.

(編輯 陳燦華)

Optimization of die fillet in bending process of high strength steel sheet DP780

DONG Wenzheng1, 2, WEN Junjie1, XU Ling1, LIN Qiquan1, LI Luoxing2

(1. School of Mechanical Engineering, Xiangtan University, Xiangtan 411105, China; 2. State Key Laboratory of Advanced Design and Manufacturing for Vehicle Body, Hunan University, Changsha 410082, China)

Considering that there are die failures and workpiece surface damages in sheet metal forming process, wear depth prediction and die fillet optimization in U-bending process with DP780 high strength steel sheet were investigated by finite element method(FEM) numerical simulation and experiments. The results show that the prediction of galling zone by FEM?Archard wear model agrees with the experimental result. The wear depth on die surface is influenced by the die fillet radii and shape. The wear depth decreases with the increase of the die fillet radii, and the shape of deviant-elliptic arc has the best anti-galling performance.

DP780 high strength steel sheet; bending; wear depth; optimization of die fillet

10.11817/j.issn.1672-7207.2018.11.008

TG386.3

A

1672?7207(2018)11?2692?08

2017?12?11；

2018?02?20

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51605408, 51575467); 汽車車身先進(jìn)設(shè)計(jì)制造國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開(kāi)放基金資助項(xiàng)目(31515011) (Projects(51605408, 51575467) supported by the National Natural Science Foundation of China; Project(31515011) supported by the State Key Laboratory of Advanced Design and Manufacturing for Vehicle Body)

林啟權(quán)，教授，博士生導(dǎo)師，從事塑性成形理論及數(shù)值模擬研究；E-mail: xtulqq@163.com