劉夕曦

（長安大學公路學院，陜西 西安 710064）

土壓力是作用于支擋結構物上的主要荷載。土壓力計算中，多采用朗金土壓力理論和庫侖土壓力理論。前者是根據(jù)半空間應力狀態(tài)和土體極限平衡條件得出的；而后者是依據(jù)作用于墻后填土滑楔體上力的平衡條件得出的。這二者都是基于Mohr-Coulomb強度理論而導出。朗金和庫倫土壓力理論將土壓力視為平面問題，實際土壓力的計算問題屬于空間問題，故俞茂宏等人以雙剪應力統(tǒng)一理論對其修正[1-4]，在此基礎上高江平等人提出三剪應力統(tǒng)一強度理論[5]。本文基于三剪應力統(tǒng)一強度理論，應用能量法計算土壓力時可充分考的影響，推導出與之相關的主動土壓力和被動土壓力的統(tǒng)一解，并討論了權系數(shù)b、c對主動和被動土壓力的影響。

1．三剪應力統(tǒng)一強度理論

三剪應力統(tǒng)一強度理論以菱形十二面單元體為依據(jù)，考慮菱形十二面單元體上全部應力分量,數(shù)學表達式為

式（1）也可寫成如下形式

依據(jù)三剪應力統(tǒng)一強度理論，推導出了三剪應力統(tǒng)一強度理論相對應的抗剪強度參數(shù)表達式為：

在塑性區(qū)，m→1。

2．土壓力能量理論的三剪應力統(tǒng)一強度理論解

極限分析的上限定理[6-9]，在所有與機動許可的速度場對應的荷載中，極限荷載為最小。此時物體破壞，外荷載所做的功就等于塑性變形機構中所消耗的能。

2.1 流動法則

當應力達到屈服應力時，土體即進入塑性流動狀態(tài)，這時適用流動法則，可用塑性勢函數(shù)f表示，方程表達如下：

對平面應變問題，若應用三剪應力統(tǒng)一強度理論，塑性勢函數(shù)f可表示為:

將公式（8）代入公式（6），則得：

公式（9）表示，土體在塑性流動過程中有體積的膨脹。

塑性應變速率矢量ε與土體的強度包線垂直。

圖1 土體的塑流變形

將公式（9）代入公式（10）得：

由此可得：

2.2 土體在塑流中的能量消耗

這時土體產(chǎn)生體積膨脹，消耗一些能量，將公式（9）代入，則得：

單位土體消耗的總能量為：

2.3 土壓力極限分析上限法的三剪應力統(tǒng)一強度理論解

圖2 滑動面為平面時主動土壓力計算圖

2.3.1 主動土壓力

作用在滑動土體上的外力有滑動土體的重力W和擋土墻對滑動土體的反力Pa。當土體處于塑流狀態(tài)時，滑動土體ABC在BC面上的應變速率為，其矢量與滑動面BC成角，其方向與土體滑動方向基本相同，如圖2(b)所示。此時外力W在豎直方向所做的功為：

沿整個滑動面BC上消耗的能量為：

根據(jù)極限分析上限定理，主動土壓力表示為：

此時為朗金公式，朗金公式的解為上限解。

2.3.2 被動土壓力

對被動土壓力的情況，如圖3（a）所示。

圖3 滑動面為平面時被動土壓力計算圖

根據(jù)極限分析上限定理，同理可得：

上式與朗金公式完全相同。

3.算例

3.1 主動土壓力的計算

將計算結果匯列于表1,2中。

表1 不同b值時擋土墻主動土壓力計算結果

表2 不同c值時擋土墻主動土壓力計算結果

由計算結果可見，主動土壓力與b、c值成反比。當b=0,c=0時，三剪理論與Mohr-Coulomb強度理論同解。當c=0時，三剪理論與雙剪理論同解。當b＞0.6后，填土的抗剪強度使擋土墻不受土壓力，抗剪強度與b值成正比。

3.2 被動土壓力的計算

仍以上例為題，計算作用在擋土墻上的被動土壓力Pp及被動土壓力系數(shù)Kp值。

將計算結果匯列于表3、4中。

表3 不同b值時擋土墻被動土壓力計算結果

表4 不同c值時擋土墻被動土壓力計算結果

由計算結果可以發(fā)現(xiàn)，被動土壓力與b，c值成正比。當b=0,c=0時，三剪理論與Mohr-Coulomb理論同解。當0≤b≤1,c=0時，三剪理論與雙剪理論同解。

4．結論

(1)本文基于三剪應力強度理論，充分考慮了中間主剪應力和最小主剪應力的影響，計算的主動土壓力值較Mohr-Coulomb強度理論及雙剪統(tǒng)一強度理論計算值小，計算的被動土壓力值較Mohr-Coulomb強度理論及雙剪統(tǒng)一強度理論計算值大。

(2)本文公式對于不同的權系數(shù)b、c可以得到不同的土壓力值。當b=0,c=0時，三剪理論與Mohr-Coulomb理論同解；當0≤b≤1,c=0時，三剪理論與雙剪理論同解。

(3)三剪應力統(tǒng)一強度理論覆蓋了現(xiàn)有的各種強度理論，更符合土體實際受力情況。工程中選用適當?shù)腷、c值，可以得到更為合理經(jīng)濟的方案。