章維國,謝正松,章于川,吳 兵
(1.安徽中鼎密封件股份有限公司,安徽寧國 242300;2.安徽安大中鼎橡膠技術(shù)開發(fā)有限公司,安徽合肥 230088)
近年來,為提高汽車的安全性、舒適性和操作性,車用減震橡膠制品的品種和產(chǎn)量不斷增加,同時(shí)其減震、降噪性能和使用壽命也在不斷提高。但目前國內(nèi)許多中、高檔轎車使用的橡膠減震產(chǎn)品大多還依賴進(jìn)口,原因是產(chǎn)品還達(dá)不到國際市場高性能指標(biāo)的要求。其中為了保證減震橡膠制品在長期使用過程中的壽命、性能保持率、低壓縮永久變形,首先要保證減震橡膠材料有較低的動(dòng)靜剛度比Kd/Ks。從振動(dòng)傳動(dòng)原理和減震效果機(jī)理分析,其動(dòng)靜剛度比Kd/Ks越接近1,減震性能越好[1]。本文通過對(duì)天然橡膠類減震材料的不同生膠體系和硫化體系的設(shè)計(jì)及相關(guān)實(shí)驗(yàn),考查了對(duì)硫化膠標(biāo)準(zhǔn)試樣的動(dòng)靜剛度比Kd/Ks的影響,從而為如何降低此類減震橡膠產(chǎn)品的動(dòng)靜剛度比Kd/Ks提供了有意義的參考價(jià)值。
5#天然橡膠(NR,海南農(nóng)墾產(chǎn)品);丁苯橡膠(SBR1502,中石油吉化集團(tuán)公司);順丁橡膠(BR9000,中石化上海高橋分公司);硫化促進(jìn)劑、硫磺硫化劑、填料及其他助劑均為市售工業(yè)品。
1.2.1 不同生膠體系對(duì)標(biāo)準(zhǔn)試樣Kd/Ks影響的試驗(yàn)配方
研究純天然橡膠NR、NR與順丁橡膠BR以及NR與丁苯橡膠SBR的并用膠等三種生膠相應(yīng)的硫化膠標(biāo)準(zhǔn)試樣(按照日本JISK6394標(biāo)準(zhǔn)試樣)Kd/Ks影響的試驗(yàn)基本配方見表1。
表1 三種不同生膠體系對(duì)其標(biāo)準(zhǔn)試樣Kd/Ks影響的試驗(yàn)基本配方
1.2.2 不同硫化體系對(duì)NR/BR并用膠Kd/Ks影響的試驗(yàn)配方
研究三種不同硫化體系即高硫低促、低硫高促和全硫載體對(duì)相同的NR/BR并用膠標(biāo)準(zhǔn)試樣Kd/Ks影響的基本配方見表2。
表2 不同硫化體系對(duì)同種NR/BR生膠標(biāo)準(zhǔn)試樣Kd/Ks影響的試驗(yàn)基本配方
X(S)K-160型開煉機(jī)(上海橡膠機(jī)械公司);GT-TS-2000硫化儀(臺(tái)灣高鐵公司);GT-TS2000-M拉力機(jī)(臺(tái)灣高鐵公司);MTS831材料試驗(yàn)機(jī)(美國美特斯公司)。
開煉機(jī)混煉工藝:輥溫40℃~50℃;
加料順序:生膠→防老劑、氧化鋅、硬脂酸、防焦劑→炭黑→硫化劑→薄通、出片
1.5.1 標(biāo)準(zhǔn)試樣制備
按照日本JISK6394標(biāo)準(zhǔn)制備以上各種測試Kd/Ks的試樣。
標(biāo)準(zhǔn)試樣的規(guī)格:Ф29 mm×12.5 mm。
硫化條件:165℃×(T90+7)min×15 MPa
1.5.2 靜剛度Ks測試
實(shí)驗(yàn)環(huán)境溫度(23±2)℃,標(biāo)準(zhǔn)試樣在(23±2)℃中停放≥24 h。實(shí)驗(yàn)開始時(shí),對(duì)標(biāo)準(zhǔn)試樣進(jìn)行預(yù)加載,預(yù)載20 N;正式實(shí)驗(yàn),施加周期載荷72~360 N,載荷循環(huán)1 000次,測得靜剛度值Ks,單位kN/mm。
1.5.3 動(dòng)剛度Kd測試
實(shí)驗(yàn)環(huán)境溫度(23±2)℃,標(biāo)準(zhǔn)試樣在(23±2)℃中停放≥24 h。實(shí)驗(yàn)開始時(shí),對(duì)標(biāo)準(zhǔn)試塊進(jìn)行預(yù)加載,預(yù)載5 N;正式實(shí)驗(yàn),施加周期載荷72~360 N,加載頻率100 Hz,振幅±0.05 mm,載荷循環(huán)1 000次,測得動(dòng)剛度值Kd,單位 kN/mm。
本研究對(duì)比的三種不同生膠體系(即純NR、NR/BR并用膠、NR/SBR并用膠)的硫化膠標(biāo)準(zhǔn)試樣的Kd/Ks測試結(jié)果如圖1所示。
圖1 不同生膠體系標(biāo)準(zhǔn)試樣的Kd/Ks測試結(jié)果
從圖1可以看出,不同生膠體系中,純NR配方制得的標(biāo)準(zhǔn)試樣Kd/Ks最小為1.325,NR與BR并用制得的標(biāo)準(zhǔn)試樣Kd/Ks為1.343,而NR與SBR并用制得的標(biāo)準(zhǔn)試樣動(dòng)靜剛度比最大為1.499。其主要原因是,NR與BR的相容性較好,共混膠料的形態(tài)結(jié)構(gòu)是微相分離的多相結(jié)構(gòu),各組分的相界面間有過渡層。盡管并用可以起到擴(kuò)大阻尼溫域的目的,但是兩相間的過渡層也放大了橡膠的粘彈滯后效應(yīng)[1],動(dòng)剛度Kd增加稍大于靜剛度Ks,因而并用BR后Kd/Ks比值稍有增加。而NR并用SBR后,標(biāo)準(zhǔn)試樣Kd/Ks增大幅度較顯著,這可以從微觀大分子結(jié)構(gòu)上進(jìn)行分析解釋[2]。由于SBR分子鏈上帶有體積較大、數(shù)量較多的苯環(huán)側(cè)基,使鏈段運(yùn)動(dòng)的松弛時(shí)間增加,滯后效應(yīng)更加顯著,其力學(xué)損耗tgδ較高[2],因而硫化膠動(dòng)剛度Kd的增加較靜剛度Ks更大一些,因此動(dòng)靜剛度比值也就明顯增大。
本文對(duì)NR并用BR(70/30)的配方設(shè)計(jì)了不同的硫化體系[3],以驗(yàn)證不同硫化體系對(duì)標(biāo)準(zhǔn)試樣Kd/Ks的影響,其實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。從圖2可以得知,當(dāng)硫化體系采用高硫低促時(shí),制得的標(biāo)準(zhǔn)試樣Kd/Ks最小為1.330,低硫高促體系制得的標(biāo)準(zhǔn)試樣Kd/Ks為1.580,而采用全硫載體體系制得的標(biāo)準(zhǔn)試樣Kd/Ks最大為1.680。
圖2 不同硫化體系標(biāo)準(zhǔn)試樣Kd/Ks的測試結(jié)果
全硫載體硫化體系、高促低硫和常規(guī)高硫低促等不同的硫化體系,在以天然膠為主的硫化膠中會(huì)形成不同類型的交聯(lián)鍵。全硫載體的無硫磺硫化形成的交聯(lián)鍵幾乎全是—S1—和—S2—,即單硫鍵和二硫鍵,可達(dá)90%以上,高促低硫硫化體系所形成的交聯(lián)鍵也是以—S1—和—S2—為主,只含有少部分的多硫鍵—SX—。因?yàn)閱瘟蜴I和二硫鍵的鍵能較高,是強(qiáng)鍵,而多硫鍵的鍵能較低,是弱鍵,因此全硫載體硫化和高促低硫的硫化膠耐熱氧老化性能較好,但是它們的初期耐疲勞動(dòng)態(tài)性能卻明顯不如高硫低促硫化體系所形成的、高比例的多硫—SX—交聯(lián)弱鍵(近70%)的硫化膠。這是因?yàn)槎嗔蚪宦?lián)弱鍵在溫度和反復(fù)變形的動(dòng)態(tài)應(yīng)力作用下,很快地陸續(xù)斷裂和重排,使集中的應(yīng)力得到更好地均勻分散。同時(shí)還發(fā)現(xiàn)這種弱鍵在脫開斷裂后,在一定條件下還能再形成交聯(lián)鍵,這樣就從整體上增加了交聯(lián)度,并使交聯(lián)鍵分布得更加均勻(有利Ks增加),進(jìn)一步提高了它的耐動(dòng)態(tài)疲勞性[4],于是它在宏觀動(dòng)態(tài)力學(xué)性能上顯示出較低的動(dòng)靜剛度比Kd/Ks。但是必須注意,高硫低促硫化體系中不能單純地增大硫磺的用量(通?!?.5質(zhì)量份數(shù)),否則將會(huì)影響其他性能。
(1)與純天然橡膠配方相比,當(dāng)并用其他生膠時(shí),由于相分離的形態(tài)結(jié)構(gòu)增大了并用膠鏈段運(yùn)動(dòng)的滯后效應(yīng),使減震橡膠試樣的Kd/Ks有所提高。
(2)并用生膠SBR的大分子鏈帶有體積大、數(shù)量多的苯環(huán)側(cè)基,使大分子鏈鏈段運(yùn)動(dòng)的松弛時(shí)間增加,其力學(xué)損耗tgδ較大,Kd/Ks值也增大。
(3)對(duì)比了三種不同硫化體系對(duì)NR/BR(70/30)并用膠硫化試樣的動(dòng)倍率,其中高硫低促硫化體系配方的硫化膠動(dòng)倍率最小,全硫載體硫化體系配方的硫化膠Kd/Ks最大。
(4)制造減震性能優(yōu)良的天然膠類減震橡膠制品,應(yīng)優(yōu)先考慮采用高硫低促硫化體系的基本配方。