高清林，郭開勝

(1.福建電力職業(yè)技術(shù)學(xué)院，福建 泉州 362000；2.福建華電漳平火電有限公司，福建 龍巖 364400)

0 概 述

某型330 MW亞臨界汽輪發(fā)電機(jī)組配備的WGZ1004/18.34-1型燃煤鍋爐，為全鋼結(jié)構(gòu)、露天島式布置、切向燃燒、平衡通風(fēng)、 熱風(fēng)送粉、一次中間再熱的亞臨界自然循環(huán)汽包爐。該鍋爐累計(jì)運(yùn)行48 000 h，機(jī)組啟停數(shù)為25次。多次啟停后，在鍋爐 A側(cè)高溫過熱器的迎風(fēng)面上發(fā)生爆管事故，爆管點(diǎn)在第一排距爐前入口管底部彎頭約2 m處。爆管段的管子材質(zhì)，為SA213-T91，規(guī)格為?54×8 mm。

1 宏觀形貌分析

爆管后發(fā)現(xiàn)，被爆管子從爆口處折彎，并向爐后甩出約2 m。爆口沿縱向撕裂，呈喇叭口形，長(zhǎng)度約90 mm，最寬處約100 mm。管子爆口的原始形貌，如圖1所示。在爆口處，管子有明顯脹粗狀態(tài)，在爆口沿圓周方向至爆口邊緣上，管壁的減薄均勻，爆口邊緣較為鋒利，呈現(xiàn)了明顯塑性變形，具有短期過熱后爆管的特征。

圖1 管子爆口原始形貌

2 管樣的化學(xué)成分

選取鄰近爆管處的同質(zhì)管子作為對(duì)比管樣，將已發(fā)生爆管的管樣編為1號(hào)樣管，將鄰近爆管處的對(duì)比管樣編為2號(hào)樣管，分別檢測(cè)管材的化學(xué)成分。管樣的化學(xué)成分，如表1所示。分析結(jié)果表明，爆管管樣和對(duì)比管樣的主要化學(xué)成分，均符合ASTM SA-213標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的成分要求，SA213-T91管子的材質(zhì)與設(shè)計(jì)材質(zhì)相符。

表1 管樣化學(xué)成分(%)

3 管樣的金相組織

爆管管樣和對(duì)比管樣的金相組織，如圖2所示。在圖2(a)、圖2(b)的1號(hào)管樣爆口附近的縱截面拋光態(tài)圖中，可見不同大小的點(diǎn)狀?yuàn)A雜物，夾雜物等級(jí)被評(píng)定為2.5級(jí)，基本上符合標(biāo)準(zhǔn)的要求。觀察圖2(c)、圖2(d)的2號(hào)管樣背火面和向火面的顯微組織后，發(fā)現(xiàn)兩者金相組織無明顯的差異，均為回火索氏體+鐵素體組織，均有少量的碳化物析出，因此，將金相組織老化等級(jí)評(píng)為3級(jí)。圖2(e)為遠(yuǎn)離爆口端1號(hào)管樣的金相組織，為回火索氏體+鐵素體的金相組織，也有少量碳化物析出。圖2(f)為爆口附近1號(hào)管樣的金相組織，碳化物顆粒有明顯的長(zhǎng)大和析出，將金相組織劣化等級(jí)評(píng)為5級(jí)。在圖2(g)中，可發(fā)現(xiàn)1號(hào)管樣爆口附近的尖角處存在裂紋，且有明顯的纖維狀及順纖維方向被撕裂的現(xiàn)象。

分析金相組織后可知，1號(hào)爆管的爆口組織劣化嚴(yán)重，出現(xiàn)了長(zhǎng)大的碳化物析出，在爆口附近，分布著密集的縱向細(xì)裂紋。同時(shí)還發(fā)現(xiàn)，在管子內(nèi)外壁存有氧化皮。這些現(xiàn)象均為長(zhǎng)期運(yùn)行在高溫下所致，說明在爆管前，該處管子曾長(zhǎng)期處于高溫運(yùn)行的狀態(tài)下。因?yàn)?號(hào)樣管長(zhǎng)期在高溫下運(yùn)行，所以在管子的金相組織中出現(xiàn)了碳化物析出等老化現(xiàn)象，但并未出現(xiàn)相變組織。

(a)1號(hào)管樣爆口附近100×

(b)1號(hào)管樣爆口附近500×

(c)2號(hào)管樣的背火面 500×

(d)2號(hào)管樣的向火面 500×

(e)1號(hào)管樣遠(yuǎn)離爆口處 500×

(f)1號(hào)管樣爆口處 500×

(g) 1號(hào)管樣爆口尖角處 100×

4 管材的力學(xué)性能指標(biāo)

4.1 材料硬度上的差異

經(jīng)檢測(cè)，1號(hào)、2號(hào)管樣的顯微硬度值，如表2所示。檢測(cè)結(jié)果表明，在1號(hào)管樣爆口處，管材硬度值偏低，可能與管材的金相組織已發(fā)生老化有關(guān)。在1號(hào)管樣爆口附近的尖角部位，管材的硬度值較高，可能是因此處的塑性變形最大，致使管材產(chǎn)生了加工硬化現(xiàn)象。2號(hào)管樣的硬度比1號(hào)管樣的硬度高，但管材的硬度值符合ASTM SA-213標(biāo)準(zhǔn)中該管材的硬度要求。

表2 管樣硬度(HB)

4.2 強(qiáng)度分析

對(duì)1號(hào)管樣和2號(hào)管樣進(jìn)行常溫拉伸性能測(cè)試。管樣拉伸強(qiáng)度的測(cè)試數(shù)值，如表3所示。從表3可知，2號(hào)管樣的強(qiáng)度明顯高于1號(hào)爆管管樣的強(qiáng)度，1號(hào)管樣的強(qiáng)度有明顯的下降，向火面的抗拉強(qiáng)度及屈服強(qiáng)度最低，屈服強(qiáng)度已經(jīng)不能滿足標(biāo)準(zhǔn)中的要求。

表3 管樣拉伸強(qiáng)度

5 結(jié) 語

經(jīng)各項(xiàng)測(cè)試可知，爆管管樣的化學(xué)成分符合標(biāo)準(zhǔn)要求。在爆口處，管材發(fā)生了明顯的脹粗，管壁厚度有均勻減薄現(xiàn)象，爆口處的管壁邊緣較為鋒利，有明顯的塑性變形，具有短期過熱后產(chǎn)生爆管的特征。在隨后的清潔度檢查中，還發(fā)現(xiàn)管子內(nèi)部存有異物，減小了管內(nèi)冷卻介質(zhì)的流量，造成管子壁溫上升，管子在高溫下的環(huán)向應(yīng)力已超過了管材本身強(qiáng)度，從而發(fā)生了爆管，爆管的直接原因是短時(shí)過熱。同時(shí)，金相組織及力學(xué)性能分析的結(jié)果表明，爆管爆口處的金相組織劣化嚴(yán)重，有碳化物析出并長(zhǎng)大。在爆口處附近的管子上分布著密集的縱向細(xì)裂紋，在高溫蒸汽及煙氣腐蝕的作用下，在管子內(nèi)外壁有氧化皮生成，使管材的力學(xué)性能明顯下降，說明管子在爆管前，曾長(zhǎng)期在高溫下運(yùn)行。因此，該高溫過熱器爆管的原因，是長(zhǎng)期超溫、長(zhǎng)期過熱(異物堵管)的共同作用下所造成的。