爆口
- 某垃圾焚燒爐水冷壁管爆口原因分析研究★
在生產(chǎn)過程中出現(xiàn)爆口。該垃圾焚燒鍋爐生產(chǎn)制造商為四川川鍋鍋爐有限責任公司，型號為G-750-90.8/4.0/450-LJ，于2018 年7 月投入使用，運行超過5 年。出現(xiàn)爆口的水冷壁管段位于吹灰器旁，如圖1 所示。為了分析并找出水冷壁管爆口的根本原因，進行如下試驗。圖1 水冷壁管與吹灰器位置2 爆口宏觀形貌觀察爆口管是一條等徑三通水冷壁管，材質為20#，規(guī)格為Φ76 mm×6.0 mm。水冷壁管爆口和外觀形貌如圖2 所示。肉眼可以看到彎管和直管外表面都
山西冶金 2023年11期2024-01-07
- 300 MW亞臨界機組低溫過熱器泄漏失效分析
根管子有泄漏點和爆口。泄漏區(qū)域位置如圖1所示,泄漏管段材質規(guī)格如表1所示。表1 泄漏管段材質規(guī)格圖1 泄漏區(qū)域位置1.2 包墻過熱器爆管分析對爆管檢查發(fā)現(xiàn),29號包墻過熱器管向火側鰭片焊縫上有約6 mm×3 mm不規(guī)則泄漏點,如圖2所示。漏點邊緣粗糙,漏點附近鰭片焊縫表面存在塌陷且無明顯吹掃痕跡,判斷該泄漏點非磨損漏點。該漏點上有明顯褐色腐蝕物,發(fā)生泄漏時間已久,為第一泄漏點。圖2 29號泄漏管段宏觀形貌管壁厚度測量結果如表2所示,在泄漏點附近100 mm
東北電力技術 2023年8期2023-08-31
- 某電廠鍋爐后墻水冷壁螺紋管泄漏原因分析
形貌如圖1所示，爆口位于樣管向火側焊縫處，爆口呈喇叭口狀，爆口長約11 mm，開口寬度約3 mm，爆口處可見輕微脹粗，爆口附近可見多條平行于爆口的縱向裂紋。樣管對接焊縫內外表面未見明顯的焊接缺陷，如圖2所示。樣管向火側整管段均可見不同程度脹粗變形，樣管向火側外表面覆蓋有較厚的紅褐色氧化層，最外層氧化層有剝落痕跡。樣管背火側未見脹粗變形，樣管背火側外表面可見致密的黑色氧化膜，未見紅褐色氧化層，未見裂紋等缺陷。圖1 樣管爆口形貌圖2 樣管對接焊縫形貌1.2 化
黑龍江電力 2022年6期2023-01-31
- 超臨界鍋爐包墻過熱器泄漏分析
形貌觀察左包墻管爆口沿管子直徑方向橫向開口，開口處管壁局部減薄，爆口周圍溝槽痕跡明顯，管徑未脹粗，管內外壁未見裂紋或劃痕缺陷，管子無明顯氧化和腐蝕現(xiàn)象，如圖1所示。左包墻爆口具備次生爆口形貌特征。圖1 左包墻管爆口形貌懸吊管爆口位于彎管背弧，爆口較小，爆口周邊平緩性磨損，磨損區(qū)域與未磨損區(qū)域界限明顯，如圖2和圖3所示，懸吊管壁厚值見表1。懸吊管管徑未脹粗，管壁無明顯氧化和腐蝕現(xiàn)象。懸吊管爆口為典型煙氣磨損導致泄漏的形貌。圖2 懸吊管爆口形貌正面 圖3 懸吊
青海電力 2022年3期2023-01-03
- 某320 MW亞臨界鍋爐水冷壁爆管失效分析
示。對第35根管爆口管進行內窺鏡及通冰球試驗，均無異常。圖1 節(jié)流孔板脫落圖2 脫落卡箍2 水冷壁管過熱爆管原因分析水冷壁是布置在鍋爐四周的蒸發(fā)受熱面，鍋爐給水經(jīng)過水冷壁管吸收爐膛輻射熱和對流熱，經(jīng)過加熱的給水在一定壓力和溫度下汽化產(chǎn)生飽和蒸汽。若水冷壁管內發(fā)生水塞、燃燒器火焰偏斜或者管壁結垢傳熱惡化等原因，水不能及時將熱量吸收并帶走，則出現(xiàn)管壁過熱爆管。按照過熱爆管時長分為長時過熱爆管[1]和短時過熱爆管[2]兩種。水冷壁管偏離正常設計工況，超溫幅度不大
安徽電氣工程職業(yè)技術學院學報 2022年3期2022-10-08
- 600MW電站鍋爐高溫過熱器管失效分析
1 宏觀檢查宏觀爆口形貌見圖2。高溫過熱器爐左數(shù)第8屏后數(shù)第2根（以下簡稱8-2）爆口形態(tài)為開天窗式，爆口邊緣未見明顯減薄，為典型的厚唇開裂；從滑動塊相對位置看，爆口位于管子側面的迎煙側。爆口管段內壁存在密集的縱向溝槽現(xiàn)象，且沿縱向較為平直。爆口及附近管段外壁存在蒸汽沖刷特征，未見縱向溝槽，見圖3。圖2 現(xiàn)場高溫過熱器爆口宏觀形貌圖3 實驗室爆口宏觀形貌現(xiàn)場對爆口管圈TP347H 管材采用游標卡尺進行脹粗測量，檢測部位及檢測結果見表1所示，其中每個檢測部位
電力設備管理 2022年15期2022-09-21
- 火電站水冷壁爆管原因分析及處理方法
容及步驟2.1 爆口位置及宏觀形貌觀察爆口在水冷壁左墻后數(shù)第一根水冷壁管標高42 m處，開裂部位在管子的向火面熱負荷最高處，爆口較大長約130 mm，最大寬度60 mm。破口呈撕裂狀，產(chǎn)生了較大的塑性變形，管壁減薄較多，由原始的7.5 mm減到了大約2.5 mm，邊緣薄而鋒利，整個爆口呈棗核狀，具體形貌如圖1所示。此水冷壁爆口的宏觀形貌基本符合短時超溫爆管的宏觀特征[1-4]，在對爆管附近區(qū)域檢查中發(fā)現(xiàn)爆口處上、下管子有明顯脹粗，在爆口下部有幾處明顯鼓包的
內蒙古科技與經(jīng)濟 2022年13期2022-09-08
- 某電站鍋爐包墻下集箱疏水管泄漏原因分析
，本文主要通過對爆口處的宏觀檢查、化學成分、硬度值及拉伸性能等方面進行研究來分析泄漏的原因。1 研究背景某發(fā)電廠1號機組鍋爐為東方鍋爐廠生產(chǎn)的循環(huán)流化床超高壓鍋爐，型號DG440/13.8-Ⅱ8，于2008年1月投產(chǎn)，過熱器溫度535℃，壓力13.8 MPa。在運行期間其尾部煙道前包墻下集箱疏水管發(fā)生泄漏，泄漏前該管段未出現(xiàn)過超溫、超壓記錄。該管材質為20G，規(guī)格為Φ28×4 mm。2 試驗分析2.1 宏觀檢查對泄漏管進行宏觀檢查，泄漏點位于彎頭起弧處，近
科技與創(chuàng)新 2022年17期2022-08-30
- 12Cr1MoVG鋼屏式再熱器爆管原因
.1 宏觀觀察對爆口處進行觀察，其宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知：爆口位于彎頭起彎處的向火面(外弧面)，沿管子縱向開裂，裂紋總長度約為48 mm，裂紋深度貫穿整個壁厚。爆口邊緣粗鈍，外壁呈灰黑色，表面存在結焦和較厚的氧化皮；內壁存在結垢。爆口邊緣和尖端附近分布著大量微裂紋，整個爆口呈典型長時過熱的特征。圖1 爆口宏觀形貌1.2 化學成分分析取直管段試樣進行化學成分分析，分析結果如表1所示，通過分析可知爆管試樣化學成分符合GB/T 5310—2017 《高壓
理化檢驗(物理分冊) 2022年5期2022-07-05
- 660 MW超超臨界機組鍋爐屏式過熱器爆管原因探究
圖2為現(xiàn)場拍攝的爆口照片，爆口所在位置為第9號屏第4根管，可見爆口所在管道有明顯膨脹現(xiàn)象，其下方管道(第9號屏第5根管)有吹損痕跡。屏式過熱器管材為S30432，出口處采用SA213-T92材質。圖2 現(xiàn)場爆口3 運行情況3.1 爆管確認鍋爐“四管”是指過熱器、再熱器、省煤器和水冷壁，包括鍋爐所有受熱面[6]?！八墓堋毙孤┖罂赡軙霈F(xiàn)噴汽、水聲或爆炸聲，給水流量增多，蒸汽壓力或溫度下降，爐膛負壓波動至正壓，排煙溫度降低等現(xiàn)象[7]。鍋爐吹灰噪聲頻率為850
東北電力技術 2021年10期2021-12-30
- 泄爆口對管道內氫氣火焰?zhèn)鞑ヒ?guī)律影響的數(shù)值模擬*
化過程，小面積泄爆口壓力先下降后上升且第2峰值較大。王世茂等[2]發(fā)現(xiàn)開口率增大，超壓峰值下降，壓力波動中Helmholtz振蕩及R-T現(xiàn)象明顯，而點火源類型中高溫燈絲點火會較早出現(xiàn)超壓峰值，且峰值最大。WAN S等[3]研究了障礙物通風管道中側向泄爆口位置、大小及障礙物與通風口相對位置關系對管道內爆炸特性的影響，發(fā)現(xiàn)側面通風口應放置在易燃點附近，并設置在潛在障礙物前面，以發(fā)揮理想的安全緩解作用。RUIPENGYU L等[4]模擬驗證一個帶有可移動擋板和障
工業(yè)安全與環(huán)保 2021年12期2021-12-15
- 大型火電機組過熱器爆管原因分析
原因，結果表明：爆口呈喇叭狀，邊緣鋒利，具有典型的塑性變形特征；爆口組織嚴重老化、力學性能均接近或低于標準要求以及氧化皮堆積等導致管壁在高溫下運行時承受的應力超過了其屈服極限，造成短時超溫爆管。從管樣檢查、金相分析和氧化膜形貌的角度出發(fā)，探索爆管原因和影響因素，提出了解決超溫爆管工藝措施，解決過熱器超溫爆管問題，提高機組運行安全。1 概況某大型火電機組，蒸汽蒸汽參數(shù)為25 MPa/570 ℃，過熱器為SA-213 T91 與SA-213 TP347H 對接
山東電力技術 2021年10期2021-11-12
- 超超臨界鍋爐屏式過熱器爆管原因研究
爆管如圖1所示。爆口長度約30mm，呈鼓包狀開裂，有明顯的塑性變形，宏觀上具有一定的短時過熱特征[5-7]。此外，爆口邊緣呈粗糙的鈍邊，減薄量較小，爆口兩側邊緣還出現(xiàn)的了較多的樹皮狀褶皺形貌，又具有輕微的長時過熱傾向特征[8-11]。爆管發(fā)生時，該機組已運行約9.3萬h。圖1 爆口管宏觀照片火電鍋爐過熱器、再熱器等高溫段受熱面管爆管的情況時有發(fā)生，通過對大量爆管案例總結發(fā)現(xiàn)，爆管原因多為焊接質量不佳[12-14]、氧化皮或異物堵塞引起過熱[15-17]、管
電力科技與環(huán)保 2021年5期2021-10-20
- 12Cr1MoVG高溫過熱器爆管失效分析
宏觀檢驗通過對爆口管爆口特征宏觀檢查，初步判斷爆管發(fā)生的可能原因，根據(jù)宏觀檢查結果，對爆口管及相鄰的一根管段取樣進行試驗分析。1.2 化學成分分析化學成分分析采用OPTIMA2100DV型全譜直讀等離子發(fā)射光譜儀，依據(jù)GB/T4336-2016《碳素鋼和中低合金鋼 火花源原子發(fā)射光譜分析方法(常規(guī)法)》標準進行。1.3 力學性能測試采用100kN AG-IC 島津電子萬能材料試驗機，標準為GB/T228.1-2010《金屬材料 拉伸試驗 第1部分：室溫試
電力科技與環(huán)保 2021年5期2021-10-20
- 某熱電廠鍋爐水冷壁爆管原因分析
，造成鍋爐停爐。爆口為水冷壁管的向火面，位于標高19 m處(以下簡稱爆管)。水冷壁管材質為20G，規(guī)格φ60 mm×5 mm，內部介質為水，正常操作溫度300 ℃，操作壓力13.4 MPa。爆口附近的外壁煙氣溫度1 200～1 300 ℃，為爐膛內的溫度高負荷區(qū)。本文針對該熱電廠鍋爐水冷壁爆管事故開展宏觀檢驗、壁厚測量、滲透檢測、化學成分分析、金相檢驗、硬度檢測、力學性能測試。同時，截取與爆管相鄰的55#管以及準備更換的同材質新管進行平行對比試驗，分析爆管
安全、健康和環(huán)境 2021年8期2021-09-01
- CFB鍋爐省煤器吊掛管泄漏原因分析
部煙道共存在5處爆口，其中省煤器吊掛管3處爆口，包墻過熱器管2處爆口。省煤器吊掛管沿爐左、右方向布置82組管排，每組布置3根，規(guī)格為D44.5×8 mm，材質為15CrMoG，包墻過熱器規(guī)格為D51×6 mm、材質為20G。爆口A、B位于包墻過熱器第14、15根管，距離頂棚610 mm、650 mm。爆口C、D、E標高相同，位于水平煙道入口第1排第2、3根省煤器吊掛管，爆口D距離頂棚770 mm，各爆口及位置見圖1。(a)泄漏位置5處爆口及鄰近管經(jīng)宏觀檢查
東北電力技術 2021年6期2021-08-11
- 火電廠屏式再熱器彎管泄漏分析
S型布氏硬度計對爆口附近位置進行布氏硬度測試，現(xiàn)場測厚儀型號為時代TT100，測厚精度為±0.1 mm。2 試驗分析及其結果2.1 現(xiàn)場宏觀檢查冷卻停爐檢查發(fā)現(xiàn)，兩條存在泄漏點的屏式再熱器管位于從B側往A側數(shù)第4排外數(shù)第1根及第2根，泄漏位置及部位見圖1和圖2。宏觀檢查發(fā)現(xiàn)，1號彎管內弧側、2號彎管外弧側均存在兩處泄漏點，并且1號彎管的防護瓦已經(jīng)吹損丟失。1號彎管整體失效圖如圖3所示，2號彎管整體失效圖如圖4所示，附近第4屏的屏式再熱器由于蒸汽泄漏導致輕微
電力與能源 2021年3期2021-07-15
- 某鍋爐屏式過熱器爆管失效分析
約50mm 處，爆口距爐內異種鋼焊口約180mm，規(guī)格為Ф38×7.5mm。1.1 宏觀檢查本次分析的帶有爆口的樣管長約300mm，如圖1 所示。爆口長度26mm，開口寬度5mm，爆口中心離樣管上端聯(lián)箱角焊縫邊緣69mm，爆口處橫截面兩個方向外徑分別為51.18mm（爆口方向）和47.20mm（垂直于爆口方向）。爆口處管子外周長（不包括中間開口部分）150mm，折算管子爆開前直徑為47.75mm，比規(guī)格尺寸Ф38×7.5mm 高出9.75mm，脹粗程度約2
甘肅科技 2021年9期2021-07-06
- 低壓工業(yè)鍋爐過熱器爆管分析
發(fā)生第一次爆管，爆口位于過熱器管后起第一排、距離彎頭約700mm處，2019年1月25日過熱器右起第16排后起第1根管再次發(fā)生爆管，爆口位于彎頭往上1000mm處，在以后生產(chǎn)過程中未發(fā)生爆管事故，使用單位將爆管送到我單位進行分析。1 分析1.1 宏觀形貌宏觀形貌見圖1～6，圖1、2為管子原始形貌，管子迎風面外表面明顯結渣；圖3～6為管子打磨除渣后形貌，由此可見管子迎風面存在較厚的黑色氧化皮，管子爆口位于迎風面且無明顯脹粗和變形，爆口開口不大，爆口的斷裂面粗
中國設備工程 2021年10期2021-06-10
- 某電廠Super304H鋼鍋爐高溫再熱器爆管分析
2］。本文對爆管爆口處、爆口附近、爆口遠離處（圖1（a）紅色箭頭所指部位）進行試驗分析，并選該爆管相鄰管進行金相組織對比，查明了某電廠Super304H鋼鍋爐高溫再熱器爆管原因，對電廠管道的檢修及金屬監(jiān)督起到參考作用。1 概況某電廠6號鍋爐高溫再熱器第63屏第4根管發(fā)生爆管，爆口的現(xiàn)場形狀如圖1（a）所示，爆口呈喇叭狀，長約200 mm，寬90 mm。高溫再熱器管規(guī)格為Φ57 mm×4 mm，材質為SA-213S30432，即Super304H。2 試驗部
湖北電力 2021年6期2021-03-24
- 某火力發(fā)電廠鍋爐后屏過熱器爆管原因分析
如圖1所示，1號爆口和2號爆口均呈菱形，爆口較大，爆口處管徑明顯大于原始鋼管直徑。1號爆口長約182 mm，寬約98 mm；2號爆口長約82 mm，寬約53 mm。兩個爆口邊緣為鈍邊，1號爆口最薄處厚度為4.32 mm，2號爆口最薄處厚度為4.53 mm。爆口邊緣均被氧化，爆口周邊沿軸向分布有大量的樹皮狀紋理，內外壁均存在較厚的氧化皮。對未爆管彎頭內部氧化皮進行稱重與測量，該鋼管清理出的內部氧化皮總重為134 g，抽取了部分氧化皮，采用千分尺進行測量，測量
黑龍江電力 2021年6期2021-02-28
- 某電廠鍋爐高溫過熱器管泄漏原因
器的泄漏原因，對爆口管段取樣進行檢驗和分析，以期類似事故不再發(fā)生。為方便取樣，將該管段分割為兩部分，取樣位置如圖1所示，管段原始結構為管段2A與管段1B相連接。圖1 取樣位置示意圖Fig.1 Diagram of sampling positions1 理化檢驗1.1 宏觀觀察爆口朝正西稍偏南，爆口處產(chǎn)生反沖擊力，管子自頂棚以下向東彎折，爆口沿軸向開裂，邊緣鋒利，管子脹粗明顯，減薄較多，開口較大，呈喇叭狀，縱向開口長約50 mm，最大寬度約130 mm，斷
理化檢驗(物理分冊) 2020年12期2020-12-25
- 超臨界電站鍋爐高溫再熱器爆管原因分析
宏觀檢查圖1 爆口形貌圖2 分層缺陷形貌37-7 管子爆口的宏觀形貌如圖1 所示，整個爆口由兩條裂縫組成，裂縫總長66.2 mm，最寬約2.24 mm，張口極小，邊緣粗糙不平，無減薄，無塑性變形。爆口附近未見可見蠕變裂紋，無明顯吹損減薄痕跡，內壁有黑色的氧化皮，存在一定程度的脹粗，爆口處實測最大管徑為Ф53.72 mm，脹粗率為5.8%，距爆口550 mm 處，實測最大管徑Ф52.84 mm，脹粗率為4.0%。而38-6 管子距爆口100 mm 處，脹粗
設備管理與維修 2020年15期2020-09-24
- 電站TP304H 鋼末級過熱器爆管原因分析
末級過熱器泄漏，爆口位置位于前屏入口段距離底部彎頭約3.9 m處，如圖1所示。末級過熱器位于爐膛上部出口，沿爐寬布置37排，每排由13根管子組成。末級過熱器管規(guī)格為57.15 mm×6.4 mm （直徑×壁厚），材質為TP304H鋼。圖1 爆口情況2 理化檢驗2.1 宏觀檢查爆口管宏觀照片如圖2所示。爆口開口較大，宏觀上呈現(xiàn)出較大的塑性變形，管段在爆裂中或爆裂后的沖擊碰撞中出現(xiàn)嚴重的彎曲變形，部分爆口碎片已脫落。爆口一端（J2試樣位置）有輕微脹粗；距離爆口
山東電力技術 2020年8期2020-09-02
- 合理調整SE設備，降低爆口煙支產(chǎn)生
表現(xiàn)為煙支斷殘、爆口、夾膠、漏氣、水松紙泡皺、油污等。據(jù)統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示，2015年市場卷煙缺陷產(chǎn)品中，爆口煙支比重占13%⑵，為卷煙產(chǎn)品煙支缺陷種類中最高，因此，降低或消除爆口煙支出現(xiàn)可以有效控制卷煙產(chǎn)品中缺陷煙支的產(chǎn)生率，從而提高卷煙生產(chǎn)過程中產(chǎn)品合格率。一、爆口煙支產(chǎn)生原因及危害性卷煙生產(chǎn)過程中，煙支搭口明顯裂開或將煙支旋轉180度，搭口出現(xiàn)爆開的現(xiàn)象稱為煙支爆口。此類缺陷為煙支卷制過程中常易出現(xiàn)的現(xiàn)象，其產(chǎn)生原因主要有以下幾點：1.卷接機搭口上膠位置太
福建質量管理 2020年11期2020-06-18
- 流化床鍋爐屏式過熱器過熱段爆管的原因分析及處理
m 處。吹損減薄爆口2 處，其中一處位于熱段爐左數(shù)第6 屏、爐后向爐前數(shù)第2 根管，另外一處位于熱段爐左數(shù)第7 屏、爐后向爐前數(shù)第1 根管。截至本次爆管前累計運行時間約11 000 h，管子規(guī)格d42 mm×6.5 mm，材質為12Cr1MoVG。2 爆管原因分析2.1 現(xiàn)場檢查分析a） 經(jīng)宏觀檢查，發(fā)現(xiàn)2 號爐熱段爐左數(shù)第6屏、爐后向爐前數(shù)第1 根管向火側爆口縱向（軸向） 開裂約459 mm，最大張口71 mm。其實此爆口由兩部分組成——爆口張開部分和上
山西電力 2020年1期2020-04-25
- 超臨界鍋爐省煤器蛇形管彎頭泄漏原因分析
INCA能譜儀對爆口斷面進行掃描電鏡觀察及能譜分析。圖2 省煤器取樣彎頭Fig.2 Sampling elbow of the economizer3 試驗結果3.1 宏觀形貌檢查SA-210C彎頭爆口宏觀形貌如圖3所示，爆口位于蛇形管彎頭的外弧面，沿管子縱向長約150 mm，爆口Ⅰ，Ⅱ區(qū)連接處呈z字形。觀察爆口Ⅱ區(qū)，發(fā)現(xiàn)該處有明顯汽水沖刷的痕跡，爆口周圍管壁在汽水沖刷下明顯減薄。結合爆管現(xiàn)場的觀察和分析，可以確定該彎頭爆口Ⅱ區(qū)是上方管子被吹漏后其內部介質
綜合智慧能源 2020年1期2020-03-04
- 某超超臨界鍋爐一級過熱器T91鋼吊掛管泄漏原因分析
段的宏觀形貌，將爆口所在管段、爆口上方距離爆口750，1 200 mm處所在管段分別編為1，2，3號管段。爆口的宏觀形貌如圖3所示，可見爆口位于泄漏管段的背火面，與其下部的Super304H鋼管段焊縫距離為50 mm，爆口呈喇叭形，沿管段縱向長度為50 mm，開口最大寬度為60 mm，爆口處管段發(fā)生明顯塑性變形，其邊緣減薄呈刀刃狀且管壁明顯減薄。綜上可知，爆口具有短時過熱開裂的特征[1]。距離爆口250 mm處的上方管段管徑有脹粗現(xiàn)象，而爆口下方Super
理化檢驗(物理分冊) 2020年1期2020-02-07
- 某超臨界機組鍋爐末級過熱器鋼管泄漏原因分析
宏觀形貌相似，其爆口均位于前彎頭最大彎曲半徑的外弧面，呈厚唇狀并沿管段縱向開裂，爆口邊緣鈍化且無明顯塑性變形，壁厚無明顯減薄，為脆性爆口。對泄露鋼管的爆口及爆口兩側距離爆口200 mm處進行壁厚檢查發(fā)現(xiàn)，除爆口處因開裂變粗外，鋼管其他部位均無明顯脹粗現(xiàn)象。圖1 泄漏鋼管的宏觀形貌Fig.1 Macro morphology of leaking steel pipes: a) No.12-12 steel pipe; b) No.26-13 steel p
理化檢驗(物理分冊) 2020年1期2020-02-07
- 某超超臨界機組鍋爐末級過熱器鋼管泄漏原因分析
可見，失效鋼管的爆口呈魚嘴狀，爆口長度為140 mm，寬度為20 mm，其邊緣較粗糙且厚度最薄處為9.68 mm。爆口附近鋼管外表面有平行于管軸的蠕變裂紋，具有不銹鋼管過熱爆管的宏觀形貌特征[3-5]。失效管段發(fā)生了扭曲變形，除了爆口部位，其他管段內外壁表面光滑，未見軋制、折疊、重皮、裂紋、結疤和離層等缺陷。對失效管段遠離爆口且未扭曲變形處(圖2中A位置)與爆口處(圖2中B位置)的外徑進行測量并計算其脹粗率，結果如表1所示，可見爆口處管段的外徑及脹粗率較大
理化檢驗(物理分冊) 2020年1期2020-02-07
- 省煤器管爆裂原因及應對策略
宏觀形貌如圖1，爆口緊鄰省煤器管鰭片角焊縫焊趾，爆口長約30 mm，最大開口約6 mm。沿最大爆口部位A-A 截面切割爆口部位，可見管內壁光滑，未見明顯腐蝕痕跡，母材側爆口減薄嚴重，剩余壁厚約0.8 mm，爆裂口前沿有45°剪切唇，呈撕裂狀，具有明顯塑性開裂特征，見圖1b。沿B-B 截面切割爆口裂紋尖端前沿，可見毗鄰爆口位置的管材外表面圓弧已被削至平面狀，壁厚減薄嚴重（剩余壁厚約1 mm），見圖1c。3.2 化學成分分析對爆裂省煤器管③位置取樣進行化學成分
設備管理與維修 2019年10期2019-10-26
- 鍋爐水冷壁用內螺紋管泄漏原因分析
示。由圖2可知，爆口呈魚嘴狀，表面粗糙且有較厚的氧化層，爆口右側有鼓包，爆口邊緣較粗糙并不鋒利，邊緣最薄處約為3.82mm，管徑有明顯的脹粗痕跡，其宏觀形貌具有過熱爆管的特征。1.2 幾何尺寸測量對泄漏樣管進行幾何尺寸測量，測量泄漏樣管不同位置處最大管徑，測量位置如圖2，所示，測量結果如表1所示。由測量結果可知，遠離泄漏點處的管段未見脹粗。圖1 泄漏樣管外徑的測量位置表1 15CrMoG泄漏樣管不同位置處外徑的測量值(mm)1.3 化學成分分析采用OBLF
中國金屬通報 2019年6期2019-08-20
- 300 MW 機組鍋爐水冷壁爆管原因分析
號管)發(fā)生爆漏，爆口處標高約17m(如圖1)，對該泄漏管及其相鄰吹損管共計三根進行更換處理。為保障機組安全可靠運行，同時將同區(qū)域水冷壁管取樣共計21根(從爐右向爐左數(shù)第44～64根)進行垢樣、理化試驗與分析，試圖找出原因進行分析，并提出一些后續(xù)檢查建議。圖1 水冷壁管爆漏圖2 泄漏樣管檢測2.1 宏觀檢查該水冷壁管材質為SA-210C，規(guī)格為Φ63.5×7，對泄漏管子進行宏觀檢查。泄漏水冷壁管外觀無明顯脹粗、鼓包、變形、減薄、腐蝕等現(xiàn)象。爆管沿縱向開裂，爆
山東化工 2019年14期2019-08-14
- 鍋爐屏式過熱器泄露原因分析
器出現(xiàn)泄露，原始爆口在最內側下部彎頭的背彎處，然后將相鄰的下部三處彎頭吹損。原始爆管彎頭的材質為12Cr1MoVG，規(guī)格為Φ42×5 mm。為分析屏式過熱器的泄露原因，提高鍋爐安全運行的機組可靠性，筆者對其進行理化檢驗和分析。1 理化檢驗分析1.1 宏觀檢驗將該屏式過熱器泄露管段進行宏觀檢驗，其原始爆口的宏觀形貌圖1和圖2。觀察爆口的宏觀形貌，發(fā)現(xiàn)彎頭爆口處外表面的裂縫比內表面長。說明彎頭爆口處外表面先開裂，后向內表面擴展。圖1 原始爆口的宏觀形貌圖2 原
冶金與材料 2019年3期2019-07-16
- 屏式過熱器爆管原因分析
生爆裂（圖1中“爆口1”）。隨后檢查過程中發(fā)現(xiàn)下部小彎頭附近還有1爆口（圖1中的“爆口2”）。該管段（圖1中焊縫1與焊縫3之間管段）系同年1月13日爆管后更換新管，材質為SA-213T91，規(guī)格為Φ44.5mm×7mm。發(fā)生爆裂的管子如圖1所示，為敘述方便，下文按圖1中所示的各名稱來指代各處位置（即“脹粗1”“脹粗 2”“焊縫 1”“焊縫 2”“焊縫 3”“爆口 1”和“爆口2”等）。為分析爆管原因，從焊縫1兩側（包含脹粗1和脹粗2）取樣管1，焊縫1和焊縫
山東電力技術 2019年4期2019-05-09
- 某電廠水冷壁管爆管分析
水冷壁發(fā)生爆管，爆口標高約為36 m，水冷壁管規(guī)格為Φ57×6.5 mm，材質為20G。為了研究分析該廠水冷壁管爆管的具體原因，對管子進行宏觀檢查、金相檢驗以及硬度檢驗。1 宏觀檢查爆口的宏觀照片如圖1所示，由外觀檢查可推斷圖1（a）中箭頭所指處為初始爆口，爆口在水冷壁管的向火面，沿管材縱向撕裂，呈唇狀，1號管樣爆口長度大約為88 mm，最大開口寬約42 mm，2號管樣爆口長度大約為101 mm，最大開口寬約23 mm；爆口邊緣顯著減薄，最薄處如刀刃狀，外
科技與創(chuàng)新 2019年2期2019-02-14
- 電站鍋爐屏式再熱器管失效分析*
摩情況。3.2 爆口宏觀檢查對1號爆管進行宏觀檢查，爆口開裂于薄壁管(4 mm壁厚)側并沿焊縫熱影響區(qū)發(fā)展，見圖1。爆口最大寬度約3 mm，裂縫長度約45 mm，爆口兩端平整，未見明顯塑性變形，爆口附近未見明顯減薄。原始爆口附近為吹損減薄形成的二次縱向爆口，爆口內壁、外壁檢查存在輕微氧化現(xiàn)象，見圖2。管子內壁焊接接頭處厚壁管與薄壁管呈錐形平緩過渡，未見過渡臺階。圖1 1號爆管宏觀形貌圖2 1號爆管爆口宏觀特征對2號爆管進行宏觀檢查，裂紋位于厚壁管(7 mm
發(fā)電設備 2019年1期2019-01-24
- 淺析330 MW亞臨界鍋爐高溫過熱器的爆管原因
發(fā)現(xiàn)，被爆管子從爆口處折彎，并向爐后甩出約2 m。爆口沿縱向撕裂，呈喇叭口形，長度約90 mm，最寬處約100 mm。管子爆口的原始形貌，如圖1所示。在爆口處，管子有明顯脹粗狀態(tài)，在爆口沿圓周方向至爆口邊緣上，管壁的減薄均勻，爆口邊緣較為鋒利，呈現(xiàn)了明顯塑性變形，具有短期過熱后爆管的特征。圖1 管子爆口原始形貌2 管樣的化學成分選取鄰近爆管處的同質管子作為對比管樣，將已發(fā)生爆管的管樣編為1號樣管，將鄰近爆管處的對比管樣編為2號樣管，分別檢測管材的化學成分。
電站輔機 2018年4期2019-01-18
- 鍋爐受熱面失效簡易快速分析
的快速判斷方法。爆口處材料的微觀形態(tài)：通過金相分析，在圖上可以看到明顯的晶間裂紋，晶界上有嚴重的珠光體球化及氧化層，晶粒粗大。爆口處的宏觀特性：（1）爆口一般不是很大；（2）邊緣沒有明顯的減薄現(xiàn)象；（3）爆口邊緣粗糙、不平、沒有鋒利的邊口；（4）爆口處上下左右各部分管子有輕微的脹粗現(xiàn)象，四周能看到較厚而且比較脆的氧化皮。1.2 短期過熱鍋爐受熱面管短期過熱通常是管壁壁溫突然急劇上升，在短時間內可能超過材料AC3溫度以上，從而導致受熱面管爆管的過程。造成短期
中國設備工程 2019年9期2019-01-17
- 330 MW亞臨界鍋爐高溫過熱器爆管原因淺析
觀形貌分析爆管從爆口處折彎并向爐后甩出約2 m，爆口沿縱向撕裂，呈喇叭口形，長約90 mm，最寬處約100 mm，如圖1所示。爆口處明顯脹粗，爆口管壁厚度沿圓周方向至爆口邊緣均勻減薄，爆口邊緣較為鋒利，呈現(xiàn)明顯塑性，具有明顯的短期過熱爆管的特征。圖1 爆口原始形貌在隨后的清潔度檢查中發(fā)現(xiàn)，管子內部存有異物，造成管子內介質流量減小，管子壁溫上升，使管子在高溫下的環(huán)向應力超過其材料本身強度而發(fā)生爆管，爆管產(chǎn)生的直接原因為短時過熱。2 化學成分分析取爆管的鄰管—
綜合智慧能源 2018年8期2018-09-17
- 600兆瓦超臨界直流爐末級過熱器管爆管原因分析
宏觀檢查2.1 爆口圖1 末級過熱器爆管位置爐內檢查發(fā)現(xiàn)，末過31-3根管發(fā)生爆管，爆口位于彎頭上方約800mm處，T91與TP347H管的異種鋼焊縫 T91 管側，爆口尺寸為124mm×44mm，爆口邊緣壁厚明顯減?。ū诤?.41mm），爆口附近上下管子(T91)脹粗Φ53.3，爆口朝向爐右，爆口向爐左變形約1500mm。圖2所示為末過31-3根管爆口形貌。2.2 變形末過31-3管的入口側由上向下發(fā)生了明顯的變形，分為3段：第1段在31屏和30屏之間進
電力設備管理 2018年7期2018-08-03
- 火力發(fā)電廠末級過熱器短期超溫失效分析及預防措施
號管樣為爆管樣，爆口位于向火側，呈喇叭狀，管壁減薄明顯，爆口邊緣鋒利，與文獻[1-3]研究一致。張口寬約150 mm，外壁有氧化皮和紅褐色銹層，且存在縱向裂紋，爆口右側脹粗明顯。2號管樣是爆口臨近部位管樣，長約700 mm，彎曲是因為爆管后受力引起的。圖1 爆管管段宏觀形貌對爆管管樣外徑進行測量，管樣截面編號見圖1（c），測量結果見表1。由測量結果可知：1號管樣爆口處最大蠕變應變?yōu)?00.32%，表明1號管樣最大蠕變應變明顯超出DL/T 438-2016《
浙江電力 2018年6期2018-07-11
- 電站鍋爐超溫爆管原因分析及預防
宏觀檢查兩爆管爆口位置均位于T91側，爆口附近T91管段已明顯脹粗（圖2）。18-18爆口中心距離焊縫邊緣約540mm，19-18爆口中心距離焊縫邊緣約250mm，20-18脹粗管脹粗最大位置距離焊縫邊緣約300mm，測量外徑約61.5mm。兩爆口形貌相似，呈喇叭狀，開口較大，爆口唇部減薄較多，從其爆口形貌來看，爆管具有短時過熱特征。管段設計規(guī)格為φ48.3×8mm，計算得上述三根T91管段的最大脹粗量（不含爆口處）分別約為29.6%、35.0%和27.
電力設備管理 2018年1期2018-03-09
- 干熄焦鍋爐吊頂管爆裂的原因
宏觀形貌吊頂管爆口宏觀形貌如圖1(a)所示，爆口呈“薄唇式”爆口特征[4]，爆口沿鋼管縱向開裂，爆口處有略微脹粗現(xiàn)象。爆管正面無防磨罩保護，爆口附近最外層氧化皮已經(jīng)脫落，斷口已經(jīng)嚴重銹蝕。爆管背面有防磨罩保護，其氧化皮未脫落，如圖1(b)所示。同時，遠離爆口的管壁橫截面也未見減薄。(a) 爆管正面(b) 爆管背面圖1 爆管的宏觀形貌Fig. 1 Macro morphology of the burst tube at the front (a) and
腐蝕與防護 2018年1期2018-03-02
- 某電廠鍋爐末級過熱器爆管原因分析
狀，沿縱向開裂。爆口斷面粗糙呈顆粒狀，沒有明顯塑性變形，邊緣呈鈍邊且不平整，表現(xiàn)為脆性斷裂特征[2]。爆口附近有許多平行于破口的小裂紋，內外表面氧化皮較厚，氧化皮沿縱向開裂，部分氧化皮剝落，具有長時過熱爆管的特征。圖1 爆管管段及爆口宏觀形貌Fig.1 Macroscopic morphology of the tube section and the burst對爆管樣品進行管徑測量，測量結果見表1。爆口裂紋末端（上方）、爆口裂紋末端（下方）及爆口上方距
發(fā)電技術 2017年6期2018-01-22
- 600MW超臨界機組屏式過熱器管爆管分析
氏體，而爆管樣品爆口處的金相組織顯示馬氏體板條位向消失，演變?yōu)殍F素體和于晶界處析出的顆粒較大的碳化物。屏式過熱器管超溫服役，導致材料組織老化，綜合力學性能下降，在高溫高壓蒸汽作用下發(fā)生失效，造成泄漏。超臨界鍋爐； 屏式過熱器； T91鋼； 爆管0 引言T91鋼是9Cr-1Mo鋼的改進型鋼種，1983/84年被ASME/ASTM標準化，即SA213-T91。T91鋼是通過降低含碳量，添加微量的鈮與釩，利用微合金化，采用控軋控冷工藝制造的新型馬氏體耐熱鋼。這種
發(fā)電技術 2017年5期2017-12-13
- 超臨界鍋爐末級過熱器爆管原因分析
m。2 宏觀檢驗爆口位于鍋爐末級過熱器左數(shù)第21排外數(shù)第3圈，T91側，爆口距離T91/TP347H焊縫約1750mm，由圖1可知，爆口開口較大，爆口最大處長度約130mm，呈“魚嘴”狀，且爆口邊緣減薄嚴重，而且存在表面氧化龜裂現(xiàn)象，具有顯著的過熱爆管特征。圖1 末級過熱器爆管宏觀照片末級過熱器爆管與很多因素有關，其中主要有材質因素和運行因素等，為對末級過熱器材質進行組織對比和性能對比，在末級過熱器左數(shù)第21排外數(shù)第3圈爆口位置邊緣、爆口背面、遠離爆口分別
中國設備工程 2017年15期2017-08-10
- 600 MW超臨界機組鍋爐水冷壁爆管原因分析
處理過程。通過對爆口管樣進行宏觀、化學成分、金相、回路結構等分析，認為是易溶紙堵塞，造成水冷壁管內工質減少繼而引發(fā)短時過熱爆管，同時機組制定了相關措施，避免此類事故再次發(fā)生。超臨界機組；水冷壁；螺旋管圈；爆管；過熱；易溶紙1 設備概況某電廠二期工程2×600 MW機組鍋爐為超臨界參數(shù)變壓運行直流爐，爐膛由膜式水冷壁組成，寬度18 816 mm，深度17 696 mm，從冷灰斗進口（標高8300 mm）至標高49 670 mm處采用螺旋管圈，在此上方為垂直管
設備管理與維修 2016年11期2016-12-20
- 關于某鍋爐水冷壁管爆管的失效分析
行檢查，發(fā)現(xiàn)4個爆口。位于鍋爐的左側，從前往后數(shù)第210根水冷壁管。對該管（Φ31.8×8.5 mm，15CrMo）取樣進行分析，取樣點宏觀形貌如圖1所示。圖1 爆口管段宏觀照片及取樣位置圖1 爆管的宏觀檢查經(jīng)對爆管進行宏觀檢查，在管的向火側發(fā)現(xiàn)爆口，外觀觀察到有明顯氧化膜，斷口出現(xiàn)撕裂狀。對爆口進行測量，爆口長約10 mm，寬約1.5 mm；脹粗直徑最大值約41 mm.經(jīng)計算，脹粗量為27.6%，管子脹粗明顯［1］。從圖2可見，爆口兩端截面的橢圓度較大，
裝備制造技術 2016年8期2016-10-20
- 超臨界670MW機組末級再熱器爆管原因分析
圖1所示，第一次爆口管位置在彎頭外弧側，爆口無明顯脹粗，壁厚無減薄，邊緣較厚，脆斷特征較明顯。爆口附近管內外壁均有一層較厚且縱向平行開裂的黑褐色氧化皮。第二次爆口管爆口位置為T23+T91焊接接頭之上T23管段，泄漏段（T23側）脹粗明顯，爆口張開較大，爆口長100mm，寬160mm，破裂尖端處呈薄刃狀，爆口呈平板狀，韌斷特征明顯。2.2金相檢驗取兩次爆口管的爆口邊緣和爆口下段進行金相檢驗，檢驗結果見圖2。第一次爆口管爆口處組織為鐵素體+碳化物，裂紋附近組
中國科技縱橫 2015年18期2015-10-31
- 鍋爐水冷壁爆管原因分析
9.0 m處有一爆口(如圖1所示)，同一根管前墻冷灰斗水冷壁標高約17.5 m彎頭下方500 mm有一爆口(如圖2所示);前墻冷灰斗水冷壁爐右數(shù)第106根管標高約17.5 m彎頭下方300 mm處有一爆口(如圖3所示);前墻冷灰斗水冷壁爐右數(shù)第122根管標高約17.5 m彎頭下方400 mm處有一爆口(如圖4所示);其他爆口均為吹損所致。前墻冷灰斗水冷壁爐右數(shù)第106～141根管范圍內，距離標高17.5 m的彎頭約600 mm的范圍內多處管子存在宏觀橫向裂
綜合智慧能源 2015年12期2015-04-24
- 1 025t/h鍋爐過熱器管漏泄原因分析及處理措施
高58m 有3處爆口。第1爆口位于第2排8屏后數(shù)第12根下數(shù)第3個限位塊焊縫，沿著焊縫熱影響區(qū)撕裂，破口長50mm，寬6mm，周圍有吹損痕跡。破口的斷裂面粗鈍，邊緣不鋒利，附近有平行軸向的裂紋，管子內、外表面有氧化皮，爆口宏觀形貌見圖1。第2 爆口位于第2排第7屏后數(shù)第1根，有明顯介質吹損減薄痕跡，是第1爆口介質吹向爐前，將同排相鄰出列的第7屏后數(shù)第1根管吹損減薄后漏泄。第3爆口位于第3排第8屏后數(shù)第7根，該處管段斷裂，斷裂后導致第8屏呈130°夾角變形，
吉林電力 2015年4期2015-04-01
- 過熱器爆管原因探討
濟運行。關鍵詞：爆口 變形 超溫 金相 硬度 脹粗中圖分類號：TM62 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）10（c）-0062-03某廠#3機組鍋爐2004年12月1日投產(chǎn)運行。#3機組鍋爐型號為1650-17.46-540/540，由斯洛克吐耳瑪齊鍋爐廠生產(chǎn)，爐水循環(huán)系統(tǒng)采用瑞士蘇爾壽爾設計的爐型，蒸發(fā)段設有強制循環(huán)泵和小型汽水分離器。蒸發(fā)段采用垂直管（Ф32×5）帶有循環(huán)泵的低倍率（K=1.25-1.4）強制循環(huán)系統(tǒng)。四級過熱器采
科技資訊 2014年30期2015-03-23
- 電站鍋爐低溫過熱器管爆管失效分析
分析1.宏觀檢測爆口管束周邊環(huán)境及局部宏觀形貌如圖1和圖2所示，爆裂處最大長度為72 mm，最大寬度為11 mm，其位于低溫過熱器管的迎火面一側，管子斷口處沒有發(fā)現(xiàn)明顯的脹粗和變形，爆口外觀呈厚唇“魚嘴狀”形貌。爆口長約71 mm，最寬處有11 mm，管壁測厚數(shù)據(jù)最小3.1 mm。圖3和圖4是該低溫過熱器爆口處內外表面的形貌，宏觀檢查發(fā)現(xiàn)爆口處內外表面均存在相互平行的縱向裂紋，爆口兩個尾端均有明顯的二次裂紋，爆口表面較粗糙，外觀像樹皮狀紋路。從管壁減薄情況
化工管理 2014年29期2014-12-12
- 某電廠T91過熱器管爆管原因分析
宏觀分析和取樣爆口位于3號爐末級過熱器右數(shù)第32排前數(shù)第13根，爆口中心距下彎頭約300mm。對爆管進行宏觀觀察，爆口處管徑有明顯脹粗，爆口較大，呈喇叭狀，脹粗部位直徑約55mm，爆口部位管壁減薄成薄刃狀，管內外壁均可見樹皮紋，如圖1所示。從爆口的宏觀分析來看，末級過熱器爆管具有超溫過熱爆漏的特征。圖1 爆管外觀過熱爆口有材質因素和環(huán)境因素，包括材質不良、煙側超溫、汽側阻塞等。為了對材料進行組織對比和性能檢測，在末級過熱器右數(shù)第32排前數(shù)第13根爆口位置
機械制造與自動化 2014年4期2014-09-12
- 220 t/h鍋爐高溫過熱器爆管原因分析
×4.5 mm；爆口在下彎外弧及外彎沿軸向發(fā)展，爆口的最大寬度約7 mm，長68 mm，邊緣厚4 mm；邊緣粗糙，內、外壁向火側氧化皮為黑色，爆口內壁有較多的氧化皮開裂，爆口處無明顯塑性變形且邊緣較鈍，無明顯減薄(如圖3所示)。管樣編號：從A側向B側數(shù)第42屏爐后U形管爐前向爐后數(shù)第1根下彎管背弧處為始爆口，編號“42后-1”；第42屏爐前U形管爐后向爐前數(shù)第1根編號“42前-1”；第43屏爐前U形管爐后向爐前數(shù)第3根編號“43前-1”。2.1 宏觀檢查及
綜合智慧能源 2014年1期2014-09-10
- 電站鍋爐水冷壁折焰角爆管原因分析
折焰角部位有兩處爆口，爆口位于同一根水冷壁管，吹灰器IR32東數(shù)第14根管，具體位置如圖1所示。該水冷壁為內螺紋管，材質為SA210A，規(guī)格57×7mm，2012年1月大修時曾進行酸洗。圖1 爆口位置示意圖1 爆口宏觀分析爆口A位于水冷壁向火側，管子內弧面，爆口縱向15mm，環(huán)向7mm，爆口邊緣內壁存在二次裂紋；爆口A周圍外表面有明顯的汽水沖刷痕跡，以爆口A為中心的外表面周圍結焦嚴重，其他位置管子上無明顯結焦；管子內壁無明顯氧化皮，但附近存在少量點蝕坑。爆
中國特種設備安全 2014年2期2014-09-04
- 淺析某電廠末級過熱器爆管成因
。宏觀檢查可見，爆口長約35mm，開口最大寬度約為1.5mm，爆口呈狹長狀，爆口附近長約40mm有明顯的鼓包，爆口附近分布了許多軸線裂紋，爆口邊緣粗糙，有鈍邊，管壁減薄不太嚴重，表現(xiàn)為典型的長期過熱特征。3 金相組織形貌觀察經(jīng)切割取樣、鑲嵌、磨樣、拋光并用氯化鐵鹽酸水溶液腐蝕，采用Leica DMI 3000型光學顯微鏡，觀察爆口附近、爆口背面以及距離爆口較遠距離（400mm）向火側和背火側的橫截面組織形貌，組織形貌觀察結果表明，爆口附近的組織為鐵素體加碳
中國新技術新產(chǎn)品 2013年11期2013-09-14
- 鍋爐受熱面爆管原因分析及防范措施
變形或吹損。初始爆口位置示意見圖1。距離頂棚2m，爆口所在管段材質為SA213－TP347H。在頂棚上部有兩道異種鋼焊口，焊口下部材質為SA213－TP347H，上部材質為SA213－T91。圖1 初始爆口位置示意2.1 外觀檢測管子在爆破處完全斷開，呈撕裂狀，管子嚴重扭曲變形，外表面有撞擊痕跡。爆口邊緣多數(shù)位置為撕裂斷口，斷口邊緣減薄不明顯，有部分斷口在爆破過程中飛出，爆開斷口不完整，本是直管的管段已嚴重彎曲，爆口內外表面光滑，無明顯氧化皮。除爆口位置外
河北電力技術 2013年1期2013-09-01
- 屏式過熱器“一管兩爆”原因分析及對策
頂棚約1米處有一爆口，與此同時，此管出口段靠近出口分配聯(lián)箱約100mm處的管座處亦有一爆口，兩個爆口相距約3米。汕尾電廠1號鍋爐型式為DG1950/25.4-Ⅱ2，為東方鍋爐廠制造生產(chǎn)的超臨界本生直流爐。鍋爐的屏式過熱器布置在爐膛正上方，從爐膛的左右兩側通過屏過進口混合集箱向15屏分配集箱輸送介質，每屏分兩路進出，進口額定溫度437℃，壓力25.9MPa，出口額定溫度為518℃，壓力25.8MPa。機組于2008年1月27日正式投入商業(yè)運行，至2009年9
中國新技術新產(chǎn)品 2011年9期2011-05-12